Главная
Коллекция "Revolution"
Строительство и архитектура
Строительные конструкции и их характеристика
Строительные конструкции и их характеристика
Типы подпорных стен и их назначение. Расчет строительных конструкций по группам предельных состояний. Нагрузки и воздействия, нормативные и расчетные сопротивления. Предельные состояния металлических конструкций и определение усилий в их элементах.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 05.03.2013 |
| Размер файла | 1,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство общего и профессионального образования Свердловской области
Государственное бюджетное образовательное учреждение
Среднего профессионального образования Свердловской области
НИЖНЕТАГИЛЬСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ ТЕХНИКУМ
Отделение: заочное
Специальность: 270802 "Строительство и эксплуатация зданий и сооружений"
Контрольная работа
По дисциплине "Расчет и подбор строительных конструкций"
Выполнил: Татаринов Г.А.
Проверил: Меньшенина Р.С.
2012
Содержание
- 1. Типы подпорных стен и их назначение
- 2. Опишите расчет строительных конструкций по группам предельных состояний
- 3. Нагрузки и воздействия
- 4. Нормативные и расчетные сопротивления
- 5. Предельные состояния металлических конструкций и определение усилий в их элементах
- 6. Деформационные швы
- Заключение
- Список использованных источников
1. Типы подпорных стен и их назначение
По конструктивному решению подпорные стены подразделяются на массивные и тонкостенные.
В массивных подпорных стенах их устойчивость на сдвиг и опрокидывание при воздействии горизонтального давления грунта обеспечивается в основном собственным весом стены.
В тонкостенных подпорных стенах их устойчивость обеспечивается собственным весом стены и весом грунта, вовлекаемого конструкцией стены в работу.
Как правило, массивные подпорные стены более материалоемкие и более трудоемкие при возведении, чем тонкостенные, и могут применяться при соответствующем, технико-экономическом обосновании (например, при возведении их из местных материалов, отсутствии сборного железобетона и т.д.).
Массивные подпорные стены отличаются друг от друга формой поперечного профиля и материалом (бетон, бутобетон и т.д.) (рис.1).
Рис.1. Массивные подпорные стены а - в - монолитные; г - е - блочные
Рис.2. Тонкостенные подпорные стены
а - уголковые консольные; б - уголковые анкерные; в - контрфорсные
Рис.3. Сопряжение сборных лицевых и фундаментных плит
а - с помощью щелевого паза; б - с помощью петлевого стыка; 1 - лицевая плита; 2 - фундаментная плита; 3 - цементно-песчаный растворы; 4 - бетон замоноличивания
Рис.4. Конструкция подпорной стены с использованием универсальной стеновой панели
1 - универсальная панель стеновая (УПС); 2 - монолитная часть подошвы
В промышленном и гражданском строительстве, как правило, находят применение тонкостенные подпорные стены уголкового типа, приведенные на рис.2.
Примечание. Другие типы подпорных стен (ячеистые, шпунтовые, из оболочек и пр.) в настоящем Пособии не рассматриваются.
По способу изготовления тонкостенные подпорные стены могут быть монолитными, сборными и сборно-монолитными.
Тонкостенные консольные стены уголкового типа состоят из лицевых и фундаментных плит, жестко сопряженных между собой.
строительная конструкция металлическая стена
В полносборных конструкциях лицевые и фундаментные плиты выполняются из готовых элементов. В сборно-монолитных конструкциях лицевая плита сборная, а фундаментная - монолитная.
В монолитных подпорных стенах жесткость узлового сопряжения лицевых и фундаментных плит обеспечивается соответствующим расположением арматуры, а жесткость соединения в сборных подпорных стенах - устройством щелевого паза (рис.3, а) или петлевого стыка (рис.3,6).
Тонкостенные подпорные стены с анкерными тягами состоят из лицевых и фундаментных плит, соединенных анкерными тягами (связями), которые создают в плитах дополнительные опоры, облегчающие их работу.
Сопряжение лицевых и фундаментных плит может быть шарнирным или жестким.
Контрфорсные подпорные стены состоят из ограждающей лицевой плиты, контрфорса и фундаментной плиты. При этом грунтовая нагрузка от лицевой плиты частично или полностью передается на контрфорс.
При проектировании подпорных стен из унифицированных панелей стеновых (УПС), часть фундаментной плиты выполняется из монолитного бетона с использованием сварного соединения для верхней арматуры и стыковки внахлестку для нижней арматуры (рис.4).
В зависимости от принятого конструктивного решения подпорные стены могут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки.
2. Опишите расчет строительных конструкций по группам предельных состояний
Общая характеристика предельных состояний.
Цель расчета строительных конструкций - обеспечить заданные условия эксплуатации и необходимую прочность при минимальном расходе материалов и минимальной затрате труда на изготовление и монтаж.
Строительные конструкции рассчитывают на силовые и другие воздействия, определяющие их напряженное состояние и деформации, по предельным состояниям.
Метод расчета по предельным состояниям впервые был разработан в Советском Союзе в 50-е годы. Целью метода является не допускать с определенной обеспеченностью наступления предельных состояний при эксплуатации в течение всего заданного срока службы конструкции здания или сооружения, а также при производстве работ.
Под предельными состояниями подразумевают такие состояния, при которых конструкции перестают удовлетворять заданным эксплуатационным требованиям или требованиям при производстве работ.
В расчетах конструкций на действие статических и динамических нагрузок и воздействий, которым они могут подвергаться в течение строительства и заданного срока службы, учитываются следующие предельные состояния:
первой группы - по потере несущей способности и (или) полной непригодности к эксплуатации конструкций;
второй группы - по затруднению нормальной эксплуатации сооружений.
К предельным состояниям первой группы относятся: общая потеря устойчивости формы; потеря устойчивости положения; разрушение любого характера; переход конструкции в изменяемую систему; качественное изменение конфигурации; состояния, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации в результате текучести материала, сдвигов в соединениях, ползучести, недопустимых остаточных или полных перемещений или чрезмерного раскрытия трещин.
Первая группа по характеру предельных состояний разделяется на две подгруппы: по потере несущей способности (первые пять состояний) и по непригодности к эксплуатации (шестое состояние) вследствие развития недопустимых по величине остаточных перемещений (деформаций).
К предельным состояниям второй группы относятся состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию или снижающие долговечность вследствие появления недопустимых перемещений (прогибов, осадок, углов поворота, колебаний, трещин и т.п.).
Предельные состояния первой группы проверяются расчетом на максимальные (расчетные) нагрузки и воздействия, возможные при нарушении нормальной эксплуатации, предельные состояния второй группы - на эксплуатационные (нормативные) нагрузки и воздействия, отвечающие нормальной эксплуатации конструкций.
Надежность и гарантия от возникновения предельных состояний конструкции обеспечиваются надлежащим учетом возможных наиболее неблагоприятных характеристик материалов; перегрузок и наиболее невыгодного (но реально возможного) сочетания нагрузок и воздействий; условий и особенностей действительной работы конструкций и оснований; надлежащим выбором расчетных схем и предпосылок расчета, учетом в необходимых случаях пластических и реологических свойств материалов.
Это условие для первой группы предельных состояний по несущей способности может быть записано в общем виде
N?Ф, (3.2)
где N - усилие, действующее в рассчитываемом элементе конструкции (функция нагрузок и других воздействий); Ф - предельное усилие, которое может воспринять рассчитываемый элемент (функция физико-механических свойств материала, условий работы и размеров элементов).
Предельные состояния первой группы, ведущие к полному прекращению эксплуатации и (или) обрушению конструкций, не должны быть нарушены ни разу за весь срок службы сооружения, т.е. усилие N следует рассматривать как максимальное за весь период эксплуатации, а несущую способность элемента Ф - как минимально возможную.
Для второй группы предельных состояний, связанных, как правило, с перемещениями, также можно записать предельное неравенство:
ѓ ? [ѓ], (3.3)
где ѓ - перемещение конструкции (функция нагрузок): [ѓ] - предельное перемещение, допустимое по условиям эксплуатации (функция конструкции и ее назначения).
Предельные состояния второй группы, ведущие к нарушению нормальной эксплуатации, можно рассматривать как более мягкие. Поэтому расчет по второй группе предельных состояний следует выполнять на нагрузки, возникающие в процессе нормальной эксплуатации, без учета экстремальных ситуаций, приводящих к превышению этих нагрузок.
В общем случае работа конструкций и переход их в предельное состояние зависят от нагрузок, свойств материала и условий работы. Рассмотрим раздельно учет этих факторов при расчете конструкции по предельным состояниям.
3. Нагрузки и воздействия
В процессе эксплуатации конструкции подвергаются различным нагрузкам и воздействиям.
Работа конструкции, а следовательно, и особенности ее расчета во многом зависят от природы, характера и продолжительности воздействий. Так, при взрыве следует учитывать влияние скорости нагружения на свойства материала; при воздействии низких температур - повышенную опасность хрупкого разрушения; при продолжительном воздействии - ползучесть материала.
Классификация нагрузок и воздействий. По своей природе нагрузки и воздействия подразделяют на:
нагрузки от собственного веса конструкций;
технологические нагрузки (вес оборудования, складируемых материалов, людей, давление жидкостей, газов, сыпучих материалов и т.д.);
атмосферные нагрузки (снег, ветер, гололед);
температурные (технологические и климатические) воздействия;
монтажные нагрузки;
сейсмические и взрывные воздействия;
аварийные нагрузки, возникающие при резком нарушении технологического процесса, поломках оборудования, обрывах проводов линий электропередачи и т.д.
Все эти нагрузки и воздействия вызывают в конструкциях усилия и перемещения и могут быть отнесены к прямым воздействиям. Кроме них на конструкции могут влиять биологические (гниение), химические (коррозия), радиационные и другие воздействия. Эти воздействия приводят к изменению свойств материала (снижению ударной вязкости при радиационном воздействии), меняют параметры работы элементов (уменьшение толщины элементов, повышение концентрации напряжений при коррозии) и в итоге влияют на несущую способность и долговечность конструкций. Такие воздействия называют косвенными.
Под характером воздействия будем понимать скорость и частоту приложения нагрузок. По этому признаку нагрузки подразделяют на статические, динамические и переменные многократно повторяющиеся.
При статических нагрузках скорость нагружения равна нулю или настолько мала, что вызываемые ими инерционные силы в расчете можно не учитывать и использовать методы статики сооружений.
При динамических нагрузках скорость нагружения высока и вызываемые ими инерционные силы необходимо учитывать при расчете конструкций. В этих случаях используются методы динамики сооружений. Нормы на проектирование стальных конструкций допускают учитывать влияние динамического характера нагрузок путем умножения статической нагрузки на коэффициент динамичности, устанавливаемый на основании теоретических или экспериментальных исследований.
При воздействии переменных многократно повторяющихся нагрузок в конструкциях могут возникнуть усталостные разрушения. В этом случае конструкции необходимо проверить на выносливость.
В зависимости от продолжительности действия нагрузки делят на постоянные и временные. Временные нагрузки в свою очередь подразделяют на длительные, кратковременные и особые.
Постоянными нагрузками называют такие, которые действуют на конструкцию постоянно: собственный вес строительных конструкций, давление фунта, воздействие предварительного напряжения конструкций и т.п.
Длительными нагрузками называют такие, которые действуют на конструкцию продолжительное время (но могут и отсутствовать): вес технологического оборудования, вес складируемых грузов, давление жидкостей и газов в резервуарах и трубопроводах.
Кратковременными нагрузками называют нагрузки, действующие непродолжительное время: снег, ветер, подвижные краны, нагрузки, возникающие при транспортировке, монтаже, ремонтах и испытаниях конструкций, температурные климатические воздействия и т.д.
Особые нагрузки - это нагрузки, которые могут появиться в исключительных случаях: сейсмические воздействия, аварийные нарушения технологического процесса, резкие просадки грунтов.
Нормативные и расчетные нагрузки. Все нагрузки в той или иной степени случайны и при математическом описании могут быть представлены в виде случайных величин (например, собственный вес конструкций) или случайных функций времени (например, ветер). Однако при расчете конструкций по предельным состояниям мы принимаем детерминированные значения нагрузок. Поэтому для обеспечения необходимого уровня надежности при расчете конструкций по первой группе предельных состояний следует принимать максимальные значения нагрузок с высокой степенью обеспеченности. При расчете по второй группе предельных состояний, т.е. в условиях нормальной эксплуатации, обеспеченность может быть ниже.
Основные положения по расчету устанавливают два значения нагрузок: нормативные и расчетные.
Нагрузки, отвечающие условиям нормальной эксплуатации, называют нормативными. Их величину устанавливают в нормах проектирования, оговаривают в техническом задании или определяют по проектным значениям геометрических параметров оборудования или конструкций.
Возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную (большую пли меньшую) сторону от их нормативных значений как вследствие естественной изменчивости нагрузок, так и отступлений от условий нормальной эксплуатации учитывается коэффициентом надежности по нагрузке гѓ. Значение этого коэффициента зависит от характера нагрузки и степени ее изменчивости. Так, нагрузки от собственного веса металлических конструкции могут отклоняться от нормативной в достаточно узких пределах (за счет допусков на размеры сечении, точности резки и т.п.), поэтому для этой нагрузки гѓ = 1,05. Снеговая же нагрузка меняется в весьма широких пределах и для нее коэффициент надежности по нагрузке достигает 1,6.
Значения коэффициентов надежности но нагрузке определяют на основании статистической обработки результатов наблюдений, экспериментальных исследований или устанавливают на основании опыта проектирования.
Умножая нормативные значения нагрузок на коэффициенты надежности по нагрузке, получают, i>расчетные нагрузки
F = Fnгѓ; q = qsub>nгѓ, (3.6)
где Fn, qn - нормативные нагрузки.
Расчетные нагрузки представляют собой наибольшие в вероятностном смысле нагрузки и воздействия за время эксплуатации сооружения и имеют высокую обеспеченность. Для большинства расчетных нагрузок обеспеченность превышает 0,99.
Следует подчеркнуть, что коэффициенты надежности по нагрузке учитывают только изменчивость нагрузки и возможность превышения ею нормативных значений. Они не учитывают динамического характера нагрузки или перспективного возрастания нагрузки со временем, например при модернизации производства и смене оборудования. Эти факторы при необходимости учитывают отдельно.
Сочетания нагрузок. Как правило, на сооружение действует не одна, а несколько нагрузок. При расчете конструкций необходимо выбрать наиболее неблагоприятное их сочетание, позволяющее получить в каждом элементе максимальное из возможных усилие. Однако вероятность одновременного воздействия на сооружение всех возможных расчетных нагрузок очень мала, и если мы запроектируем сооружение на такую комбинацию нагрузок, то оно будет иметь излишние запасы несущей способности. Поэтому в нормах на проектирование установлены две категории расчетных сочетаний нагрузок:
основные сочетания, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
особые сочетания, включающие кроме постоянных, длительных и кратковременных нагрузок одну из особых нагрузок.
Расчет удобно проводить на каждую нагрузку отдельно, а затем определять наиболее неблагоприятное сочетаний усилий. Если в основное сочетание входит одна временная нагрузка, ее принимают без снижения. При двух и более временных нагрузках основного сочетания их умножают на коэффициент сочетания ш, учитывающий малую вероятность совместного действия расчетных значений. Для временных длительных нагрузок ш1 = 0,95, для кратковременных ш2 = 0,9. В особых сочетаниях ш1 = 0,95, ш1 = 0,8. при этом особую нагрузку принимают без снижения. Для сейсмических районов значения коэффициентов сочетаний установлены в специальных нормах.
4. Нормативные и расчетные сопротивления
Один из вопросов, возникающих при расчете конструкций - какую характеристику материала принять в качестве предельного сопротивления? Большинство строительных сталей имеют площадку текучести, поэтому если мы доведем напряжения до временного сопротивления, то наша конструкция получит столь большие перемещения, что задолго до этого придется прекратить ее эксплуатацию. Поэтому за предельное сопротивление материала для сталей, имеющих площадку текучести, принимают, как правило, значение предела текучести. По существу это означает, что, ограничив работу стали пределом текучести, мы тем самым не допускаем развития чрезмерных пластических деформаций. В том случае, если работа конструкции допустима при развитии значительных пластических деформаций (например, трубопроводы), за предельное сопротивление материала может быть принято значение временного сопротивления.
Значения предела текучести и временного сопротивления, установленные в нормах, называют соответственно нормативным сопротивлением по пределу текучести Ryn и нормативным сопротивлением по временному сопротивлению Run. Эти значения соответствуют минимальным браковочным характеристикам, предусмотренным государственными стандартами и техническими условиями.
Свойства стали обладают определенной изменчивостью и, как это мы сделали для нагрузок, для нормативных сопротивлений также можно определить их обеспеченность. Согласно многочисленным статистическим исследованиям, для большинства строительных сталей обеспеченность нормативных сопротивлений составляет 0,95.0,99, что соответствует требованиям основных положений по расчету.
Хотя обеспеченность нормативных сопротивлений высока, существует, пусть и небольшая, вероятность, что в конструкцию попадет металл с более низкими характеристиками, тем более что контроль качества стали проводят выборочным методом. Кроме того, прокат часто поставляют с минусовыми допусками и геометрические характеристики сечений могут быть меньше номинальных. Имеются и различия в работе стали в образцах, на которых проводятся испытания, и в конструкции. Влияние этих факторов на снижение несущей способности конструкций учитывают коэффициентом надежности по материалу гm. Значения гm, установлены на основании статистической обработки результатов заводских испытаний образцов и анализа условий контроля качества металлопроката.
При поставке сталей по ГОСТ 27772-88 для всех сталей кроме С590 и С590К гm =1,025. При поставке стали по ГОСТ 370-93 и ГОСТ 19281-89 (с изменениями), а также для сталей С590 и С590К по ГОСТ 27772-88 гm =l,05.
Основной расчетной характеристикой стали является расчетное сопротивление, определяемое делением нормативного сопротивления на коэффициент надежности по материалу: Ry = Ryn/ гm; Ru = Run/ гm. (3.8)
При расчете конструкций с использованием расчетного сопротивления, установленного по временному сопротивлению, учитывают повышенную опасность такого состояния путем введения дополнительного коэффициента надежности гu =1,3.
Рассмотренные нормативные и расчетные сопротивления относятся к работе стали на растяжение, сжатие, изгиб, т.е. при действии нормальных напряжений. При срезе расчетные сопротивления Rs, определяют путем умножения расчетного сопротивления растяжению Ry на коэффициент перехода 0,58, т.е. Rs=0,58Ry. При уx = уy = 0 условие перехода в пластическое состояние уeѓ = v 3ф2 = уy / v 3.
При сжатии торцевой поверхности в случае плотной пригонки (строжка или фрезеровка торца) материал в зоне контакта работает в условиях всестороннего обжатия и расчетное сопротивление может быть повышено. Согласно нормам, Rp = Ru.
При расчете проката на растяжение в направлении, перпендикулярном плоскости проката (г - направлении), учитывая пониженные прочностные и пластические свойства стали в этом направлении, а также возможность расслоя, расчетное сопротивление Rth = 0,5Ru, т.е. меньше, чем при работе в плоскости проката.
5. Предельные состояния металлических конструкций и определение усилий в их элементах
В зависимости от свойств материалов, внешних воздействий и условий эксплуатации конструкции по виду работы под нагрузкой и наступлению предельных состояний можно разбить на шесть групп.
1. Конструкции, у которых предельное состояние наступает при работе в упругой или упругопластической стадии. К ним относятся конструкции, выполненные из пластических материалов при Rнт <0,75 Rнв и находящиеся под воздействием статических нагрузок малой повторяемости. Эти конструкции в первой стадии работают упруго; во второй-по упругопластической схеме (участок а-б) в результате развития деформаций в шарнирах текучести или последовательного образования шарниров текучести в системе; в третьей стадии (участок б-в) происходит резкое нарастание перемещений системы из-за распространения пластического течения на все наиболее напряженное сечение в статически определимых системах или образования ряда шарниров текучести, превращающих статически неопределимую систему в изменяемую. В последней стадии работы система получает столь большие перемещения, что практически становится непригодной для дальнейшей эксплуатации.
При работе под нагрузкой эксплуатационные качества таких конструкций определяются двумя предельными состояниями - по несущей способности и непригодности к нормальной эксплуатации, предупреждение которых и должно быть обеспечено расчетом.
Первое предельное состояние может наступать при нарушении нормальных условий эксплуатации и перегрузке конструкции. Расчет в этом случае производится по расчетным нагрузкам.
При перегрузке конструкции и работе ее в упругопластической стадии возможны такие случаи, когда развиваются значительные перемещения fполн при сохранении несущей способности. При этом после снятия нагрузки часть перемещений снимается благодаря упругой работе конструкции, а часть focт остается из-за развившихся пластических деформаций. Это состояние конструкции также отвечает первому предельному состоянию (второй подгруппы).
Остаточные деформации допустимы только такой величины, при которой не нужен капитальный ремонт и не будет создано препятствий для дальнейшей нормальной эксплуатации конструкций (например, не будет заклинивать мостовой кран, повреждено кровельное покрытие или стеновое ограждение и т.п.). Возможность возникновения полных и остаточных деформаций в допустимых пределах должна проверяться расчетом конструкции при работе ее в упругопластической стадии при воздействии расчетных нагрузок. Размеры допустимых полных и остаточных деформаций при воздействии расчетных нагрузок нормами пока не установлены, и принимать их надо на основе опыта эксплуатации конструкций и анализа их работы под нагрузкой.
В процессе проектирования необходимо обеспечить также соответствующие эксплуатационные качества работы конструкций в упругой стадии при воздействии нормативных нагрузок (без перегрузки). Хотя при этих воздействиях несущая способность конструкции обеспечивается, возникающие упругие перемещения могут препятствовать их нормальной эксплуатации, например, по гибким подкрановым балкам затрудняется проезд мостовых кранов, зыбкое покрытие неприятно сказывается на самочувствии людей и т.п. Такое состояние отвечает второму предельному состоянию. Проверка расчетом возможности появления такого состояния производится по упругой стадии работы конструкций при воздействии нормативных нагрузок (без перегрузки).
2. Конструкции, у которых предельное состояние наступает только при упругой стадии работы. К таким конструкциям относятся конструкции, находящиеся под воздействием статических нагрузок малой повторяемости, выполненные из стали высокой прочности. В конструкциях из таких металлов пластические деформации развиваются при напряжениях, близких к временному сопротивлению, что делает опасным использование этих напряжений. Поэтому расчет таких конструкций и по первому, и по второму предельным состояниям производят по упругой стадии работы. Неразрушимость конструкций в этих случаях при определении прочности обеспечивается введением дополнительного коэффициента гb.
3. Конструкции, у которых предельное состояние наступает вследствие потери устойчивости. Потеря устойчивости происходит при сравнительно малых перемещениях, поэтому эксплуатационные качества конструкции определяются не ее деформациями, а несущей способностью. Проверка устойчивости относится к первому предельному состоянию и производится при воздействии расчетных нагрузок.
4. Конструкции, у которых предельное состояние наступает вследствие хрупкого разрушения. Хрупкое разрушение возможно при применении любых марок стали, и происходит оно при малых деформациях как при расчетных, так и при нормативных нагрузках. Хрупкому разрушению способствуют концентрации напряжений, ударные воздействия, понижение температуры и другие факторы. Предельное состояние конструкции в этих случаях относится к первому состоянию, поскольку при этом теряется несущая способность.
5. Конструкции, у которых предельное состояние наступает вследствие усталости. Усталостные разрушения относятся к первому предельному состоянию, поскольку происходит исчерпание несущей способности конструкции. Такого вида разрушения наступают при многократном нагружении, которое возможно только при нормальном режиме эксплуатации конструкции. Поэтому выносливость (усталость конструкции) проверяют при воздействии нормативных или меньших, но часто повторяющихся нагрузках при работе конструкций в упругой стадии.
6. Конструкции, предельное состояние которых наступает вследствие колебаний, вызванных динамическим воздействием нагрузок. Колебания конструкций могут возникать при пуске и остановке оборудования, нормальной его работе, ветровом воздействии на сооружение и др. и могут неблагоприятно сказаться на самочувствии людей, затруднить или исключить возможность работы с точными приборами и даже привести к разрушению конструкций. Особенно следует отметить возможность разрушения конструкций при землетрясении. В зависимости от вида и характера колебаний состояние конструкции может быть отнесено к первому или второму предельному состоянию.
6. Деформационные швы
ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ПРИЧИН НА ДЕФОРМАЦИИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Для оценки величины деформаций в сооружении прежде всего необходимо рассмотреть основные причины их возникновения. Это относится и к подземным сооружениям, которые подвержены значительным нагрузкам от горных пород, грунтов, воды и пр.
Общеизвестно, что основными причинами проявления деформаций в сооружении являются нагрузки и воздействия (далее по тексту "нагрузки"), классификация которых подробно изложена в нормативных документах - СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия" [10].
Согласно классификации СНиП, основным критерием подразделения нагрузок является продолжительность их действия, в соответствии с которой различают постоянные и временные, в т. ч. длительные, кратковременные и особые нагрузки.
На наш взгляд, в дополнение к существующей классификации следует ввести еще один уточняющий критерий - кратность действия нагрузок. Тогда все виды нагрузок можно подразделить на две условные группы - нагрузки однократного действия и нагрузки многократного, циклического действия. Такая классификация применительно к конструктивным решениям по обустройству деформационных швов имеет ряд преимуществ:
исходные параметры деформационного шва определяются по величине и сочетанию однократных нагрузок;
эксплуатационные параметры деформационного шва подбираются в зависимости от интенсивности воздействия на элементы конструкции многократных нагрузок; при этом следует учитывать возможность необратимых изменений в конструкциях от однократных нагрузок.
Однократные нагрузки воздействуют на сооружение только единожды, в определенный период времени, иногда весьма продолжительный. Многократные нагрузки непрерывно повторяются, причем интенсивность их действия и интервалы между ними могут изменяться.
По предлагаемой классификации к однократным нагрузкам, вызывающим однократные деформации, следует отнести:
равномерную осадку сооружения в целом;
неравномерную осадку элементов или отдельных частей сооружения;
усадку, вызванную процессами схватывания, твердения и вызревания бетона;
пластические деформации (например, прогиб конструкций, изгиб стоек и т.п.), вызванные статическими воздействиями;
ползучесть в элементах сооружения, являющуюся следствием длительных статических воздействий.
К многократным нагрузкам, которые приводят к возникновению циклических деформаций, можно отнести:
динамические воздействия;
набухание или высыхание материалов при изменении их влажности;
химические взаимодействия материала конструкции и агрессивных сред, которые также можно отнести и к однократным причинам;
изменения объема конструкции от колебаний температуры окружающей среды.
Прежде чем перейти к детальному анализу воздействий указанных причин на деформации сооружений и их влияние на разрабатываемое конструктивное решение деформационных швов, следует учитывать, что при наличии различных сочетаний воздействий и особенностей конструкций проводимый анализ не может быть исчерпывающим.
В работе рассматриваются только те нагрузки и воздействия, а также их сочетания, которые следует учитывать при разработке конструкций деформационных швов (кроме швов мостовых сооружений).
Основное внимание следует уделять анализу причин объемных деформаций сооружения, таким как:
усадка бетона;
изменение относительной влажности воздуха;
химические взаимодействия, происходящие в бетоне конструкций;
колебания температуры окружающей среды;
явление ползучести бетона.
Основные элементы конструкции деформационного шва.
В общем виде деформационный шов представляет собой специально сформированный зазор между двумя или более сопрягаемыми элементами конструкции, который загерметизирован в соответствии с требованиями эксплуатации. Схема деформационного шва представлена на рис.12. Основной элемент любого деформационного шва - рабочий зазор деформационного шва величиной W, далее по тексту - зазор шва, в котором при эксплуатации реализуются деформации сопрягаемых элементов конструкции длиной L и L 2. Кроме того, в конструкции деформационного шва различают его протяженность и форму, а также внутренние боковые поверхности шва и кромки шва. Уплотнительный элемент деформационного шва характеризуется таким параметром, как глубина заполнения d, значение которого играет важную роль при использовании мастик и герметиков.
Помимо длины сопрягаемые элементы имеют соответствующую толщину, иногда весьма значительную, и за счет разности температур на наружной и внутренней поверхностях могут испытывать деформации изгиба и кручения, которые реализуются в зазоре шва и т.д.
Для того чтобы подробно охарактеризовать все виды деформаций, которые реализуются в зазоре деформационного шва, необходимо рассмотреть и учесть три вида поступательного движения и три вида вращательного движения, как показано на рис.13.
В то же время, как показывает практика строительства и эксплуатации сооружений, в конструкции деформационных швов часто можно рассматривать и учитывать только поступательные движения. Тогда в сечении конструкцию деформационного шва и его перемещения при эксплуатации можно представить в виде, представленном на рис.14.
Анализируя приведенную схему, можно отметить, что на абсолютную величину деформаций, реализующихся в зазоре шва, в основном влияет длина сопрягаемых элементов или расстояние между деформационными швами.
С целью уменьшения этого влияния и предотвращения повреждений конструкции специально расчленяют на отдельные участки, разделенные деформационными швами. Максимальная длина этих участков или максимальное расстояние между деформационными швами регламентировано и приводится в соответствующей нормативно-технической документации. Эти расстояния в зависимости от типа применяемого строительного материала, вида сопрягаемых строительных элементов, условий эксплуатации и т.п. приведены в табл.9 [5]. Указанные в табл.9 величины являются максимально допустимыми для расстояний между деформационными швами, воспринимающими в основном циклические воздействия от изменения температуры. В случае, когда конструкция подвержена иным нежелательным воздействиям, указанные расстояния должны быть уменьшены, а возможные деформации учтены при расчете шва.
Аналогично максимально допустимым расстояниям между деформационными швами регламентируется и величина основного элемента деформационного шва - зазора шва W (рис.12).
Необходимая величина рабочего зазора шва при эксплуатации напрямую зависит от расстояния между деформационными швами, поэтому величину зазора шва выражают в виде /отношения между ними, как указано в табл.10 [5].
Однако такой весьма удобный и простой подход для определения величины зазора швов не позволяет с необходимой точностью оценить рассматриваемую ситуацию.
Теоретически величина зазора деформационных швов обусловлена свободным движением обеих разделенных частей конструкции. Для более точного и достоверного расчета величины зазора деформационных швов необходимо знать и учитывать максимальный перепад температур в оцениваемом годовом цикле со дня возведения конструкции, ее тип (отапливаемая или неотапливаемая), возможность возникновения экстремальных ситуаций (например, пожар), коэффициенты теплового линейного расширения применяемых строительных материалов, степень усадки бетона или кирпичной кладки в процессе твердения, проектное расстояние между деформационными швами, ожидаемую статическую нагрузку, степень эластичности уплотнительного элемента и многие другие факторы. Все эти факторы необходимо учитывать при проектировании, особенно у конструкций, чувствительных к деформации.
Кроме того, обустраиваемый, устанавливаемый при возведении конструкции зазор деформационного шва W ст в первые годы эксплуатации претерпевает существенные изменения в соответствии с изменениями установочной, т.е. выполняемой при возведении конструкции, длины сопрягаемых элементов L.
ОБУСТРОЙСТВО УПЛОТНЕНИЯ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ
При эксплуатации можно выделить три основные группы бетонных и железобетонных сооружений, в которых формируют различные типы деформационных швов:
сооружения, не подвергающиеся давлению жидкости - большинство наземных зданий;
сооружения, испытывающие на себе давление жидкости, - плотины, емкости, береговые конструкции, обделка тоннелей и каналов, трубопроводы и т.п.;
плиты из бетона и железобетона - автодороги, аэродромы, автостоянки и пр.
В каждой из этих групп сооружений имеются деформационные швы, которые не имеют принципиальных конструктивных отличий, и такие швы, которые существенно отличаются друг от друга.
Как с конструктивной точки зрения, так и с точки зрения используемых материалов все швы в сооружениях вне зависимости от деталей их устройства и использования можно подразделить на типы в соответствии с их основной функцией и конфигурацией - конструктивным оформлением.
Основная функция рассматриваемых швов состоит в том, что они должны воспринимать все возможные деформации конструкции, в том числе тепловые, осадочные и т.п.
Придерживаясь с некоторой корректировкой применительно к подземным и заглубленным сооружениям, классификации С.Н. Попченко [13], конструктивно в деформационном шве различают:
зазор шва соответствующей величины;
заполнитель полости шва;
противофильтрационные или гидроизоляционные уплотнения (далее - уплотнения).
О функциональном назначении зазора деформационного шва и его величины достаточно подробно изложено в предыдущих разделах. Следует только добавить, что по конфигурации зазоры деформационного шва могут быть плоскими, штрабовидными, уступчатыми, возможно сочетание этих конфигураций.
По заполненности зазора деформационного шва различают:
полые швы;
частично заполненные швы;
заполненные швы.
Поскольку к заполнителю полости шва не предъявляют требований по водонепроницаемости, в последнее время материалом заполнения служит листовой пенополистирол, который вкладывают в шов при его формировании. Такое заполнение допускает свободное сжатие или раскрытие шва практически без напряжений сопрягаемых элементов.
Вместе с тем в качестве заполнителей полости шва используют битумно-полимерные составы (мастика, термопласты горячего или холодного отверждения), оклейку рулонными материалами, установку деревянных досок, применяемых в качестве торцевой опалубки блоков бетонирования.
По величине зазора деформационные швы подразделяют на:
узкие, до 30 мм;
средние, до 60 мм;
широкие, более 60 мм.
Следует отметить, что при назначении величины зазора деформационного шва желательно придерживаться требования, что он должен как минимум в четыре раза превышать прогнозируемую деформацию, т.е. Кздш=4.
Естественно, что это соотношение не всегда выполняется, поэтому дополнительно различают деформационные швы малых перемещений - до 25% и больших перемещений > 25%.
Уплотнения деформационных швов выполняют и для придания им свойств водонепроницаемости.
В зависимости от места расположения в плоскости шва уплотнения подразделяют на контурные (внутренние и наружные) и мидельные - расположенные в средней части шва по толщине конструкции.
Основными материалами уплотнения деформационных швов малых перемещений - до 25% величины зазора шва (контурное уплотнение) - служат герметики.
В деформационных швах больших перемещений (более 25%) в качестве контурных и мидельных уплотнений используют специальные профили, шпонки, компрессионные уплотнители.
Материалом таких уплотнителей являются синтетические каучуки (резины), пластифицированный поливинилх-лорид, полиэтилен высокой или низкой плотности и т.п.
Очень часто для контурного уплотнения всех типов швов используют гидроизоляционные ленты, как правило, на полимерной основе. При таком разнообразии возможных способов и материалов для уплотнения швов без подробной информации трудно принять правильное проектное решение. Поэтому далее в этом разделе приводится обзор различных видов уплотнения зазоров деформационных швов в конструкциях преимущественно подземных и заглубленных сооружений. При рассмотрении возможных способов уплотнения швов основное внимание уделяется современным уплотнительным материалам и изделиям, особенностям их применения.
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ-УПЛОТНИТЕЛЕЙ ЗАЗОРА ШВА.
Существенное влияние на физико-механические характеристики эластомерных материалов-уплотнителей деформационных швов оказывает температура окружающей среды. По мере снижения температуры зазор деформационного шва увеличивается, и в материале-уплотнителе возникают растягивающие напряжения. При этом возрастает жесткость материала и значительно уменьшается возможность его удлинения. В зависимости от вида эластомерные материалы имеют различную температуру, при которой они теряют свои эластичные свойства и переходят в стеклообразное состояние. Кроме того, как указано ранее (см. раздел 4.2), расширение и сжатие шва при понижении или повышении температуры происходит скачкообразно после преодоления сил трения по основанию конструкции.
В этой связи при выборе материала уплотнителя и конструкции деформационного шва должны учитываться такие особенности, как динамика изменения зазора и эластичных свойств материала уплотнителя.
Как известно, основными деформационными характеристиками уплотнителя зазора деформационного шва является модуль упругости материла, из которого он выполнен, величина напряжений и разрушающих удлинений. Для эластомерных материалов в зависимости от их состояния различают следующие виды модулей:
разновесный модуль высокоэластичности - для высокоэластичного состояния, который подразделяют на "начальный модуль", соответствующий начальному, прямолинейному участку кривой зависимости о (е), и "секущий модуль", соответствующий любой точке на кривой и определяемый как отношение о/е в этой точке (рис.16 [18]). Значения начального модуля определяется порядком Ю-1 МПа, а величину секущего модуля часто приводят при? =100 или 300%;
мгновенный модуль упругости - для стеклообразного состояния, когда релаксация практически исключена. Значения мгновенного модуля определяются порядком 103 МПа.
Учитывая особенности динамики работы деформационного шва, в первую очередь следует учитывать значения вели чины начального модуля высокоэластичности и мгновенного модуля упругости эластомерных материалов и их изменение в зависимости от температуры (особенно в области отрицательных температур).
В научно-технической литературе весьма слабо отражены исследования поведения материалов для уплотнения швов в указанной области, в лучшем случае по приводимым техническим характеристикам материала можно рассчитать секущий модуль высокоэластичности при температуре ~ 20°С.
Имеются лишь отдельные публикации, посвященные исследованиям анализируемых характеристик материалов. В работе [6] приведены результаты определения упругодеформационных и прочностных свойств материалов (битум БН-IV и пластифицированный битум - пластбит) в интервале температур +20. - 30°С. Зависимость о (е) определяли в равновесных условиях при постоянном напряжении растяжения: для битума - 0,08 МПа, для пластбита - 0,007 МПа. Рассчитанные значения начального модуля высокоэластичности сведены в табл.11 Прочностные характеристики материалов определяли при постоянной скорости растяжения - 60 мм/мин. Результаты этого определения сведены в табл.12.
Как видно из табл.11 и 12, при снижении температуры имеет место существенное увеличение модуля и снижение разрушающего удлинения, при этом хрупкое разрушение наступает при температуре стеклования.
Испытания пластифицированного поливинилхлорида (PVC), предназначенного для изготовления гидроизоляционных шпонок, проводила фирма Master Builders Technologies (Швейцария). Определялся модуль сдвига материала при кручении в зависимости от температуры: + 2, - 14 и - 37°С; значения модуля соответственно составили 4, 23 и 310 МПа. Аналогичный материал испытывали при температуре 20°С на осевое растяжение со скоростью приложения нагрузки 200 мм/мин и рассчитывали значения напряжений (о) при относительной деформации (е) 50, 100, 200 и 360%; напряжения при растяжении соответственно составили: 5,2; 8,1; 12 и 14 МПа. Характер кривых о (е) позволяет определить равновесные модули высокоэластичности: начальный - 10,3 МПа, а также секущие 8,1 МПа (е = 100%); 6,0 МПа (е = 200%) и 3,9 МПа (е = 360%).
Приведенные примеры показывают, что влияние температуры при работе материала уплотнителя деформационного шва, даже при отсутствии исчерпывающей информации по эластомерным характеристикам уплотнителя, можно оценить и следовательно учесть при проектировании конструкции шва.
Вместе с тем приведенные примеры показывают, что если температура окружающей среды может опуститься до - 30°С, то начальный модуль высокоэластичности материала-уплотнителя шва повысится примерно в 50-60 раз и, очевидно, деформационные свойства этого материала уменьшатся во столько же раз. Следует иметь в виду, что указанное отношение для деформаций по большей части справедливо для материалов, которые еще не пришли в стеклообразное состояние.
Приведенные подсчеты соответствуют практическому опыту, обобщенному в [16], где для различного рода материалов-герметиков приведены их допустимые диапазоны растяжения-сжатия в зазоре деформационного шва при многократных знакопеременных тепловых нагрузках. Эти диапазоны в процентах от ширины шва установлены по результатам применения герметиков на строительной площадке с тем условием, чтобы материал герметика работал только в области уп ругих деформаций, сохраняя возможность восстановления своей формы. Количественно эти значения для некоторых классов герметиков приведены в табл.13.
Как видно из табл.13, существенное влияние на допустимые деформации герметика оказывают его природа и соответствующие технические характеристики. Так, регламентированные отечественными нормами материалы, относящиеся к классу мастик и термопластов, имеют весьма ограниченный диапазон допустимых перемещений. Это обстоятельство, вероятно, и определяет наличие отказов при деформациях швов, превышающих указанные значения. Например, шов, выполненный с типичным зазором 20-25 мм и заполненный герметиком на битумном вяжущем, сохраняет герметичность при многократных деформациях в пределах только 1,25-1,5 мм (max 2,0 мм).
(до 25 мм) и небольшой величиной последующих деформаций (до ± 25%). Форма и конфигурация шва, способ, с помощью которого выполняется его замыкание, возможность укладки герметика также налагают ограничения на типы материалов, которые могут считаться пригодными в том или ином конкретном случае.
В процессе эксплуатации условия окружающей среды часто делают необходимым принятие дополнительных требований к заполнению швов, не ограничивающихся только требованиями, относящимися к восприятию деформаций.
Подбор наиболее подходящих материалов в конкретном случае является сложным процессом вследствие большого количества связанных с этим переменных. Однако можно провести классификацию основных свойств, которые должны иметь эти материалы, в зависимости от того, насколько они подходят для заполнения различных типов швов.
В основном в разделе рассматриваются герметики, формование которых производится в построечных условиях и которые применяются в тех случаях, когда одна поверхность готового шва открыта для проведения работ по герметизации. Герметики, используемые для таких целей, представлены в таблице 13. Кроме того, конструкция шва в случае восприятия температурных деформаций может предусматривать установку ленточных прокладок под тем участком, на котором будет произведена укладка герметика, "листа-скольжения" - материала, препятствующего сцеплению, с целью разделения герметика и прилегающего к нему субстрата; подкладочных материалов, обеспечивающих опору герметика для предотвращения провисания, т.е. заполнителя шва. Такое конструктивное оформление деформационных швов при использовании в качестве уплотнителя герметиков представлено на рис.18.
Для эффективного выполнения своих функций герметик или уплотнитель шва должен:
1. Представлять собой непроницаемый материал.
2. Изменять свою форму и размеры с целью восприятия скорости и величины деформации, происходящей в шве.
3. Восстанавливать свои исходные свойства и форму в случае воздействия на него циклических деформаций.
4. Обладать сцеплением с субстратом. Это означает, что все герметики и уплотнители, за исключением готовых уплотняющих прокладок, в которых возникают внутренние напряжения и которые оказывают давление на поверхности субстрата или имеют механическое крепление с ним с помощью анкеровки, должны сцепляться с бетонными поверхностями и не допускать адгезионного разрушения, а также отслаивания на углах или на других участках, подвергающихся воздействию нагрузок.
5. Не подвергаться внутреннему разрушению или разрыву (т.е. когезионному разрушению).
6. Обладать стойкостью к текучести под воздействием силы тяжести (или гидростатического давления жидкости) или к значительному размягчению при высокой температуре эксплуатации.
7. Не затвердевать и не приобретать недопустимую хрупкость при низкой температуре эксплуатации.
8. Не обнаруживать отрицательных симптомов старения под воздействием атмосферных влияний и других эксплуатационных факторов в течение проектного срока эксплуатации.
В зависимости от конкретных условий эксплуатации от герметика или уплотнителя может потребоваться стойкость к воздействию одного или нескольких из следующих факторов: интрузии (включению или попаданию внутрь) постороннего вещества; износа; образованию вмятин; захвата транспортом; воздействия огня или агрессивных химических веществ. Кроме того, могут также предъявляться требования относительно того, чтобы герметик или уплотнитель шва имел тот или иной определенный цвет, обладал цветопрочностью и не оставлял пятен на субстрате.
Кроме того, качество герметика не должно ухудшаться при хранении его перед использованием в течение определенного срока, работа с этим материалом и его укладка не должны отличаться сложностью, и в нем не должно содержаться веществ, вредных для пользователя, субстрата и других материалов шва, с которым он может соседствовать.
Ни один материал не обладает идеальными свойствами, необходимыми для того, чтобы полностью удовлетворять всем требованиям в каждом отдельно взятом случае. Поэтому вопрос сводится в подбору материала, который по показателям экономичности и по своему качеству оказывается приемлемым для данного конкретного случая.
В течение многих лет единственно возможными герметизирующими материалами были мастики на основе нефтяных битумов и металлические изделия. В последние годы активно разрабатываются многие типы "эластомерных" (высокоэластичных) герметизирующих составов, которые после отверждения становятся упругими и гибкими. Формование высокоэластичных составов проводят в построечных условиях.
Рассмотрим основные свойства и возможность применения герметиков, представленных в табл.13.
Мастики - вязкие жидкости, реологические свойства которых обеспечиваются введением синтетических волокон и других наполнителей. После нанесения они по большей части не отверждаются, но образуют на своей поверхности атмо-сферостойкую пленку. К мастикам относятся высыхающие или невысыхающие масляно-смолистые соединения, битумы с низкой температурой плавления, полибутены (полибутилены), полиизобутилены или сочетания этих материалов. Допустимый диапазон расширения-сжатия мастик в условиях эксплуатации составляет приблизительно ±3%.
...Подобные документы
Общая характеристика металлических конструкций. Состав и свойства строительных сталей. Основные этапы проектирования строительных конструкций. Нагрузки и воздействия. Основы расчёта металлических конструкций по предельным состояниям. Сварные соединения.
презентация [5,1 M], добавлен 23.01.2017Основные типы габионных конструкций. Блок коробчатого габиона. Конструкции цилиндрической формы из металлической сетки, заполняемые природным камнем. Подпорные стенки из грунта, армированного геотекстилем. Технологии строительства подпорных стен.
реферат [6,0 M], добавлен 12.11.2013Состав, строение, свойства строительных металлов. Поведение металлических строительных конструкций при пожаре. Методы огнезащиты металлических конструкций. Применение низколегированных сталей. Расчет предела огнестойкости железобетонной панели перекрытия.
курсовая работа [94,9 K], добавлен 30.10.2014Расчет фактических пределов огнестойкости железобетонных балок, многопустотных железобетонных плит и других строительных конструкций. Теплофизические характеристики бетона. Определение нормативной нагрузки и характеристика расчетного сопротивления.
курсовая работа [738,3 K], добавлен 12.02.2014Статический расчет поперечной рамы, постоянные и временные нагрузки. Определение усилий в раме. Расчетные сочетания усилий в сечениях стоек. Расчет и проектирование колонны, надкрановой и подкрановой части, промежуточной распорки. Параметры фундаментов.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 15.09.2014Несущие строительные конструкции. Компоновка сборного перекрытия. Расчетные характеристики и коэффициенты условий работы бетона. Напрягаемая арматура. Расчетное сечение первой группы предельных состояний. Проверка прочности бетона в стадии обжатия.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 27.02.2016Анализ возможности применения расчетной методики по определению фактических пределов огнестойкости металлических строительных конструкций на примере здания административно-торгового комплекса "Автоцентр Lexus". Экспертиза строительных конструкций.
дипломная работа [3,5 M], добавлен 14.02.2014Определение значения монтажных работ в технологическом процессе строительства. Понятие монтажной технологичности, этапы подготовки строительных конструкций к монтажу. Изучение классификации методов монтажа и описание технических средств его обеспечения.
реферат [1,4 M], добавлен 15.10.2014Оценка технического состояния как установление степени повреждения и категории технического состояния строительных конструкций или зданий и сооружений, этапы и принципы ее проведения. Цели обследования строительных конструкций, анализ результатов.
контрольная работа [26,6 K], добавлен 28.06.2010Расчет и конструирование основных конструкций балочной площадки. Компоновка и выбор схемы клетки. Расчет балок настила и вспомогательных конструкций. Специфика проектирования устойчивости главной балки. Расчетные нагрузки и усилия. Подбор сечения поясов.
дипломная работа [679,6 K], добавлен 12.11.2014Определение огнестойкости металлических конструкций. Основные способы увеличения огнестойкости металлических конструкций. Основы огнезащиты металлов. Сущность метода испытания конструкций на огнестойкость. Защита объектов от огневого воздействия.
реферат [4,1 M], добавлен 17.11.2011Изучение основных методов и норм расчета сварных соединений. Выполнение расчета различных видов сварных соединений; конструирование узлов строительных металлических конструкций. Определение несущей способности, а также изгибающего момента стыкового шва.
курсовая работа [455,1 K], добавлен 02.12.2014Конструктивное решение здания. Обследование строительных конструкций: стен, перекрытий, отмостки. Определение прочности бетона в несущих железобетонных конструкциях. Прочность кирпича и раствора несущих стен. План мероприятий по реконструкции здания.
контрольная работа [25,9 K], добавлен 22.12.2010Расчет конструкций ограждающих частей. Расстояние между балками. Требуемый момент сопротивления. Второстепенные балки чердачного перекрытия. Расчетные усилия в элементах фермы. Усилие в раскосе. Расчет упорной плиты. Проверка прочности сварных швов.
курсовая работа [84,9 K], добавлен 11.12.2013Назначение несущих строительных конструкций. Сбор нагрузок на железобетонную балку прямоугольного сечения. Расчетная схема изгибаемого железобетонного элемента с двойной арматурой. Конструирование железобетонной балки. Несущая способность конструкции.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 15.01.2011Оценка технического состояния жилого дома. Расчет физического износа основного строения. Фиксирование дефектов и повреждений строительных конструкций. Определение общего технического состояния объекта. Оценка инвестиционной привлекательности здания.
курсовая работа [23,0 K], добавлен 15.11.2010Определение коэффициента термического сопротивления для различных строительных конструкций. Теплотехнический расчет стены, пола, потолка, дверей, световых проемов. Проверка внутренних поверхностей наружных ограждений на возможность конденсации и влаги.
курсовая работа [675,9 K], добавлен 19.06.2014Основные технические задачи строительства. Функциональное назначение стен. Виды и использование подпорных стен. Основные виды гравитационных подпорных стен. Использование удерживающих кронштейнов. Новые технологии возведения стенок малой высоты.
контрольная работа [999,2 K], добавлен 21.03.2011Материалы для металлических конструкций. Преимущества и недостатки, область применения стальных конструкций (каркасы промышленных, многоэтажных и высотных гражданских зданий, мосты, эстакады, башни). Структура стоимости стальных конструкций. Сортамент.
презентация [335,6 K], добавлен 23.01.2017Однопролетная шарнирно-опертая балка. Расчет толщины настила и погонной нагрузки на второстепенную балку. Расчетный изгибающий момент для длины балки настила. Расчетное сопротивление стали на срез. Определение внутренних усилий и высоты стенки.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 02.06.2012
