Проектирование стальных конструкций

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

1. Исходные данные для проектирования

2. Расчет стального настила

3. Компоновка балочной клетки и выбор варианта для детальной разработки

4. Расчет главной балки

4.1 Подбор сечения главной балки

4.2 Расчет поясных швов

4.3 Проверка общей устойчивости балки

4.4 Обеспечение местной устойчивости сжатого пояса и стенки балки

4.5 Расчет опорного ребра балки

4.6 Расчет сопряжения балок настила с главной балкой

4.7 Расчет монтажного стыка

5. Расчет сквозной колонны

5.1 Определение усилия, действующего на колонну и ее расчетной длины

5.2 Подбор сечения колонны

5.3 Конструирование и расчет планок

5.4 Конструирование и расчет базы колонны

5.5 Конструирование и расчет оголовка колонны

Библиография



1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

1. Размеры площадки в плане, м - 48х60

2. Продольный шаг колонн, м - 6

3. Поперечный шаг колонн, м - 12

4. Отметка чистого пола здания, м - 0,000

5. Отметка верха габарита оборудования, м +9,600

6. Отметка верха настила рабочей площадки, м 11,000

7. Временная (полезная) нагрузка, кН/

8. Класс стали по указаниям СНиП II-23-81•

9. Марка электрода по указаниям СНиП II-23-81•

10. Конструкция площадки:

- настил листовой

- балки настила и вспомогательные балки прокатные

- главные балки и колонна сварные составные

11. Монтажный стык главной балки на болтах

12. Сопряжение вспомогательной балки с главной шарнирное

13. Колонны сквозного сечения

14. Соединение ветвей сквозной колонны планками

15. База колонны с траверсами

16. Класс бетона В12,5



2. РАСЧЕТ СТАЛЬНОГО НАСТИЛА

Приняв для настила стальмарки С235 в соответствии с исходными данными для проектирования находим

Принимаем мм, при , тогда

Определяем силу, растягивающую настил:

Выбираем тип электрода для выполнения углового шва,

Принимаем тип электрода Э46, для которого расчетное сопротивление срезу по металлу шва

Расчетную величину катета углового шва, соединяющего настил с балками, определяем из расчета на срез (условный) по двум сечениям:

- по металлу шва:

- по металлу границы сплавления:

Минимальное значение катетов поясных швов принимаем согласно таблице 38 [1].



3. КОМПАНОВКА БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ И ВЫБОР ВАРИАНТА ДЛЯ БОЛЕЕ ДЕТАЛЬНОЙ РАЗРАБОТКИ

Материал прокатных балок клетки - сталь класса С235 по ГОСТ 27772-88.

Первый вариант. Расчет нормального типа балочной клетки

Количество балок, укладываемых в пролете главной балки:

Тогда расстояние между балками настила (рисунок 1):

Рисунок 1 - Нормальный тип балочной клетки

Масса настила в соответствии с его толщиной

Погонная равномерно распределенная нагрузка на балку настила

где и - коэффициенты надежности по нагрузке (1,1 и 1,2 соответственно).

Расчетная поперечная сила на опоре

Расчетный изгибающий момент

Требуемый момент сопротивления балки

где - коэффициент условий работы (;

- коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций ().

Принимаем двутавр №27а, имеющий площадь полки и площадь стенки . По отношению определяем значение коэффициента , которое равно 1,076. С его учетом требуемый момент сопротивления балки

Проверяем прогиб подобранной балки

Таким образом удовлетворяя условие прочности, принятое сечение балки не удовлетворяет условие жесткости. Переходим к двутавру № 30, имеющий , массу одного погонного метра .Прогиб таким образом составит

Таким образом, условие прочности и жесткости для принятого сечения балки выполняются.

Определяем расход металла на 1 перекрытия по первому варианту:

- настил -;

- балки настила - .

Полный расход металла

Второй вариант. Усложненный тип балочной клетки

Настил принимаем такой же, как в первом варианте балочной клетки. Расстояние между балками настила . тогда количество балок настила, укладываемых в пролете вспомогательной балки:

Пролет балки настила равен шагу вспомогательных балок и равен (в соответствии с рис. 2).

Рисунок 2 - Усложненный тип балочной клетки

Расчет балки настила.

Погонная равномерно распределенная нагрузка на балку настила

Расчетная поперечная сила на опоре

Расчетный изгибающий момент

Требуемый момент сопротивления балки



Принимаем двутавр №16, имеющий площадь полки и площадь стенки , массу одного погонного метра . По отношению определяем значение коэффициента , которое равно 1,086. С его учетом требуемый момент сопротивления балки

Проверяем прогиб подобранной балки

Таким образом, условие прочности и жесткости для принятого сечения балки выполняются.

Расчет вспомогательной балки

Нагрузка на вспомогательную балку:

- вес настила

- временная нагрузка

- вес балки настила .

Масса настила, масса балок настила и временная нагрузка передаются на вспомогательную балку в виде пяти сосредоточенных грузов:

Расчетные значения нагрузки

Опорные реакции от нормативной нагрузки

Опорные реакции от расчетной нагрузки

Определяем максимальные изгибающие моменты:

- нормативный

- расчетный

Требуемый момент сопротивления балки

Принимаем двутавр №33, имеющий площадь полки и площадь стенки По отношению определяем значение коэффициента , которое равно 1,101. С его учетом требуемый момент сопротивления балки

Проверяем прогиб подобранной балки

Принятое сечение удовлетворяет условиям прочности и жесткости.

Определяем расход металла на перекрытия по второму варианту:

- настил -;

- балки настила ;

где - шаг балок настила;

- вспомогательные балки ;

где - шаг вспомогательных балок.

Полный расход металла .

Для детальной разработки принимаем первый вариант балочной клетки, как более выгодный по расходу металла и более простой в конструктивном отношении.



4. РАСЧЕТ ГЛАВНОЙ БАЛКИ

стальной настил балка колонна

Расчетная схема главной балки приведена на рис. 3. Материал балки - сталь класса С235 по ГОСТ 27772-88.

Определим нагрузки и расчетные усилия, действующие на балку.

Собственный вес балки принимается ориентировочно 1-2% от величины нагрузки на балку:

Нормативная погонная нагрузка на балку:

Расчетная погонная нагрузка на балку:

Расчетный изгибающий момент в середине пролета

Расчетная поперечная сила на опоре



Рисунок 3 -Расчетная схема главной балки

4.1 Подбор сечения главной балки

Сечение главной балки в соответствии с заданием принимаем составным сварным. Балку принимаем переменного по длине сечения, а поэтому рассчитываем ее без учета развития пластических деформаций.

Определяем требуемый момент сопротивления балки:

Определяем высоту сечения главной балки:

а) минимальную высоту сечения из условия обеспечения жесткости балки определяем по формуле:

б) оптимальную (по расходу стали) высоту сечения определяем по формуле:

где - толщина стенки балки;

- конструктивный коэффициент для сварной балки переменного сечения.

Предварительно ориентировочно задаем высоту балки около её пролета:

Вычисляем толщину стенки по эмпирической формуле:

Тогда оптимальная высота сечения

Откорректируем толщину стенки и высоту балки в соответствии с таблицей 4.1[3]. Соотношениями. Задавшись , сделаем перерасчет оптимальной высоты:

в) выбор высоты балки. Принятая высота балки в сумме с толщиной настила, высотой настила и величиной предельного прогиба не должна превышать заданную строительную высоту перекрытия:

Принимаем высоту главной балки



где ;

В данном случае сопряжение балок конструируем в одном уровне.

Проверяем принятую толщину стенки:

а) по эмпирической формуле

б) из условия работы стенки на срез

в) из условия обеспечения местной устойчивости без конструирования продольных ребер жесткости

Вывод: Сравнивая полученные толщины стенки, видим, что принятая ее толщина может быть оставлена без изменений, так как она отвечает условию прочности на действие касательных напряжений и не требует укрупнения стенки продольными ребрами жесткости.

Размеры горизонтальных поясных листов находим, исходя из необходимой несущей способности балки. Для этого вычисляем требуемый момент инерции сечения балки:



Момент инерции стенки балки:

где

Момент инерции, приходящийся на поясные листы:

приблизительно равен моменту инерции поясных листов относительно нейтральной оси балки

где - расстояние между центрами тяжести поясных листов (моментом инерции листов относительно их собственной оси ввиду его относительной малости пренебрегаем).

Отсюда получаем требуемую площадь горизонтальных листов:

Подбираем по сортаменту (ГОСТ 82-70 и 19903-74•) поясные листы из универсальной стали 300х30мм, а стенку - из 950х10мм.

От отношения ширины свеса полки к ее толщине зависит местная устойчивость поясных листов сжатого пояса, которая обеспечивается выполнением следующего условия:

Для принятых листов это условие выполняется:

Рисунок 4 - Полученное сечение балки

Вес одного метра балки:

где - плотность стали;

- ускорение свободного падения.

Момент инерции принятого сечения балки



Момент сопротивления

Нормальное наибольшее напряжение, в балке, сниженное на коэффициент условий работы:

Недонапряжение составляет

Проверку балки на прогиб делать не надо, так как принята высота сечения больше минимальной и регламентированный прогиб обеспечен.

Изменение сечения балки по длине

При равномерной нагрузке наивыгоднейшее по расходу стали, место изменения поясов однопролетной сварной балки находится примерно пролета балки от опоры.

Находим расчетный момент в сечении

Требуемый момент сопротивления в рассматриваемом сечении

где - расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести (растянутый пояс балки соединен упрощенным способом - прямым стыком).

Рисунок 5 - Вид измененного сечения балки по длине

Требуемый момент инерции измененного сечения:

в том числе момент инерции стенки . Момент инерции, приходящийся на поясные листы:

Требуемая площадь поясных горизонтальных листов:

Сечение изменяем за счет изменения ширины поясного листа. Принимаем пояс измененного сечения балки листа 200.

В месте изменения сечения:

(здесь - ширина поясного листа измененного сечения),

Проверяем снижение на коэффициент условий работы наибольшие касательные напряжения по нейтральной оси сечения, расположенного у опоры балки:

где - статический момент полусечения балки нейтральной оси:

расчетное сопротивление стали сдвигу.

В месте изменения сечения балки наряду с большими нормальными напряжениями действуют касательные напряжения. Сечение этих напряжений приводит к сложному напряженному состоянию и требует проверки приведенных напряжений на уровне поясных швов (рис. 6).

Рисунок 6 - Напряженно-деформационное состояние рассчитываемого сечения



Нормальные напряжения в месте изменения сечения на уровне поясных швов:

Касательное напряжение в той же точке:

где - поперечная сила в месте изменения сечения:

- статический момент пояса измененного сечения относительно нейтральной оси:

Приведенные напряжения, сниженные на коэффициент условий работы :

Условие прочности выполняется.



4.2 Расчет поясных швов

Постоянные швы рассчитываются на сдвигающее усилие, возникающее между стенкой и поясами при изгибе балки.

Ввиду значительных усадочных напряжений при сварке поясов со стенкой поясные швы следует делать сплошными, одинаковой толщины по всей длине балки, применяя автоматическую сварку. Исходя, из принятой марки стали С235, с пределом текучести и с временным сопротивлением разрыву , выбираем марку сварочной проволоки для поясного шва, который имеет расчетное сопротивление срезу по металлу границы сплавления Сварочная проволока должна иметь расчетное сопротивление срезу по металлу шва , удовлетворяющее следующим условиям:

Коэффициенты и в общем случае зависят от вида сварки, диаметра сварочной проволоки, положения шва и его катета. При автоматической сварке «в лодочку», проволоке диаметром и катете ; таблица 34 [1].Тогда

Принимаем проволоку с

Необходимую величину катета поясного шва определяем из расчета на срез (условный) по двум сечениям:

- по металлу шва:

- по металлу границы сплавления:

Минимальное значение катетов поясных швов принимаем согласно таблице 38 [1].

4.3 Проверка общей устойчивости балки

Согласно пункту 5.16 [1] устойчивость балок не требуется проверять при отношении расчетной длины балки к ширине сжатого пояса , не превышающем значений, определяемых по формулам таблицы 8•[1], когда расстояние между осями поясных листов , ширина полки и ее толщина удовлетворяют неравенствам:

Таким образом, проверка общей устойчивости необходима.

Выполняем ее в следующей последовательности.

1) Определяем параметр :

2)

где - размер, равный

- расчетная длина балки, расстояние между точками закрепления

2) Коэффициент :

3) Момент инерции сечения балки относительно вертикальной оси:

4) Коэффициент :

где -момент инерции сечения балки относительно горизонтальной оси.

5) Так как значение, то определяется по формуле:

Коэффициент не может быть больше единицы. Поэтому, получив по расчету большую величину, принимаем . Коэффициент условий работы при расчете балки на общую устойчивость имеет значение 0,95. В итоге:

т.е. общая устойчивость балки обеспечена.

4.4 Обеспечение местной устойчивости сжатого пояса и стенки балки

Условную гибкость стенки балки определяем по формуле (пункт 7.3 [1]):

где - расчетная высота стенки, в сварных балках совпадает с высотой стенки .

Поперечные ребра следует устанавливать в местах больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах. Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать при и при . Устанавливаем ребра жесткости в местах опирания балок с шагом .

Ширина выступающей части парного симметричного ребра должна быть:

Принимаем . Требуемая толщина ребра:

Принимаем . Увеличение размерапротив требуемого принято конструктивно.

На концах ребер жесткости, в местах примыкания их к поясам и стенке должны устраиваться скосы с размерами по высоте и по ширине . Ребра привариваются к стенке балками сплошными швами минимальной толщины.

Проверим устойчивость стенки в месте изменения сечения балки, где нормальные и касательные напряжения имеют высокие значения (первый отсек).

Сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, удаленной от нейтральной оси на расстояние у, определяется по формуле:

Для сварной балки , т.е. вычисляется на уровне поясных швов. Среднее касательное напряжение определяется по формуле:

Здесь и - средние значения момента и поперечной силы в пределах отсека.



Рисунок 7 - К определению места проверки местной устойчивости стенки балки

В данном случае местное напряжение отсутствует и , устойчивость стенки балки будет обеспечена при выполнении условия:

Последовательность определения критического нормального напряжения:

а) вычисляем коэффициент по формуле:

где и - соответственно ширина, и толщина сжатого пояса балки;

- коэффициент, принимаемый по таблице 22 [1].

б) в зависимости отпо таблице 21 [1] принимаем значение коэффициента .

в) коэффициент подставляем в формулу:

Последовательность определения критического касательного напряжения:

а) вычисляем

где - меньшая из сторон отсека .

б) подставляем в формулу:

где - отношение большей стороны отсека к меньшей.

Проверку устойчивости, которая в данном случае необходима для первого и второго отсеков, выполняем в табличной форме.

Таблица №1

Величина	Единица измерения	Первый отсек	Второй отсек
	см	50	150
	см	94	94
	см	1	1
	-	3,14	3,14
	-	3,14	3,14
	см	20	20
	см	3	3
	-	4,6	4,6
	-	34,6	34,6
	МПа	801,4	801,4
	-	1,06	1,06
	МПа	239,6	239,6
		818	1995
	МПа	109,4	266,8
	кН	1150	1039
	МПа	122,3	110,5
	-	0,529	0,568
	-	1,0	1,0

Вывод: Местная устойчивость стенки главной балки обеспечена.

4.5 Расчет опорного ребра жесткости

Конструкция опорного ребра балки показана на рисунке 8.

Напряжение на нижних торцах ребер при действии опорной реакции не должны превосходить расчетного сопротивления смятию торцевой поверхности основного металла. В случае приварки ребер к нижнему поясу балки сварные швы должны быть рассчитаны на воздействие опорной реакции. Необходимая площадь смятия торца опорного ребра:

где - расчетное сопротивление проката смятию,.

Рисунок 8 - Схема устройства опорного ребра жесткости

Толщина опорного ребра (без учета работы стенки):

где - ширина выступающей части опорного ребра за вычетом катета скоса ребра , принимаемого на опоре 20мм.

Принимаем

Участок стенки балки на опоре, укрепленной ребром жесткости, должен быть проверен на устойчивость из плоскости балки как стойка, нагруженная силой, равной опорной реакции. В расчетное сечение стойки входят ребра жесткости и полосы стенки шириной:

с каждой стороны ребра.

Момент инерции сечения стойки относительно оси -:

Другие геометрические параметры стойки:

где - расчетная длина стойки, принимаемая равной высоте стенки .

Тогда:

Вывод: Устойчивость опорного ребра жесткости главной балки обеспечена.

4.6 Расчет сопряжения балок настила с главной балкой

По заданию строительная высота равна . Суммарная высота запроектированных элементов в середине пролета при этажномопирание балок настила: , следовательно, этажное сопряжение удовлетворяет заданной строительной высоте. При этажном сопряжение балок расчет сопряжения не производится. Крепление вспомогательных балок осуществляется на болтах к верхнему поясу.

4.7 Расчет монтажного стыка

Назначаем стык на расстоянии от левой опоры балки.

Найдем изгибающий момент и поперечную силу в назначенном сечении балки:

Принимаем высокопрочные болты из стали диаметром 20мм, имеющие наименьшее временное сопротивление разрыву МПа и площадь сечения нетто . Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения:

; ,так как способ обработки поверхности газопламенная, и регулирование натяжения болтов по моменту закручивания по таблице 36 СНиП II-23-81.

МПа- расчётное сопротивление растяжению.

кН

коэффициент условия работы соединения зависит от h.

Пояса балки перекрываем 3-мя накладками одной сверху300х12 мм, и двумя снизу110х12 мм.

Определяем число болтов в полунакладке



Минимальный шаг болта (2,5-3)d,т.е. 50-60мм

Стык стенки перекрываем 2-я накладками

Момент, приходящийся на стенку балки:

кНм

Коэффициент стыка:

,

где ммопределяем откуда видим, что.Расстояние по вертикали между центрами болтов:

.

Усилие от моментов в крайних болтах:, где.

Усилие от поперечной силы, равномерно распределяющееся между болтами:

Результирующие усилие:

<=188

5. Расчет сквозной колонны

5.1 Определение усилия, действующего на колонну и ее расчетной длины

Длина колонны по фактическим размерам перекрытия будет равна:

где - отметка верха настила рабочей площадки;

- высота сечения главной балки;

- толщина настила;

- заглубление колонны ниже уровня пола (высота базы колонны), принимаемое в пределах .

Собственный вес колонны следует принимать приближенно от 0,390 до 0,785 кН/м:

Расчетное усилие, действующее на колонну, равно опорному давлению главных балок и собственному весу колонны:

;

где - коэффициент перегрузки для постоянной нагрузки.

Принимаем закрепление концов колонны - шарнирным.

Расчетная длина колонны



5.2 Подбор сечения колонны

Конструируем колонну сквозной из двух швеллеров с расположением полок внутрь и соединением ветвей колонны планками. Материал колонны - сталь класса С235 с .

Зададимся гибкостью , тогда по таблице 72 [1] находим .

а) Расчет относительно материальной оси -

Требуемая площадь сечения

Требуемый радиус инерции

По сортаменту видим, что максимальный профиль швеллера №40имеет площадь поперечного сечения радиус инерции но этого не достаточно. Поэтому принимаем сечение колонны из двух двутавров №45: площадь поперечного сечения радиус инерции

Гибкость:

Проверяем напряжение:



б) Расчет относительно свободной оси -

Определяем расстояние между ветвями из условия равноустойчивости колонны в двух плоскостях: .

Требуемая гибкость относительно свободной оси при гибкости ветви

Необходимый радиус инерции

По таблице 83 [8] находим , откуда

Полная ширина колонны должна быть не меньше двойной ширины полок двутавра плюс зазор , необходимый для последующей окраски: 2·16+15=47 см.

Окончательно принимаем .

5.3 Конструирование и расчет планок

Длина назначается такой, чтобы края планки заходили на полки швеллера на 20-30 мм. Высота планки h принимается 0,5-0,75 от ширины колонны. Толщина планки назначается ()•h обычно в пределах от 6 до 10 мм.

Принимаем соединительную планку 300х8 мм и привариваем ее к полкам швеллера угловыми швами с катетом 8 мм.

Расстояние между приваренными планками в свету определится из принятой гибкости ветви л1=35:

ln=л1•i1=35•3,23=113см

тогда расстояние между центрами планок l=ln+b=1.13+0,3=1,43м

окончательное расстояние между планками определится при конструировании колонны. Оно должно быть равно или меньше принятого в расчете.

Планки рассчитываются на условную поперечную силу:

Qfic=7,15•10-6•A•E•0.1•в•(2330•)

в- коэффициент, равный меньшему из двух соотношений или

, в=0,51;



Рис. 10

Qfic=7,15•10-6•169,4•2,06•105•0,1•0,51•(2330•)=20

Условная поперечная сила, приходящаяся на одну систему планок:

Qs=кН

Изгибающий момент и поперечная сила в месте прикрепления планки:

M1=кН•м; F= кН

Проверим напряжение в сварных швах. Первый случай - расчетное сечение проходит по металлу шва. Момент сопротивления расчетного сечения:

Wf=см3

Напряжение в расчетном сечении от момента и поперечной силы:



МПа;

МПа;

результирующее напряжение:

МПа

второй случай - расчетное сечение проходит по металлу границы сплавления:

Wz= см3, МПа

МПа; МПа;

для предотвращения сдвига одной ветви колонны относительно другой параллельно оси Y-Y устанавливаются поперечные горизонтальные диафрагмы на расстоянии не более 4 м друг от друга и не менее 1 шт. на колонну.

5.4 Расчет базы колонны

Конструкция базы должна обеспечить принятое в расчете шарнирное опирание колонны на фундамент. Это достигается креплением анкерных болтов за гибкую опорную плиту. Класс бетона по заданию - В12,5.

Размеры опорной плиты определим из условия смятия бетона под плитой.

Расчетное давление на фундамент . Требуемая площадь плиты башмака:

где - нагрузка на колонны, включая ее собственный вес;

где - расчетное сопротивление бетона сжатию, по таблице 13 [7]для бетона класса В12.5 ;

Конструируем башмак с шириной опорной плиты:

,

где - выпуск плиты за листы траверсы.

Длина плиты:

Т.к. , то конструктивно принимаем равным .

Принимаем плиту размером , а верх фундамента 70.

Проверим напряжение



Тогда

Что меньше принятой площади плиты

Вылет консольной части траверсы равен

Для определения толщины плиты вычисляем изгибающие моменты от контактных напряжений по площади плиты на различных ее участках.

) Для участка 2, опертого на четыре канта внутри сечения колонны , при отношении находим из таблице 5.1 [3] коэффициент . Тогда:

Рисунок 11 - База колонны



) Для участка 1, опертого на три канта между ветвями траверсы и ветвью колоны, отношение , следовательно, изгибающий момент находим как в консольной балке:

) Расчетный момент на консольном участке плиты:

Найдем толщину по наибольшему значению изгибающего момента:

Принимаем (ближайший большой размер по сортаменту).

Определение высоты траверсы. Высота траверсы определится из условия размещения суммарной длины сварных швов, прикрепляющих траверсу к ветвям колонны:

где 4 - количество сварных швов прикрепления траверсы к ветвям колонны.

Принимаем .

Толщина швов, прикрепляющих листы траверсы к плите, определится из расчета передачи вертикального усилия. Учитывая, что на консольных участках листы траверсы привариваются с двух сторон, находим:

Принимаем .

Проверяем траверсу на изгиб, назначив толщину листов траверсы . Опорное давление на один погонный сантиметр одной ветви траверсы:

Изгибающий момент:

Момент сопротивления:

Напряжение в листе траверсы у места приварки к колоне, сниженное на коэффициент условий работы:



5.5 Расчет оголовка колонны

Опирание балок на колонну осуществляется сверху через ребра, расположенные над гранями колонн. Толщина опорной плиты в этом случае назначается конструктивно . Нагрузка с балок передается на опорную плиту оголовка и далее через швы или фрезерованный торец на стержень колонны.

При передаче давления балки через швы требуемый катет шва будет равен:

Принимаем . Величина равна периметру сечения колонны, так как ветви колонны у оголовка усилены двумя планками, приваренными к плите и стержню колонны.



Библиография

1. СНиП II-23-81. Стальные конструкции. Нормы проектирования. - срок введения 1.01.82 - М.: Стройиздат, 1982.16-56 с.

2. СНиП 2.01.07-85•. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. - срок введения 1987-01-01 - М.: Стройиздат, 1987. 12-30 с.

3. Семенов А.А. Учебно-методическое пособие по проектированию площадки промышленного здания. - Уфа: УГНТУ 2001г.

4. Беленя Е.И. и др. Металлические конструкции - М.: Стройиздат, 1976.20-300 с.

5. СНиП 2.03.01- 84. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. - срок введения 1.01.1986 - М.: Стройиздат, 1986. 5-25 с.

6. Шестак Г.А. Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1968.112-124 с.

7. СНиП 2.03.01-84•. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат, 1989.

8. Пособие по проектированию стальных конструкций (к СНиП II-23-81•).-М.: Стройиздат, 1985.

9. Мандриков А.П., Лялин И.М. Проектирование металлических конструкций. - М.: Стройиздат, 1982.

Размещено на Allbest.ru

...