Расчет крановых ферм
Расчет по методу предельных состояний и проектирование крановых ферм существующих подъёмно-транспортных и строительно-дорожных машин. Пути улучшения и усовершенствования крановых ферм с учетом современных тенденций развития. Подбор сечений стержней.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 25.04.2013 |
| Размер файла | 295,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Введение
- 1. Выбор геометрических параметров фермы
- 2. Исследование фермы на геометрическую неизменяемость
- 3. Аналитическое определение усилий в стержнях заданной панели
- 4. Построение линий влияния реакций опор и стержней заданной панели
- 5. Определение расчетных усилий в стержнях заданной панели от действия постоянной нагрузки и системы связанных между собой подвижных сил
- 6. Подбор сечений стержней фермы
- 7. Расчет числа заклепок
- 8. Расчет длины сварных швов
- 9. Построение грузовой диаграммы Максвелла-Кремоны при невыгодном нагружении фермы подвижной нагрузкой, а также единичных диаграмм
- 10. Построение линии прогибов
- Заключение
- Список использованных источников
- Приложения
Введение
При выполнении курсовой работы рассчитываются и проектируются крановые фермы существующих подъёмно-транспортных и строительно-дорожных машин, производится их анализ, определяются пути улучшения и усовершенствования с учетом современных тенденций развития.
Расчет крановых ферм рассчитывается по методу предельных состояний, что позволяет уделить внимание экономии металла и технологичности их изготовления (подразумевается выбор оптимальных геометрических размеров и рациональное проектирование узлов).
крановая ферма стержень
1. Выбор геометрических параметров фермы
Исходные данные:
длина пролета м;
Отношение высоты фермы к пролету (с. 4 [1]):
Назначаем высоту фермы м;
Назначаем длину панели м;
Число панелей фермы: 10
Рис. 1. - Схема фермы
2. Исследование фермы на геометрическую неизменяемость
Ферма геометрически неизменяема если:
где: S=41 - число стержней фермы;
К=22 - число узлов фермы;
S=2?22-3=41
3. Аналитическое определение усилий в стержнях заданной панели
Исходные данные:
распределенная нагрузка q=4 кН/м;
Заменяем распределенную нагрузку узловой и находим ее значения.
Проверка:
Составляем расчётную схему:
Рис.2. - Схема фермы
Определяем опорные реакции:
Найдем реакцию RА:
?МВ=0;
6d?RA-6d?F1-5d?F-4d?F - 3d?F - 2d?F-d?F+d?F+2d?F+3d?F+4d?F1 =0;
RA= (6F1+5F+4F-4F1) /6= (6?6+12?5+12?4 - 6?4) /6=20 кН;
Найдем реакцию RВ:
?МА=0;
d?F+2d?F+3d?F+4d?F+5d?F+6d?F+7d?F +8d?F+9d?F+10d?F1-RВ?6d=0;
RВ= (45?F+10?F1) /6= (45?12+10?6) /6=100 кН
Определим усилия в стержнях фермы:
Усилие в стержне О5-6 определим методом моментной точки. Для этого проводим сечение I-I и рассмотрим равновесие левой части фермы относительно точки 17.
Аналогично определим усилие в стержне U17-16. Рассмотрим равновесие левой части фермы относительно моментной точки 6 (сечение I-I).
Знак минус говорит о том, что стержень U17-16 сжат.
Усилие в стержне D17-6 определим методом проекций сил на ось Y, рассматривая левую часть фермы (сечение I-I):
Усилие в стержне V5-17 определим методом вырезания узлов, рассмотрим равновесие узла 5 на ось Y:
Знак минус говорит о том, что стержень V5-17 сжат.
Аналогично определим усилие в стержне V16-6. Рассмотрим равновесие узла 16 на ось Y:
Для проверки правильности определения усилий в стержнях фермы составим сумму проекций сил левой части фермы на оси Х и Y (сечение I-I):
4. Построение линий влияния реакций опор и стержней заданной панели
Задаемся единичной силой F=1, расположенной на расстоянии X от правого края фермы.
Для построения линии влияния составим сумму моментов сил относительно точки В:
Если
Если
В выбранном масштабе строим линию влияния RA.
Для построения линии влияния RВ составим сумму моментов относительно точки А:
Если
Если
В выбранном масштабе строим линию влияния RB.
Для построения линии влияния О5-6 воспользуемся методом моментной точки. Проводим сечение I-I. Рассмотрим случай, когда единичная сила F=1 находится справа от сечения I-I. Составим сумму моментов сил для левой части фермы, относительно моментной точки 17:
Если
Если
В выбранном масштабе строим линию влияния RA.
Если сила F=1 располагается слева от сечения I-I, то рассматривая левую часть фермы получим:
Если
Если
Если сила F=1 находится между узлами 5 и 6, то линия влияния О4-5 - передаточная прямая, соединяющая вершины узловых ординат.
В выбранном масштабе строим линию влияния О5-6.
Для построения линии влияния U17-16 воспользуемся методом моментной точки. Рассмотрим случай, когда единичная сила F=1 находится справа от сечения I-I. Составим сумму моментов сил для левой части фермы, относительно моментной точки 6:
Если , Если
Если сила F=1 располагается слева от сечения I-I, то рассматривая левую часть фермы получим:
Если
Если
Передаточная прямая соединяет ветви линии влияния между узлами 17 и 16, так как ездовой пояс верхний.
В выбранном масштабе строим линию влияния U17-16.
Для построения линии влияния D17-6 воспользуемся методом проекций. Если сила F=1 находится справа от сечения I-I, то рассматривая равновесие левой части фермы получим:
Если
Если
Если груз располагается слева от сечения (I-I),то рассматривая правую часть получим:
Если
Если
Передаточная прямая соединяет ветви линии влияния между узлами 17 и 16, так как ездовой пояс верхний.
В выбранном масштабе строим линию влияния D17-6.
Для построения линии влияния V5-17 воспользуемся методом вырезания узлов.
Если сила F=1 находится справа от сечения I-I между узлами 6-11, и слева между узлами 1-4, то её действие не передаётся в узел 5.
Рассмотрим равновесие узла 5 на ось Y:
Если сила F=1 находится в 5-ом узле, получим:
В выбранном масштабе строим линию влияния V5-17.
Для построения линии влияния V6-16 воспользуемся методом вырезания узлов.
Если сила F=1 находится справа от сечения I-I между узлами 7-11, и слева между узлами 1-5, то её действие не передаётся в узел 6.
Рассмотрим равновесие узла 6 на ось Y:
В выбранном масштабе строим линию влияния V6-16.
5. Определение расчетных усилий в стержнях заданной панели от действия постоянной нагрузки и системы связанных между собой подвижных сил
Исходные данные:
F=120кН
Для определения максимального усилия в стержне от системы подвижных сил F и F/2 последние устанавливаются так, чтобы сумма произведений сил на ординаты линии влияния, расположенные под ними, была наибольшей.
Стержень О5-6:
Определяем ординаты линии влияния:
,
Растягивающее усилие в стержне:
где: коэффициент перегрузки для подвижной нагрузки (с. 6 [1])
Сжимающее усилие в стержне:
Стержень U17-16:
Определяем ординаты линии влияния:
Растягивающее усилие в стержне:
Сжимающее усилие в стержне:
Стержень D17-6:
Определяем ординаты линии влияния:
а) Растягивающее усилие в стержне:
Сжимающее усилие в стержне:
б) Растягивающее усилие в стержне:
Сжимающее усилие в стержне:
Стержень V5-17:
Определяем ординаты линии влияния:
Растягивающее усилие в стержне отсутствует.
Сжимающее усилие в стержне:
Расчетные усилия определяем суммированием усилий от подвижной и постоянной нагрузок для каждого стержня панели. Полученные результаты заносим в таблицу 1.
Таблица 1 - Расчетное усилие в стержнях
|
N стержня |
Усилие от постоянной нагрузки (со своим знаком) Fnx nn |
Усилие от подвижной нагрузки |
Расчетное усилие Fрасч |
|||
|
Растягивающее Fрастяг. |
Сжимающее Fсжим |
Растягивающее Fрастяг. |
Сжимающее Fсжим |
|||
|
O5-6 |
16?1,1=17,6 |
616,56 |
-307,44 |
634,16 |
-289,84 |
|
|
U17-16 |
-50?1,1= - 55 |
195,972 |
-769,944 |
140,972 |
-824,44 |
|
|
V5-17 |
-12?1,1= - 13,2 |
- |
-168 |
- |
-181,2 |
|
|
V6-16 |
0?1,1=0 |
- |
- |
- |
- |
|
|
а) D17-6 |
48,083?1,1= =52,89 |
217,812 |
-19,824 |
270,702 |
- |
|
|
б) D17-6 |
48,083?1,1= =52,89 |
118,86 |
-19,824 |
171,75 |
- |
Рис 3. - Линии влияния
6. Подбор сечений стержней фермы
Стержень О5-6:
Стержень растянут.
Суммарная площадь сечения:
(с. 6 [1])
где: расчетное сопротивление (с. 6 [1])
cм2
Площадь сечения стержня:
cм2
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №11: 110*110*7, с геометрическими параметрами: А=15,15 см2, ix=imin=3,4 см.
Растянутые стержни рассчитываются на жесткость:
(с. 7 [1])
где: коэффициент учитывающий способ закрепления концов (с. 7 [1])
что меньше лпред=150
Условие выполняется. Принимаем для стержня О5-6 уголок №11.
Стержень D17-6:
Стержень растянут.
Суммарная площадь сечения:
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №7: 70*70*6, с геометрическими параметрами: А=8,15 см2, ix=imin=2,15 см.
где:
(таб. Б2 [1])
что меньше лпред=200
Условие выполняется. Принимаем для стержня D17-6 уголок №7.
Стержень U17-16:
Стержень сжат.
Суммарная площадь сечения:
(с. 6 [1])
где: коэффициент продольного изгиба
коэффициент условий работы (с. 6 [1])
расчетное сопротивление (с. 6 [1])
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №18: 180*180*12, с геометрическими параметрами: А=42,19 см2, ix=imin=5,59 см.
Определяем гибкость стержня
где:
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 43%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №12,5: 125*125*12, с геометрическими параметрами: А=28,89 см2, ix=imin=3,82 см.
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 9,2%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
,
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №14: 140*140*10, с геометрическими параметрами: А=27,33 см2, ix=imin=4,33 см.,
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 10,5%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №14: 140*140*9, с геометрическими параметрами: А=24,72 см2, ix=imin=4,34 см.,
что меньше лпред=120
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет. Условие выполняется.
Принимаем для стержня U17-16 уголок №14.
Стержень V5-17
Стержень сжат. Суммарная площадь сечения:
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №6: 60*60*8, с геометрическими параметрами: А=9,04 см2, ix=imin=1,81 см.,
Определяем гибкость
где:
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 46%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
Суммарная площадь сечения:
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №7: 70*70*8, с геометрическими параметрами: А=10,67 см2, ix=imin=2,12 см.,
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 10,3%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
Суммарная площадь сечения:
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №8: 80*80*8, с геометрическими параметрами: А=12,3 см2, ix=imin=2,44 см.,
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 13,9%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
Суммарная площадь сечения:
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №9: 90*90*6, с геометрическими параметрами: А=10,61 см2, ix=imin=2,78 см.,
По таблице Б4 [1]
Отклонение составляет 25%, что не допустимо.
Задаёмся новым значением .
Суммарная площадь сечения:
Площадь сечения стержня:
По ГОСТ 8509-72 выбираем равнополочный уголок №8: 80*80*6, с геометрическими параметрами: А=9,38 см2, ix=imin=2,47 см.,
что меньше лпред=150
По таблице Б4 [1]
Условие выполняется. Принимаем для стержня V5-17 уголок №8.
Окончательно принимаем:
Стержень O5-6: уголок №11 (110*110*7);
Стержень U17-16: уголок №14 (140*140*9);
Стержень D17-6: уголок №7 (70*70*6);
Стержень V5-17: уголок №8 (80*80*6).
7. Расчет числа заклепок
Стержень O5-6:
Число заклепок исходя из условия прочности на срез:
(с. 7 [1])
где: диаметр заклепок (таб. Б9 [1])
число площадок среза (с. 8 [1])
расчетное сопротивление на срез (с. 8 [1])
Принимаем
Число заклепок исходя из условия прочности на смятие:
(с. 7 [1])
где:
наименьшая суммарная толщина сминаемых элементов в одном направлении (с. 8 [1]) Толщина фасонки (по большему из усилий в узле) =12мм (таб. Б10 [1]).
расчетное сопротивление на смятие (с. 8 [1])
Принимаем
Принимаем ,расположение заклепок однорядное. (таб. Б9 [1])
Стержень V5-17:
Число заклепок исходя из условия прочности на срез:
Принимаем
Число заклепок исходя из условия прочности на смятие:
Принимаем
Принимаем , расположение заклепок однорядное.
Стержень U17-16:
Число заклепок исходя из условия прочности на срез:
Принимаем
Число заклепок исходя из условия прочности на смятие:
Принимаем
Принимаем , расположение заклепок шахматное.
Стержень D17-6:
Число заклепок исходя из условия прочности на срез:
Принимаем
Число заклепок исходя из условия прочности на смятие:
Принимаем
Принимаем , расположение заклепок однорядное.
8. Расчет длины сварных швов
Стержень О5-6:
Сварные соединения стержней с фасонками выполняют фланговыми швами, работающими на срез. В этом случае суммарная длина шва:
(с. 7 [1])
где: высота шва равная толщине полки уголка (с. 7 [1])
расчетное сопротивление на срез (с. 7 [1])
Длина шва одного уголка:
Так как усилие приложено по линии, проходящей через центр тяжести площади сечения, то длина шва распределяется между "обушком" и "пером" уголка обратно пропорционально их расстоянию от центра тяжести сечения (с. 7 [1]). Длина шва на "обушок":
Длина шва на "перо":
Стержень U17-16:
Cуммарная длина шва:
Длина шва одного уголка:
Длина шва на "обушок":
Длина шва на "перо":
Стержень V5-17. Cуммарная длина шва:
Длина шва одного уголка:
Длина шва на "обушок":
Длина шва на "перо":
Стержень D17-6:
Суммарная длина шва:
Длина шва одного уголка:
Длина шва на "обушок":
Длина шва на "перо":
9. Построение грузовой диаграммы Максвелла-Кремоны при невыгодном нагружении фермы подвижной нагрузкой, а также единичных диаграмм
При построении диаграммы Максвелла-Кремоны подвижная нагрузка устанавливается в невыгодное положение в отношении прогиба фермы.
Построение грузовой диаграммы
Определение реакции опоры RА:
Определение реакции опоры RВ:
Строим замкнутый многоугольник внешних сил в масштабе 2 кН/мм.
На базе многоугольника внешних сил для каждого узла фермы, начиная с узла, где сходятся не более двух стержней с неизвестными усилиями, строится замкнутый многоугольник сил. Узлы обходятся в направлении движения часовой стрелки.
Построение единичной диаграммы от нагрузки F1=1, приложенной в 3-ем узле.
Определение реакции опоры RА:
Определение реакции опоры RВ:
Строим замкнутый многоугольник внешних сил в масштабе 0,02 ед/мм.
На базе многоугольника внешних сил для каждого узла фермы строится замкнутый многоугольник сил.
Построение единичной диаграммы от нагрузки F2=1, приложенной в 4-ом узле.
Определение реакции опоры RА:
Определение реакции опоры RВ:
Строим замкнутый многоугольник внешних сил и замкнутый многоугольник сил в масштабе 0,02 ед/мм.
Построение единичной диаграммы от нагрузкиF3=1, приложенной в 6-ом узле.
Определение реакции опоры RА:
Определение реакции опоры RВ:
Строим замкнутый многоугольник внешних сил и замкнутый многоугольник сил в масштабе 0,02 ед/мм.
Перенеся направления усилий из диаграммы на соответствующие элементы фермы, получим знаки усилий: растяжение, если усилие направлено от узла, сжатие - усилие направлено к узлу.
10. Построение линии прогибов
Линия прогибов ездового пояса строится при невыгодном положении внешней нагрузки.
При использовании расчётной схемы с шарнирным соединением стержней в узлах, в стержнях возникают только продольные силы и перемещение i-го узла определяется по формуле:
где: Fni - усилие в n-ном стержне фермы от единичных усилий F=1, расположенных в i-том узле фермы
FnF - усилие в n-ном стержне фермы от подвижной нагрузки 2F-F, расположенной в невыгодном положении
Е=2?105 Мпа - модуль упругости материала стержня
А - площадь сечения n-го стержня
l - длина n-го стержня
Для определения перемещения n-го узла необходимо в этом узле расположить единичную силу F=1 и определить усилия во всех стержнях от этой силы. Дополнительно необходимо определить усилия во всех стержнях фермы от подвижной нагрузки, расположенной в невыгодном положении.
Усилия в стержнях ферм от единичной силы и от подвижной нагрузки определяются по единичной и грузовой диаграммам Максвелла - Кремоны.
Затем определяются прогибы, по значениям которых в масштабе под фермой строится линия прогибов.
Расчёт прогибов фермы приведен в приложениях.
Заключение
В результате выполнения данного курсового проекта были закреплены знания по курсу строительной механики, освоена методика расчёта крановых ферм по методу предельных состояний, а также приобретены необходимые навыки инженерных расчётов металлоконструкций, конструирования и компоновки узлов и панелей ферм.
Список использованных источников
1. Лягушев Г.С. Строительная механика и расчёт металлоконструкций. Методические указания по выполнению курсовой работы. Могилёв. ММИ, 1992 г.
2. Дарков А.В. Строительная механика. М; 1986.
3. Живейнов Н.Н. Строительная механика и металлоконструкции СДМ. М; 1988 г.
Приложения
Таблица 2 - Определение прогиба в узле 3
|
I, м |
А, м2 |
Fn1, ед. |
FnF, кН |
Fn1*FnF |
Fn1*FnF*l |
(Fn1*FnF*l) /A |
||
|
О1-2 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О2-3 |
3 |
0,00303 |
1,34 |
200,00 |
268,00 |
804,00 |
265346,53 |
|
|
О3-4 |
3 |
0,00303 |
1,34 |
200,00 |
268,00 |
804,00 |
265346,53 |
|
|
О4-5 |
3 |
0,00303 |
0,68 |
160,00 |
108,80 |
326,40 |
107722,77 |
|
|
О5-6 |
3 |
0,00303 |
0,68 |
160,00 |
108,80 |
326,40 |
107722,77 |
|
|
О6-7 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О7-8 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О8-9 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О9-10 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О10-11 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U12-13 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U13-14 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U14-15 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U15-В |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
UВ-16 |
3 |
0,004944 |
-0,35 |
-80,00 |
28,00 |
84,00 |
16990,29 |
|
|
U16-17 |
3 |
0,004944 |
-0,35 |
-80,00 |
28,00 |
84,00 |
16990,29 |
|
|
U17-18 |
3 |
0,004944 |
-1,01 |
-240,00 |
242,40 |
727,20 |
147087,38 |
|
|
U18-19 |
3 |
0,004944 |
-1,01 |
-240,00 |
242,40 |
727,20 |
147087,38 |
|
|
U19-20 |
3 |
0,004944 |
-0,67 |
-100,00 |
67,00 |
201,00 |
40655,34 |
|
|
U20-А |
3 |
0,004944 |
-0,67 |
-100,00 |
67,00 |
201,00 |
40655,34 |
|
|
DА-2 |
4,24 |
0,00163 |
0,95 |
141,42 |
134,01 |
568,20 |
348589,37 |
|
|
D2-19 |
4,24 |
0,00163 |
-0,95 |
-141,42 |
134,01 |
568,20 |
348589,37 |
|
|
D19-4 |
4,24 |
0,00163 |
-0,45 |
56,56 |
-25,26 |
-107,10 |
-65706,20 |
|
|
D4-17 |
4,24 |
0,00163 |
0,45 |
113,14 |
50,53 |
214,24 |
131435,64 |
|
|
D17-6 |
4,24 |
0,00163 |
-0,45 |
-113,14 |
50,53 |
214,24 |
131435,64 |
|
|
D6-В |
4,24 |
0,00163 |
0,45 |
113,14 |
50,53 |
214,24 |
131435,64 |
|
|
DВ-8 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D8-14 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D14-10 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D10-12 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V1-А |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V2-20 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V3-19 |
3 |
0,001876 |
1,00 |
60,00 |
60,00 |
180,00 |
95948,83 |
|
|
V4-18 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V5-17 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V6-16 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V7-B |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V8-15 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V9-14 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V10-13 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V11-12 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
Прогиб, мм |
11,387 |
Таблица 3 - Определение прогиба в узле 4
|
I, м |
А, м2 |
Fn1, ед. |
FnF, кН |
Fn1*FnF |
Fn1*FnF*l |
(Fn1*FnF*l) /A |
||
|
О1-2 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О2-3 |
3 |
0,00303 |
1,00 |
200,00 |
200,00 |
600,00 |
198019,80 |
|
|
О3-4 |
3 |
0,00303 |
1,00 |
200,00 |
200,00 |
600,00 |
198019,80 |
|
|
О4-5 |
3 |
0,00303 |
1,00 |
160,00 |
160,00 |
480,00 |
158415,84 |
|
|
О5-6 |
3 |
0,00303 |
1,00 |
160,00 |
160,00 |
480,00 |
158415,84 |
|
|
О6-7 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О7-8 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О8-9 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О9-10 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О10-11 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U12-13 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U13-14 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U14-15 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U15-В |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
UВ-16 |
3 |
0,004944 |
-0,50 |
-80,00 |
40,00 |
120,00 |
24271,84 |
|
|
U16-17 |
3 |
0,004944 |
-0,50 |
-80,00 |
40,00 |
120,00 |
24271,84 |
|
|
U17-18 |
3 |
0,004944 |
-1,50 |
-240,00 |
360,00 |
1080,00 |
218446,60 |
|
|
U18-19 |
3 |
0,004944 |
-1,50 |
-240,00 |
360,00 |
1080,00 |
218446,60 |
|
|
U19-20 |
3 |
0,004944 |
-0,50 |
-100,00 |
50,00 |
150,00 |
30339,81 |
|
|
U20-А |
3 |
0,004944 |
-0,50 |
-100,00 |
50,00 |
150,00 |
30339,81 |
|
|
DА-2 |
4,24 |
0,00163 |
0,71 |
141,42 |
100,01 |
424,05 |
260154,50 |
|
|
D2-19 |
4,24 |
0,00163 |
-0,71 |
-141,42 |
100,01 |
424,05 |
260154,50 |
|
|
D19-4 |
4,24 |
0,00163 |
0,71 |
56,56 |
40,00 |
169,60 |
104047,08 |
|
|
D4-17 |
4,24 |
0,00163 |
0,71 |
113,14 |
80,01 |
339,25 |
208130,96 |
|
|
D17-6 |
4,24 |
0,00163 |
-0,71 |
-113,14 |
80,01 |
339,25 |
208130,96 |
|
|
D6-В |
4,24 |
0,00163 |
0,71 |
113,14 |
80,01 |
339,25 |
208130,96 |
|
|
DВ-8 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D8-14 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D14-10 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D10-12 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V1-А |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V2-20 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V3-19 |
3 |
0,001876 |
0 |
60 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V4-18 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V5-17 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V6-16 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V7-B |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V8-15 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V9-14 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V10-13 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V11-12 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
Прогиб, мм |
12,539 |
Таблица 4 - Определение прогиба в узле 6
|
I, м |
А, м2 |
Fn1, ед. |
FnF, кН |
Fn1*FnF |
Fn1*FnF*l |
(Fn1*FnF*l) /A |
||
|
О1-2 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О2-3 |
3 |
0,00303 |
0,34 |
200,00 |
68,00 |
204,00 |
67326,73 |
|
|
О3-4 |
3 |
0,00303 |
0,34 |
200,00 |
68,00 |
204,00 |
67326,73 |
|
|
О4-5 |
3 |
0,00303 |
0,68 |
160,00 |
108,80 |
326,40 |
107722,77 |
|
|
О5-6 |
3 |
0,00303 |
0,68 |
160,00 |
108,80 |
326,40 |
107722,77 |
|
|
О6-7 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О7-8 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О8-9 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О9-10 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
О10-11 |
3 |
0,00303 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U12-13 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U13-14 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U14-15 |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
U15-В |
3 |
0,004944 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
UВ-16 |
3 |
0,004944 |
-0,85 |
-80,00 |
68,00 |
204,00 |
41262,14 |
|
|
U16-17 |
3 |
0,004944 |
-0,85 |
-80,00 |
68,00 |
204,00 |
41262,14 |
|
|
U17-18 |
3 |
0,004944 |
-0,51 |
-240,00 |
122,40 |
367,20 |
74271,84 |
|
|
U18-19 |
3 |
0,004944 |
-0,51 |
-240,00 |
122,40 |
367,20 |
74271,84 |
|
|
U19-20 |
3 |
0,004944 |
-0,17 |
-100,00 |
17,00 |
51,00 |
10315,53 |
|
|
U20-А |
3 |
0,004944 |
-0,17 |
-100,00 |
17,00 |
51,00 |
10315,53 |
|
|
DА-2 |
4,24 |
0,00163 |
0,24 |
141,42 |
34,00 |
144,15 |
88434,87 |
|
|
D2-19 |
4,24 |
0,00163 |
-0,24 |
-141,42 |
34,00 |
144,15 |
88434,87 |
|
|
D19-4 |
4,24 |
0,00163 |
0,24 |
56,56 |
13,60 |
57,65 |
35368,95 |
|
|
D4-17 |
4,24 |
0,00163 |
-0,24 |
113,14 |
-27,20 |
-115,32 |
-70750,40 |
|
|
D17-6 |
4,24 |
0,00163 |
0,24 |
-113,14 |
-27,20 |
-115,32 |
-70750,40 |
|
|
D6-В |
4,24 |
0,00163 |
1,19 |
113,14 |
134,41 |
569,90 |
349631,75 |
|
|
DВ-8 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D8-14 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D14-10 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
D10-12 |
4,24 |
0,00163 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V1-А |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V2-20 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V3-19 |
3 |
0,001876 |
0 |
60 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V4-18 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V5-17 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V6-16 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V7-B |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V8-15 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V9-14 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V10-13 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
V11-12 |
3 |
0,001876 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
Прогиб, мм |
5,111 |
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Конструирование и расчет покрытия здания. Определение усилий в стержнях ферм. Расчет опорного узла на натяжных хомутах и центрального узла нижнего пояса. Подбор сечения рабочего настила, стропильных ног и прогонов. Расчет и конструирование узлов ферм.
курсовая работа [374,9 K], добавлен 08.11.2009Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы, критерии ее выбора, сбор нагрузок и статический расчет. Подбор сечений стержней фермы. Конструирование и расчет узлов ферм. Расчетные характеристики сварного углового шва металла.
контрольная работа [451,9 K], добавлен 28.03.2011Описание вариантов мостового перехода. Расчет настила проезжей части. Максимальный изгибающий момент. Определение собственного веса пролетного строения. Расчет коэффициента поперечной установки и эквивалентной нагрузки. Подбор сечений элементов ферм.
курсовая работа [869,0 K], добавлен 14.02.2012Расчет обрешетки под кровлю по сочетаниям нагрузок. Определение размеров стропильной фермы, подбор сечений ее элементов. Расчет узлов и стыков. Указания по изготовлению и монтажу дощатых ферм с узловыми соединениями на металлических зубчатых пластинах.
курсовая работа [63,4 K], добавлен 09.12.2013Проектирование технологической карты на монтаж стропильных ферм и плит покрытия надземной части одноэтажного производственного здания. Выбор грузозахватных устройств, средств подмащивания, их характеристики. Организация и технология производства работ.
курсовая работа [852,5 K], добавлен 08.09.2014Конструктивная схема здания. Деревянные фермы. Выбор шага рам. Связи. Конструирование покрытия здания. Конструкция покрытия. Подбор рабочего настила. Подбор сечения стропильных ног. Подбор сечения прогонов. Расчет и конструирование элементов ферм.
курсовая работа [73,0 K], добавлен 28.05.2008Назначение усилений при повреждениях стропильных ферм и железобетонных конструкций. Усиление ферм предварительно напряженными гибкими элементами: последовательность выполнения работ по усилению горизонтальной предварительно напряженной арматурой.
контрольная работа [338,0 K], добавлен 25.12.2009Узловая передача нагрузки в фермах. Построение линий влияния усилий в стержнях ферм статическим и кинематическим методами. Линия влияния усилия в стержне верхнего и нижнего поясов, в стержне решетки–раскоса. Способ мгновенных центров вращения дисков.
презентация [185,6 K], добавлен 25.09.2013Типы размеров объемно-планировочных и конструктивных элементов зданий: номинальные модульные, конструктивные, натурные, их характеристика, условия использования в чертежах. Единая модульная система в строительстве. Простейшие конструкции деревянных ферм.
контрольная работа [17,0 K], добавлен 23.06.2013Знакомство с технологиями строительного производства. Этапы расчета количества транспортных средств для перевозки плит покрытия и стропильных ферм. Рассмотрение способов выбора средств механизации строительно-монтажных работ при реконструкции объектов.
контрольная работа [87,8 K], добавлен 09.09.2013Статическая определимость и геометрическая неизменяемость шарнирных ферм. Замена жестких узлов шарнирами. Метод сквозных, совместных сечений. Особенности арочной и подвесной системы. Расчет разрезных балок с самого верхнего этажа и приложенного давления.
презентация [128,3 K], добавлен 24.05.2014Конструирование монолитной железобетонной балочной плиты. Определение эффектов воздействий на плиту пустотного настила и длины анкеровки обрываемых стержней. Расчет потерь предварительного напряжения, прочности наклонных сечений по поперечной силе.
курсовая работа [802,6 K], добавлен 05.04.2015Анализ применения современных методов оптимизации при организации оптимального использования строительно-дорожных машин. Сравнение объёмов транспортной работы в первоначальном и оптимальном распределении. Определение объемов песчано-гравийной смеси.
курсовая работа [54,9 K], добавлен 11.01.2013Ручной расчет трехстержневой и многостержневой ферменной конструкции, пластин при одноосном растяжении и термическом расширении. Основные геометрические параметры системы. Алгоритм расчета в приложении MathCAD и Ansys. Описание процедуры решения.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 01.11.2012Расчет минимальных сечений стержней из условия статической и усталостной прочности. Расчет элементов на прочность. Проектирование сварного соединения крепления решетки к косынке и косынки к поясу. Проектирование стыкового соединения верхнего пояса.
курсовая работа [596,7 K], добавлен 02.04.2011Выбор приспособлений для временного закрепления и выверки, средств подмашивания и ограждения. Подбор монтажного крана по техническим характеристикам. Технологическая схема монтажа ферм и плит покрытий. Разработка календарного графика производства работ.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 12.03.2016Расчет здания, силовой каркас, которого представляет собой пространственную систему металлоконструкций из опорных колонн и пролетных ферм, зашитых профилированным листом. Постоянная и ветровая нагрузка. Пульсационная составляющая ветрового давления.
курсовая работа [4,1 M], добавлен 30.04.2013Компоновка конструктивной схемы каркаса. Расчет поперечной рамы каркаса. Конструирование и расчет колонны. Определение расчетных длин участков колонн. Конструирование и расчет сквозного ригеля. Расчет нагрузок и узлов фермы, подбор сечений стержней фермы.
курсовая работа [678,8 K], добавлен 09.10.2012Экономическая эффективность постройки многоэтажного производственного корпуса. Объёмно-планировочное и конструктивное решение АБК: расчет фундамента, колонн, проемов, стропильных балок и ферм, плит перекрытий и покрытий, кровли и стеновых панелей.
реферат [30,0 K], добавлен 24.06.2011Определение потребности в воде. Выбор схемы внешней водопроводной сети здания, ее гидравлический расчет. Определение емкости напорно-регулирующего бака водонапорной башни. Выбор водоподъемной машины. Экономическая оценка работы водоснабжения фермы.
курсовая работа [247,9 K], добавлен 23.12.2013
