Тротуарная плитка

Также еще одной причиной ухудшения качества бетона является процесс его производства. Производство эффективного по теплофизическим характеристикам неавтоклавного бетона является проблемным из-за сложности обеспечения стабильности тонкодисперсной ячеистой структуры и высокой прочности, зависящих от целого комплекса рецептурных, структурных и технологических факторов. Это сдерживает применение неавтоклавного пенобетона для производства крупногабаритных изделий и в монолитном строительстве.

Одним из негативных факторов в технологии неавтоклавного бетона является замедленное схватывание, низкая скорость твердения смеси и прочность на ранних этапах твердения.

Стремление увеличить прочность неавтоклавного бетона за счет повышенного расхода портландцемента приводит, как правило, к обратному эффекту. Образуется большое количество эттрингита на единицу объема бетона, что на поздних стадиях твердения приводит к его растрескиванию и снижению прочности.

Существующие технологии производства бетона базируются, как правило, на циклических процессах приготовления строительных растворов и их последующей поризации также в циклическом режиме. Данный подход не позволяет достигнуть как необходимой в производственных условиях производительности, так и высокого качества и стабильных характеристик бетона.

10. Мероприятия по повышению качества тротуарной плитки

Проанализировав факторы, влияющие на формирование структуры неавтоклавного бетона плитки в ранние сроки твердения, разработаны комплексные добавки и технологические приемы, применение которых позволит существенно упростить технологию приготовления бетона при обеспечении высокой прочности в ранние сроки твердения и низкой усадки.

Чтобы предотвратить ухудшение качества в процессе производства необходимо применять непрерывно идущие процессы. Для этого предлагается использовать в непрерывном процессе производства бетона и других поризованных строительных смесей поризатор непрерывного действия.

Таким образом, можно сделать следующие выводы.

Повысить качество бетона плитки можно вакуумированием смеси, при этом из бетонной смеси извлекается часть избыточной воды и воздуха, одновременно% под действием атмосферного давления бетонная смесь уплотняется, ускоряется твердение и повышается прочность бетона. Еще лучшие результаты дает по¬вторное вибрирование после вакуумирования, при котором закрываются мелкие поры, образовавшиеся при вакуумировании.

1. Кардинальное повышение прочности бетонов с суперпластификаторами от марки 1000 до марки 1500-2000 при активности цемента 500-550 достигается рационально подобранным составом и многокомпонентностью бетона, а также за счет рациональной реологии и дополнительного синтеза гидросиликатов в капиллярно-пористой структуре цементного камня.

2. Улучшение реологии путем существенного разжижения цементно-водной матрицы обеспечивается использованием эффективных супер- и гиперпластификаторов и значительным водопонижением в бетонных смесях.

3. Использование эффективных супер- и гиперпластификаторов для повышения прочности бетонов рационных составов, содержащих 400-500 кг цемента, является условием необходимым, но недостаточным вследствие ограниченного содержания цементно-водной матрицы, определяющей реологию гравитационного течения щебеночных бетонных смесей.

4. Увеличение объема цементно-водной матрицы, а вместе с ней и прочности, можно достигнуть повышением содержания цемента до 800-1000 кг на 1 м³ бетона. Однако такие бетоны с пониженным содержанием крупного заполнителя являются сильно усадочными, нетрещиностойкими и недолговечными. Они обладают повышенной ползучестью.

5. Для увеличения объема тонкодисперсной реологической матрицы в бетонных смесях необходимо добавлять к цементу значительное количество каменной муки, повышая ее долю до 50-70% и более к массе цемента. Такая матрица, кардинально меняющая состав и топологическую структуру бетона, превращая бетон в малопесчаный, обеспечит свободное перемещение частиц песка в минерально-водно-цементной системе.

6. Не всякая каменная мука может быть использована для увеличения объема реологической матрицы из дисперсных частиц микрометрического уровня. Каменная мука должна быть реологически активной в суспензии с суперпластификатором и обеспечивать более высокую гравитационную растекаемость (текучесть под действием собственного веса), чем цементная суспензия. Реологические свойства такой суспензии должны обеспечивать высокий водоредуцирующий индекс при водопонижении с сохранением текучести.

7. Водоредуцирующий индекс (ВИ) в пластифицированной суспензии каменной муки, оцениваемый при равной текучести с непластифицированной, равный ВИ=Вн / Вп, где Вн и Вп - водосодержание муки без СП и с СП в% к массе муки, должен быть не менее 2,0-2,2. Уменьшение расхода воды в большее число раз является гарантией достижения высокой объемной концентрации твердой фазы в объеме саморастекающейся бетонной смеси.

8. Высокая реологическая активность каменной муки должна обеспечивать высокую (более высокую) активность смеси «цемент - мука» в их суспензии с суперпластификатором. При этом возможно как синергетическое усиление эффекта действия суперпластификаторов, так и антагонистическое, приводящее к водосодержанию более высокому, чем по правилу аддитивности. При выборе каменной муки предпочтение отдается той, которая хорошо сочетается в паре с портландцементом, обеспечивая гравитационное течение в бинарной водно-минеральной дисперсии с минимальным количеством воды (14-18%) и наименьшим пределом текучести (5-10 МПа).

9. Реализация более высокой прочности за счет синтеза дополнительного количества гидросиликатов в структуре бетона достигается добавками активного МК, ММК или кислой золы мультициклонов (с минимальным количеством несгоревших остатков), доля которых составляет 10-30% и зависит от содержания портландцемента.

10. Высокодисперсные активные добавки не должны иметь открытой пористости в отличие от природных капиллярно-пористых пуццолановых добавок (трепел, опока, диатомит и т.п.). При такой микроструктуре они усиливают реологическую активность минерально-водно-цементной матрицы за счет размещения частиц нанометрического масштабного уровня (100-1000 нм) во вмещающих пустотах портландцемента и муки микрометрического масштабного уровня. Такое взаимосочетание размеров определяет принцип оптимальной гранулометрии портландцементно-минерально-микрокремнеземистой порошковой смеси и усиливают взвешивающую способность матрицы для частиц песка, исключающей расслоение.

11. Увеличение количества портландцемента для высокопрочных бетонов на 20-30%, по сравнению с общепринятыми расходами 500-600 кг для марок 400-500 неизбежно. В связи с этим при расходах цемента 600-700 кг, каменной муки 300-500 кг и микрокремнезема 100-200 кг на 1 м³ бетонной смеси общая масса минерально-портландцементного порошка составит 1000-1100 кг, а песка и щебня - 1200-1300 кг. Таким образом, ВПБ и ОВПБ всегда должны быть малопесчаными и малощебеночными, то есть с «плавающей» структурой песка в дисперсной матрице и щебня в зернисто-дисперсной матрице.

12. Структура и топология ВПБ и ОВПБ отличается от структуры обычного бетона превращением доли зернисто-щебеночной компоненты обычных бетонов в дисперсную компоненту ВПБ и ОВПБ. Такое изменение структуры состава бетонной смеси обеспечивает не только значительное снижение сопротивления свободному перемещению частиц песка и щебня в реологических матрицах с различными масштабными уровнями, но и высокую плотность дисперсной матрицы с незначительными усадочными деформациями и ползучестью под нагрузкой.

13. Важными критериями состава структуры и топологии бетонных смесей для ВПБ и ОВПБ являются критерии избытка абсолютного объема реологической дисперсной матрицы над объемом песка и избытка - абсолютного объема реологической цементно-минерально-песчанной матрицы над объемом щебня. При этом должен находится в пределах 3,0-3,5, а - 2,3-2,5. В бетонах высокой прочности с содержанием МК до 30-35%, подвергаемых продолжительной тепловой обработке, может повышаться до 3,8-4,0, - до 3,0-3,5.

14. Каменная мука для изготовления ВПБ и ОВПБ должна изготавливаться из прочных и плотных горных пород для исключения капиллярного поглощения раствора СП и обезвоживания бетонной смеси в процессе ее приготовления и укладки.

15. Щебень для изготовления бетонов должен обладать высокой прочностью. Предпочтительна фракция щебня 3-10 или 3-12 мм с минимальным количеством лещадных и игловатых частиц.

16. Приготовление качественных бетонных смесей связано с правильно выбранной процедурой смешения компонентов и высокоинтенсивным перемешиванием компонентов. Для уменьшения энергии на перемешивание целесообразно использовать смесители с переменной скоростью вращения и специальных лопастей малого диаметра. Для микрооднородного смешивания компонентов бетонной смеси целесообразно использовать бетоносмесители немецкой формы «Eirich».

17. Саморастекающаяся и самоуплотняющаяся бетонная смесь для ВПБ и ОВПБ обладает после укладки и начального твердения высокой аутогенной усадкой, величина которой может достигать 0,8-1,0 мм/м и более. Причина ее связана не с испарением воды, а с повышенной химической контракцией и контракцией, связанной с более плотной адсорбцией молекул воды на частицах дисперсной фазы, содержание которой значительно выше, чем в обычных бетонах. Этот процесс определяет формирование высокой плотности и прочности.

18. В процессе интенсивного перемешивания бетонной смеси с суперпластификатором неизбежно вовлечение пузырьков воздуха. После укладки бетонной смеси воздушные пузырьки частично удаляются из объема под действием сил Архимеда. В связи с быстрым образованием в поверхности изделий, контактирующих с воздухом, плотного слоя необходимо покрывать изделие пленкой, препятствующей испарению воды и не мешающей удалению пузырьков воздуха.

19. Отформованные изделия из бетонных смесей для ВПБ и ОВПБ в большей степени нуждаются в защите от обезвоживания в связи с малым содержанием воды.

20. Для получения пропаренных изделий с более высокой прочностью (200-250 МПа) долю МК можно увеличить до 30% и использовать кварцевую муку. В этом случае могут быть использованы жесткие режимы тепловой обработки (до 90-95°С) с большой продолжительностью изотермии (до 24-36 ч).

21. Высокая прочность на осевое сжатие ВПБ и ОВПБ (а вместе с ней и высокая хрупкость и непропорционально низкая прочность на осевое растяжение) открывает широкие возможности для дисперсного армирования таких бетонов короткой и тонкой высокопрочной арматурой при низких объемных степенях армирования. Это позволяет получать ВПБ и ОВПБ с прочностью на осевое растяжение 10-12 МПа и на растяжение при изгибе 20-40 МПа.

Заключение

Для оценки уровня качества тротуарной плитки в данной работе использовался образец марки К.6.

В настоящее время важным фактором для продукции является качество. Важнейшим показателем повышения надежности и долговечности тротуарных плит является повышение качества бетона. Результат оценки уровня качества зависит от правильности выбора номенклатуры показателей назначения, а также от обоснованности и точности методов определения их численных значении.

Для оценки уровня качества плитки определили 5 основных показателей качества: плотность, предел прочности при сжатии, истираемость, морозостойкость, термостойкость. Эти показатели качества взаимосвязаны между собой.

По дифференциальному методу оценили качество тротуарной плитки, сопоставляя полученные результаты испытаний с базовыми значениями.

По всем показателям качества данный образец соответствует базовому образцу.

В итоге выявлено, что количественные и качественные характеристики важнейших компонентов плитки отражаются на качестве оцениваемой продукции.

Использованная литература

1. В.Н. Фомин, «Квалиметрия. Управление качеством. Сертификация», 2005

2. А.А. Афанасьев, М.: Высшая школа, 1991 г., «Бетонные работы».

3. К. Львович, М.: Стройинформ, 2001 г., «Песчаный бетон».

4. Гост 17608-91 «Плиты бетонные тротуарные»

5. ГОСТ 12730.1-78 «Бетоны. Методы определения плотности».

6.ГОСТ 12852.1-71 «Бетон ячеистый. Метод определения прочности на сжатие».

7. «Новый уральский строитель», №1 (46), 2005 г.

8. www.google.kz

Размещено на Allbest.ru