Расчет поперечной рамы
Сбор нагрузок на поперечную раму. Расчет опорного башмака, карнизного и конькового угла. Определение расхода материалов на несущие конструкции здания, обеспечение его пространственной устойчивости. Пути повышения долговечности деревянных конструкций.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 04.12.2013 |
| Размер файла | 242,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПРОЕКТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ
Несущий поперечный каркас проектируемого здания принимаем в виде однопролетной симметричной дощато-клеенной рамы из прямолинейных элементов. Расчет поперечных рам проектируемого здания выполняем по трехшарнирной схеме с шарнирными опорными узлами и коньковым узлом. Карнизные узлы рамы рассматриваются как жесткие, так как предполагается зубчатое соединение прямолинейных элементов.
Пролет проектируемого здания L = 24 м. Уклон ригеля принимается равным i = 1:3 ( = 18,43; sin = 0,316; cos = 0,947; tg = 0,333). Высота стойки рамы Н = 5,0 м. Продольный шаг поперечных рам равен 4,8 м. Строительство проектируемого здания предусматривается в г. Дудинка. Для заданного района строительства нормативной значение веса снегового покрова на горизонтальную поверхность р0 = 2800 Н/м2, нормативное значение ветрового напора q0 = 480 Н/м2. Высота трехшарнирной рамы в коньке равна 9 м.
1.1 СБОР НАГРУЗОК НА ПОПЕРЕЧНУЮ РАМУ
Нормативное значение собственного веса поперечной рамы определяем по следующей формуле
кПа,
коэффициент собственного веса рамы, значение которого принято для трехшарнирных рам равным 7.
Расчетная нагрузка от собственного веса рамы кПа.
Расчетные нагрузки на раму:
- постоянная нагрузка (1,186+0,727)4,8 = 9,182 кН/м;
- снеговая нагрузка 44,8 = 19,2 кН/м.
Находим аэродинамические коэффициенты при и :
; ; ; .
поперечный рама здание деревянный
Коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте в зависимости от типа местности (тип местности А): (при высоте от поверхности земли до 5 м), (при высоте от поверхности земли от 5 до 10 м). Коэффициент на высоте 5 м равен . То же на высоте 9 м
;
Коэффициент скоростного напора на стойку .
Коэффициент скоростного напора на ригель
.
Ветровую нагрузку определяем по величине ветрового давления
где коэффициент надежности по ветровой нагрузки для жилых, промышленных, общественных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
кН/м - на наветренную стойку;
кН/м - на подветренную стойку;
кН/м - на наветренный ригель;
кН/м - на подветренный ригель.
1.2 СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАМЫ
Расчетная схема рамы и действующие на нее внешние нагрузки показаны на рисунке/
Определяем опорные реакции и строим эпюры внутренних усилий от каждого загружения рамы.
Расчет рамы на действие постоянных нагрузок.
кН;
кН.
;
;
.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 1. Расчетная схема рамы и действующие на нее нагрузки
УСИЛИЯ В РАМЕ ОТ ДЕЙСТВИЯ ПОСТОЯННОЙ НАГРУЗКИ
Таблица 1
|
точки |
x |
y |
cos a |
sin a |
M |
Q |
N |
|
|
А |
0,00 |
0,00 |
0,0000 |
1,0000 |
0,00 |
-73,46 |
-110,18 |
|
|
1 |
0,00 |
1,25 |
0,0000 |
1,0000 |
-91,82 |
-73,46 |
-110,18 |
|
|
2 |
0,00 |
2,50 |
0,0000 |
1,0000 |
-183,64 |
-73,46 |
-110,18 |
|
|
3 |
0,00 |
3,75 |
0,0000 |
1,0000 |
-275,46 |
-73,46 |
-110,18 |
|
|
4 |
0,00 |
5,00 |
0,0000 |
1,0000 |
-367,28 |
-73,46 |
-110,18 |
|
|
5 |
0,00 |
5,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-367,28 |
81,30 |
-104,53 |
|
|
6 |
3,00 |
6,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-151,50 |
55,17 |
-95,82 |
|
|
7 |
6,00 |
7,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-18,36 |
29,04 |
-87,11 |
|
|
8 |
9,00 |
8,00 |
0,9487 |
0,3162 |
32,14 |
2,91 |
-78,40 |
|
|
9 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
0,3162 |
0,00 |
-23,23 |
-69,69 |
|
|
10 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
0,00 |
23,23 |
-69,69 |
|
|
11 |
15,00 |
8,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
32,14 |
-2,91 |
-78,40 |
|
|
12 |
18,00 |
7,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-18,36 |
-29,04 |
-87,11 |
|
|
13 |
21,00 |
6,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-151,50 |
-55,17 |
-95,82 |
|
|
14 |
24,00 |
5,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-367,28 |
-81,30 |
-104,53 |
|
|
15 |
24,00 |
5,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
-367,28 |
73,46 |
-110,18 |
|
|
16 |
24,00 |
3,75 |
0,0000 |
-1,0000 |
-275,46 |
73,46 |
-110,18 |
|
|
17 |
24,00 |
2,50 |
0,0000 |
-1,0000 |
-183,64 |
73,46 |
-110,18 |
|
|
18 |
24,00 |
1,25 |
0,0000 |
-1,0000 |
-91,82 |
73,46 |
-110,18 |
|
|
В |
24,00 |
0,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
0,00 |
73,46 |
-110,18 |
Расчет рамы на действие снеговой нагрузки.
кН;
кН.
;
;
.
УСИЛИЯ В РАМЕ ОТ ДЕЙСТВИЯ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКИ ПРИЛОЖЕННОЙ КО ВСЕМУ ПРОЛЕТУ
Таблица 2
|
точки |
x |
y |
cos a |
sin a |
M |
Q |
N |
|
|
А |
0,00 |
0,00 |
0,0000 |
1,0000 |
0,00 |
-153,60 |
-230,40 |
|
|
1 |
0,00 |
1,25 |
0,0000 |
1,0000 |
-192,00 |
-153,60 |
-230,40 |
|
|
2 |
0,00 |
2,50 |
0,0000 |
1,0000 |
-384,00 |
-153,60 |
-230,40 |
|
|
3 |
0,00 |
3,75 |
0,0000 |
1,0000 |
-576,00 |
-153,60 |
-230,40 |
|
|
4 |
0,00 |
5,00 |
0,0000 |
1,0000 |
-768,00 |
-153,60 |
-230,40 |
|
|
5 |
0,00 |
5,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-768,00 |
170,01 |
-218,57 |
|
|
6 |
3,00 |
6,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-316,80 |
115,37 |
-200,36 |
|
|
7 |
6,00 |
7,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-38,40 |
60,72 |
-182,15 |
|
|
8 |
9,00 |
8,00 |
0,9487 |
0,3162 |
67,20 |
6,08 |
-163,93 |
|
|
9 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
0,3162 |
0,00 |
-48,57 |
-145,72 |
|
|
10 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
0,00 |
48,57 |
-145,72 |
|
|
11 |
15,00 |
8,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
67,20 |
-6,08 |
-163,93 |
|
|
12 |
18,00 |
7,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-38,40 |
-60,72 |
-182,15 |
|
|
13 |
21,00 |
6,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-316,80 |
-115,37 |
-200,36 |
|
|
14 |
24,00 |
5,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-768,00 |
-170,01 |
-218,57 |
|
|
15 |
24,00 |
5,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
-768,00 |
153,60 |
-230,40 |
|
|
16 |
24,00 |
3,75 |
0,0000 |
-1,0000 |
-576,00 |
153,60 |
-230,40 |
|
|
17 |
24,00 |
2,50 |
0,0000 |
-1,0000 |
-384,00 |
153,60 |
-230,40 |
|
|
18 |
24,00 |
1,25 |
0,0000 |
-1,0000 |
-192,00 |
153,60 |
-230,40 |
|
|
В |
24,00 |
0,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
0,00 |
153,60 |
-230,40 |
Расчет рамы на действие снеговой нагрузки, приложенной к половине пролета.
кН; кН;
кН; кН.
|
Усилия для правой части рамы: |
Усилия для левой части рамы: |
|
|
; |
||
|
; |
; |
|
|
. |
. |
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 2. Усилия в раме от постоянной нагрузки
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 3. Усилия в раме от снеговой нагрузки, действующей по всему пролету
УСИЛИЯ В РАМЕ ОТ ДЕЙСТВИЯ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКИ ПРИЛОЖЕННОЙ КО ВСЕМУ ПРОЛЕТУ
Таблица 3
|
точки |
x |
y |
cos a |
sin a |
M |
Q |
N |
|
|
А |
0,00 |
0,00 |
0,0000 |
1,0000 |
0,00 |
-76,80 |
-172,80 |
|
|
1 |
0,00 |
1,25 |
0,0000 |
1,0000 |
-96,00 |
-76,80 |
-172,80 |
|
|
2 |
0,00 |
2,50 |
0,0000 |
1,0000 |
-192,00 |
-76,80 |
-172,80 |
|
|
3 |
0,00 |
3,75 |
0,0000 |
1,0000 |
-288,00 |
-76,80 |
-172,80 |
|
|
4 |
0,00 |
5,00 |
0,0000 |
1,0000 |
-384,00 |
-76,80 |
-172,80 |
|
|
5 |
0,00 |
5,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-384,00 |
139,65 |
-127,50 |
|
|
6 |
3,00 |
6,00 |
0,9487 |
0,3162 |
-28,80 |
85,01 |
-109,29 |
|
|
7 |
6,00 |
7,00 |
0,9487 |
0,3162 |
153,60 |
30,36 |
-91,07 |
|
|
8 |
9,00 |
8,00 |
0,9487 |
0,3162 |
163,20 |
-24,28 |
-72,86 |
|
|
9 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
0,3162 |
0,00 |
-78,93 |
-54,65 |
|
|
10 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
0,00 |
-78,93 |
-91,07 |
|
|
11 |
15,00 |
8,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-96,00 |
-78,93 |
-91,07 |
|
|
12 |
18,00 |
7,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-192,00 |
-78,93 |
-91,07 |
|
|
13 |
21,00 |
6,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-288,00 |
-78,93 |
-91,07 |
|
|
14 |
24,00 |
5,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-384,00 |
-78,93 |
-91,07 |
|
|
15 |
24,00 |
5,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
-384,00 |
76,80 |
-57,60 |
|
|
16 |
24,00 |
3,75 |
0,0000 |
-1,0000 |
-288,00 |
76,80 |
-57,60 |
|
|
17 |
24,00 |
2,50 |
0,0000 |
-1,0000 |
-192,00 |
76,80 |
-57,60 |
|
|
18 |
24,00 |
1,25 |
0,0000 |
-1,0000 |
-96,00 |
76,80 |
-57,60 |
|
|
В |
24,00 |
0,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
0,00 |
76,80 |
-57,60 |
.
кН;
кН.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок.4. Усилия в раме от снеговой нагрузки, действующей по половине пролета
УСИЛИЯ В РАМЕ ОТ ДЕЙСТВИЯ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
(ВЕТЕР СЛЕВА)
Таблица 4
|
точки |
x |
y |
cos a |
sin a |
M |
Q |
N |
|
|
А |
0,00 |
0,00 |
0,0000 |
1,0000 |
0,00 |
13,82 |
9,84 |
|
|
1 |
0,00 |
1,25 |
0,0000 |
1,0000 |
15,98 |
11,75 |
9,84 |
|
|
2 |
0,00 |
2,50 |
0,0000 |
1,0000 |
29,37 |
9,68 |
9,84 |
|
|
3 |
0,00 |
3,75 |
0,0000 |
1,0000 |
40,17 |
7,60 |
9,84 |
|
|
4 |
0,00 |
5,00 |
0,0000 |
1,0000 |
48,39 |
5,53 |
9,84 |
|
|
5 |
0,00 |
5,00 |
0,9487 |
0,3162 |
48,39 |
-7,58 |
8,36 |
|
|
6 |
3,00 |
6,00 |
0,9487 |
0,3162 |
27,38 |
-5,70 |
8,36 |
|
|
7 |
6,00 |
7,00 |
0,9487 |
0,3162 |
12,31 |
-3,83 |
8,36 |
|
|
8 |
9,00 |
8,00 |
0,9487 |
0,3162 |
3,19 |
-1,95 |
8,36 |
|
|
9 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
0,3162 |
0,00 |
-0,07 |
8,36 |
|
|
10 |
12,00 |
9,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
0,00 |
-5,07 |
6,65 |
|
|
11 |
15,00 |
8,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-11,50 |
-2,20 |
6,65 |
|
|
12 |
18,00 |
7,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-13,92 |
0,67 |
6,65 |
|
|
13 |
21,00 |
6,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
-7,28 |
3,53 |
6,65 |
|
|
14 |
24,00 |
5,00 |
0,9487 |
-0,3162 |
8,43 |
6,40 |
6,65 |
|
|
15 |
24,00 |
5,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
8,43 |
-4,28 |
8,18 |
|
|
16 |
24,00 |
3,75 |
0,0000 |
-1,0000 |
3,89 |
-2,98 |
8,18 |
|
|
17 |
24,00 |
2,50 |
0,0000 |
-1,0000 |
0,97 |
-1,69 |
8,18 |
|
|
18 |
24,00 |
1,25 |
0,0000 |
-1,0000 |
-0,33 |
-0,39 |
8,18 |
|
|
В |
24,00 |
0,00 |
0,0000 |
-1,0000 |
0,00 |
0,91 |
8,18 |
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 3.5. Усилия в раме от ветровой нагрузки (ветер слева)
1.3 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ РАМЫ
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 6. К расчету рамы из прямоугольных элементов
Определяем длину ригеля м. Значения углов и (рис. 3.6), а также значения тригонометрических функций угла соответственно равны
; ;
;
; ; .
С учетом пропусков на распиловку, острожку наклонных кромок и образования зубчатого стыка принимаем сечение в карнизном узле м; м, что составляет м.
см > = 48 см; см; см > = 64 см.
Геометрические размеры рамы приведены на рис. 3.6.
см;
; ;
см.
1.4 РАСЧЕТ КАРНИЗНОГО УЗЛА
Проверку прочности по максимальным напряжениям в конструкциях соединенных с помощью зубчатого шипа следует производить в биссектрисном сечении (сечение 1-1 рис. 3.2). Для сжатой зоны вдоль оси под уклоном к волокнам при = 18,43 напряжение сжатия определяется по формуле
,
где - изгибающий момент и нормальная сила в биссектрисном сечении;
- расчетные момент сопротивления и площадь биссектрисного сечения, в котором высота сечения ( - действительная высота, измеренная по биссектрисе);
- расчетное сопротивление сжатию (смятию) под углом , образуемым биссектрисным сечением с нормалью к оси стойки (=10,5 МПа при = 18,43).
Величина вычисляется по формуле
,
где коэффициент продольного изгиба.
Для древесины при значении формула преобразуется к виду
,
где гибкость, определяемая по формуле ;
приведенная высота сечения; для балок переменного по длине сечения равная , здесь коэффициент жесткости.
см2; см3.
Длина стойки м, длина ригеля м, длина полурамы м.
Коэффициенты жесткости:
;
.
Приведенные высоты сечения:
см;
см.
Приведенная высота сечения полурамы
см.
.
,
для см (см. табл. 25 [2]).
;
МПа < МПа,
здесь МПа при (см рис. 1 кривая «а» [2]).
Проверяем сечение 1-2. Предварительно вычисляем
см2; см3.
Вычисляем величину нормальных напряжений
МПа < МПа,
где МПа при (см рис. 1 кривая «а» [2]).
Проверяем клеевые швы на скалывание в опорном сечении по формуле
,
где - расчетная поперечная сила;
- статический момент брутто сдвигающей части сечения относительно нейтрального слоя поперечного сечения;
- момент инерции брутто поперечного сечения элемента;
- расчетная ширина сечения, , здесь - геометрическая ширина сечения; - при определении по клеевому шву.
кН; см4; см3.
МПа МПа
Проверяем древесину на смятие в сечениях 0 и 4 (см. рис. 3.6) при значениях кН
МПа < МПа;
кН
МПа < МПа.
1.5 РАСЧЕТ ОПОРНОГО БАШМАКА
Распор рамы в опорном сечении стоек воспринимается стальными башмаками, которые крепятся к железобетонному фундаменту с помощью анкеров диаметром мм (рис. 3.7). Между опорным концом колонны и стальным башмаком расположен гидроизоляционный слой. Башмаки выполняют из стали марки ВСт3сп5-1. Определяем минимальную высоту опорной пластины башмака из условия смятия древесины стойки поперек волокон
мм.
Принимаем сечение металлической пластины 40030 мм.
К пластине приварены фасонки толщиной мм, расстояние между которыми равно 505 мм. Пластину рассчитываем как однопролетную балку пролетом мм. Изгибающий момент в пластине
кНм.
Проверяем прочность пластины, воспринимающей изгибающий момент кНм
МПа < МПа,
где - момент сопротивления, мм3.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 7. Конструкция опорного узла рамы
На стальную подошву башмака толщиной мм действуют: вертикальная опорная реакция = 340,58 кН; изгибающий момент от распора рамы Н = 227,06 кН, равный кНм. Значения площади и момента сопротивления равны
мм2;
мм3.
Определяем краевые напряжения под подошвой башмака
МПа (сжатие);
МПа (сжатие).
Значение напряжений сжатия под подошвой не превышает расчетного сопротивления бетона класса В10 на сжатие МПа. Так как отрывающее усилие под подошвой башмака не возникает, то анкерные болты работают только на срез от действия распора в раме
МПа < МПа.
Проверяем прочность на смятие стенок отверстий основания стального башмака под анкерные болты
МПа < МПа.
1.6 РАСЧЕТ КОНЬКОВОГО УЗЛА
Коньковый узел выполняем торцовым упором брусьев ригеля с перекрытием стыка двумя деревянными накладками на болтах (рис. 3.8).
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 8. Конструкция конькового узла рамы
Накладка и болты воспринимают поперечную силу, возникающую в этом узле при несимметричном нагружении снегом лишь одного из скатов кровли, равную Н.
Вследствие кососимметричной схемы работы накладок, усилия, воспринимаемые болтами, которые соединяют накладки с ригелем, будут неодинаковыми (рис. 3.8).
Из условия равновесия полунакладки находим
; ,
где расстояние между наиболее удаленными болтами стыка;
расстояние между соседними болтами стыка;
количество болтов;
число срезов одного болта .
При диаметре болта мм, толщине накладки мм и угле смятия несущая способность одного болта равна
кН.
кН; кН.
Используя наибольшее из двух полученных значений, находим необходимое число болтов
шт.
Окончательно принимаем шесть болтов
Прочность накладок на изгиб проверяем из-за малой величины изгибающего момента накладок.
1.7 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА МАТЕРИАЛОВ НА НЕСУЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЯ
Объем пиломатериалов в заготовке определяется с учетом отходов при изготовлении конструкции. Для дощатоклеенных элементов объем заготовок определяется по формуле
где - объем склеенного и окончательно обработанного элемента, вычисленный по проектным размерам, = 8,256 м3;
- коэффициент, учитывающий потери при фрезеровании пластов досок, = 1,35;
- коэффициент, учитывающий потери пиломатериалов при раскрое и вырезке недопустимых пороков древесины = 1,13;
- коэффициент, учитывающий потери при сращивании заготовок на зубчатый шип, = 1,02;
- коэффициент, учитывающий потери при фрезеровании боковых поверхностей склеенных блоков, равный отношению ширины досок по сортаменту к ширине элемента по проекту, ;
- коэффициент, учитывающий потери при окончательной обработке и торцовке, = 1,25.
м3.
Расход клея на изготовление клеенных деревянных конструкций
,
где = 0,27 кг/м3 - расход клея при нанесении на пластинку одного слоя;
- количество слоев досок в пакете;
- толщина доски, м;
- объем блока, м3.
Для ригеля и стойки используем доски толщиной 40 мм (после острожки) в виде пакетов с последующей распиловкой. Для ригеля и стойки пакет состоит из 40 досок - 4,040 = 160 см.
кг.
2. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ЗДАНИЯ
Общая длина проектируемого здания равна 11В = 114,8 =52,8 м. Скатные раскосные и крестовые связи по всему поясу раскрепляют стропильные конструкции попарно. Их устанавливают у торцов и по длине здания не реже, чем через 30 м. В тех же местах располагаются вертикальные связи между колоннами. Торцевые стены здания должны устанавливаться по жестким фахверковым колоннам. Конструктивно связи выполняются в виде продольных распорок, в качестве которых могут выступать и элементы покрытия.
3. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Деревянные конструкции необходимо предохранять от гниения, возгорания и увлажнения. Для борьбы с загниванием деревянных конструкций необходимо создание осушающего температурно-влажностного режима во внутренних помещениях здания. К конструктивным мероприятиям по обеспечению долговечности деревянных конструкций относятся: создание надежной гидроизоляции и пароизоляции, обеспечение свободного доступа к опорным узлам рам, гидроизоляция деревянных элементов от бетонных и металлических поверхностей, устройство вентиляции.
Клеенные деревянные конструкции массивного сечения имеют предел огнестойкости около 40 минут, поэтому их обработка антипереновыми составами не требуется.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Конструкции из дерева и пластмасс. Методические указания к курсу и задание к курсовому проекту для студентов VI курса специальности «Промышленное и гражданское строительство». - М.: ВЗИСИ, 1984. - 32 с.
2. Конструкции из дерева и пластмасс. Под ред. проф. Г.Г. Карлсена. - М.: Стройиздат, 1986. - 542 с.
3. Гринь И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет. - Киев: «Вiща школа», 1979. - 386 с.
4. Слицкоухов Ю.В., Гуськов И.М., Ермоленко Л.К. и др. Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования. - М.: Стройиздат, 1991. - 458 с.
5. Конструкции из дерева и пластмасс. Методические указания к курсовому проекту. Составители Х.С. Хунагов и В.П. Починок. - Краснодар: из-во КПИ, 1992. - 48 с.
6. Шишкин В.Е. Примеры расчета конструкций из дерева и пластмасс. - М.: Стройиздат, 1974. - 286 с.
7. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1986. - 46 с.
8. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1982. - 36 с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Построение геометрической схемы фермы. Определение нагрузок, действующих на ферму. Расчет поперечной рамы каркаса здания. Определение нагрузок на поперечную раму каркаса. Нормативная ветровая нагрузка. Расчет длины сварных швов для опорного раскоса.
курсовая работа [284,9 K], добавлен 24.02.2014Компоновка поперечной рамы и выбор типов колонн. Обеспечение пространственной жесткости задания. Определение нагрузок на поперечную раму. Проектирование и расчет стропильной конструкции. Конструирование колонны и фундамента производственного здания.
курсовая работа [601,6 K], добавлен 03.11.2010Расчет и конструирование ограждающей конструкции. Геометрические размеры и определение нагрузок на раму, ее статический расчет, подбор сечения и проверка напряжений, оценка устойчивости плоской формы. Конструкции и расчет опорного и конькового узлов.
курсовая работа [951,4 K], добавлен 11.12.2011Компоновка поперечной рамы каркаса. Определение вертикальных размеров рамы. Определение нагрузок, действующих на поперечную раму. Значение снеговой, крановой, ветровой нагрузок. Расчет жесткости элементов рамы, стропильной фермы. Комбинации нагружений.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 15.01.2012Компоновка конструктивной схемы каркаса производственного здания. Определение нагрузок, действующих на поперечную раму. Статический расчет однопролетной поперечной рамы. Определение расчетных длин, сечений и базы колонны. Расчет и конструирование фермы.
курсовая работа [507,3 K], добавлен 17.05.2013Определение действующих нагрузок на ограждающую панель, клеедеревянную балку и колонну. Расчет и конструирование клеефанерной ограждающей панели, расчетные и геометрические характеристики материалов. Обеспечение долговечности деревянных конструкций.
контрольная работа [131,7 K], добавлен 06.09.2010Компоновка каркаса, сбор нагрузок на поперечную раму каркаса. Расчетная схема рамы, определение жесткости элементов. Анализ расчетных усилий в элементах поперечной рамы. Компоновка системы связей. Расчет стропильной фермы, определение усилий, сечений.
курсовая работа [3,8 M], добавлен 04.10.2010Компоновка конструктивной схемы одноэтажного каркасного промышленного здания из сборного железобетона. Сбор нагрузок на раму здания. Расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование колонны. Расчет монолитного внецентренно нагруженного фундамента.
курсовая работа [895,6 K], добавлен 23.11.2016Подбор конструкций поперечной рамы: фахверковой колонны, плит покрытия, стеновых панелей, подкрановых балок, сегментной фермы. Компоновка поперечной рамы. Определение нагрузок на раму здания. Конструирование колонн. Материалы для изготовления фермы.
курсовая работа [571,4 K], добавлен 07.11.2012Ограждающие и несущие конструкции теплой кровли. Разрезной прогон, сбор нагрузок. Расчет и конструирование гнутоклееной трехшарнирной рамы. Геометрические размеры по оси рамы. Геометрические характеристики принятого сечения криволинейной части рамы.
курсовая работа [990,0 K], добавлен 04.11.2010Геометрический расчет конструктивной схемы каркаса. Вычисление нагрузок. Определение параметров клеефанерной плиты и несущей конструкции покрытия, стоек поперечной рамы. Защита деревянных конструкций от загнивания, при транспортировке, складировании.
курсовая работа [651,1 K], добавлен 10.06.2014Проект несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Компоновка поперечной рамы каркаса здания, определение нагрузок от мостовых кранов. Статический расчет поперечной рамы, подкрановой балки. Расчет и конструирование колонны и стропильной фермы.
курсовая работа [1018,6 K], добавлен 16.09.2017Конструктивное решение здания и обеспечение пространственной устойчивости. Конструирование, расчет клеефанерной плиты покрытия, оснований несущей конструкции. Мероприятия по повышению огнестойкости деревянных конструкций, защите от биопоражения.
курсовая работа [810,0 K], добавлен 02.03.2012Выбор несущих конструкций каркаса промышленного здания, компоновка поперечной рамы. Статический расчет рамы, колонны, ребристой плиты покрытия. Определение расчетных величин усилий от нагрузки мостового крана. Комбинация нагрузок для надкрановой части.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 04.10.2015Поперечный разрез однопролетного производственного здания. Высотные отметки поперечной рамы. Сбор нагрузок на раму, постоянные и временные. Снеговая, ветровая и вертикальная крановая нагрузка рамы. Расчет верхней части в плоскости изгиба колонны.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 26.05.2012Характеристики мостового крана. Компоновка конструктивной схемы здания. Проектирование подкрановых конструкций. Расчет поперечной рамы каркаса, ступенчатой колонны, стропильной фермы: сбор нагрузок, характеристика материалов и критерии их выбора.
курсовая работа [3,0 M], добавлен 04.11.2010Назначение размеров сечений колонн и определение их моментов инерции. Сбор нагрузок на поперечную раму. Подбор арматуры в подкрановой части колонны. Определение размеров подошвы фундамента. Расчет сегментной фермы. Расчетные характеристики материалов.
курсовая работа [20,1 M], добавлен 10.02.2012Компоновка поперечной рамы. Расчет внецентренно-сжатой колонны, узла сопряжения верхней и нижней частей колонны. Подбор сечения сжатых стержней фермы. Сбор нагрузок на ферму. Расчет анкерных болтов. Расчетные сочетания усилий. Статический расчёт рамы.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 14.11.2016Выбор несущих железобетонных конструкций каркаса промышленного здания. Технические характеристики кранового оборудования. Определение жесткостей элементов поперечной рамы. Расчет наклонного сечения на действие поперечной силы. Расчет продольного ребра.
курсовая работа [2,8 M], добавлен 05.02.2012Компоновка поперечной рамы цеха. Сбор нагрузок на колонну. Определение усилий, действующих на плиту перекрытия. Расчет плиты перекрытия на образование трещин в растянутой зоне. Постоянная вертикальная нагрузка. Расчет фундамента и подстропильной балки.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 11.11.2014
