Проект второго пути и реконструкции существующего на участке железной дороги

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Подбор радиуса существующей кривой и подсчет рихтовок

Проектирование выправки "сбитых" или расстроенных железнодорожных кривых включает в себя:

определение радиуса такой правильной кривой, при котором обеспечивается получение рациональных по величине и направлению рихтовок (сдвигов, сдвижек);

установление остальных элементов правильной кривой - угла поворота, тангенса и длины круговой кривой, длины переходной кривой;

определение положения кривой в пикетаже;

подсчет в каждой точке деления кривой (обычно на "двадцатках", т.е. через 20 м) рихтовок, которые надо осуществить для приведения существующей кривой в правильное геометрическое очертание.

Подсчеты для построения угловой диаграммы существующей кривой.

Все расчеты производим в ведомости, приложение А. Левая часть ведомости содержит материалы обработки съемки существующей кривой и определения площади ее угловой диаграммы, а правая часть - материалы проектирования выправки кривой: подбор радиуса, длины переходной кривой и определение сдвигов.

Пример подсчета ПК 250+20

При подсчетах проводим проверки.

Первая проверка: последнее значение 20врад, разделенное на 20 должно быть равно брад=0,46809.

,

,

проверка выполняется.

Вторая проверка: на каждой основной хорде сумма положительных Дf должна быть равна сумме отрицательных Дf, а абсолютное значение каждой из этих сумм должно быть равно наибольшей стреле т.е.

железнодорожный рихтовка реконструкция

Например на первой основной хорде

fmax = 2,27.

Проверка выполняется.

Третья проверка: в точках, соответствующих теодолитным стоянкам величина щс должна быть равна сумме величин n•20врад, записанных для всех предыдущих стоянок.

;

6,51=6,51;

28,862=6,51+22,352

65,122=6,51+22,352+36,26.

Проверка выполняется

Построенная угловая диаграмма позволяет провести анализ состояния кривой. В соответствии с угловой диаграммой приведенной в приложении 1,можно сделать следующие выводы:

1) Кривая не составная, так как нет изменения угла наклона угловых линий к оси абсцисс.

2) Кривая не значительно расстроена.

Подбор радиуса правильной кривой

От радиуса проектной кривой и длины переходной кривой зависят получаемые сдвиги.

Правильное нанесение угловой линии проектной кривой означает выполнение двух основных требований:

1)сохранение положения прямых участков до и после кривой, т.е. правильная (проектная) кривая должна вписываться в существующий угол поворота;

2)получение рациональных по величине и направлению рихтовок.

Для выполнения первого требования необходимо и достаточно провести угловую линию правильной кривой через точку СК (середина кривой) с координатами

, (1)

, (2)

Значение Xск откладывается от конца полевых замеров в сторону кривой . Заметим, что в зависимости от состояния существующей кривой и особенно в зависимости от соотношения длин переходных кривых точка СК может оказаться или на угловой линии, или в стороне от нее .В нашем случае получаем:

; .

В подсчетах с использованием угловых диаграмм кривых определяются рихтовки Д1, не учитывающие устройство переходных кривых. На основе второго свойства угловых диаграмм их величины находятся как разность площадей угловых диаграмм правильной (проектируемой) и существующей кривой или как разность длин соответствующих этим площадям эвольвент, т.е.

. (3)

Если или , то рихтовки направлены наружу кривой, т.е. направление рихтовок разноименно с направлением кривой;

Если , или ,то рихтовки направлены внутрь кривой, т.е. направление рихтовок одноименно с направлением кривой.

При подборе радиуса, обеспечивающего получение окончательных рихтовок желательного направления, учитываем сдвижки в круговой кривой при устройство переходных кривых. Эти сдвижки всегда положительны, т.е. направлены внутрь кривой и, следовательно

(4)

После проведения на угловой диаграмме угловой линии правильной кривой, графически определяется длина КI, а затем и радиус:

. (5)

Графически установлено, К1 =281 м, следовательно

.

Принимаем для расчёта радиус - R1=3850 м; К1=180 м.

Определение рихтовок без учета устройства переходных кривых

В целях последующего определения рихтовок Д1 площади угловой диаграммы правильной кривой щп подсчитываются на всех "двадцатках" от начала круговой кривой до конца полевых замеров .Полученные с помощью ЭВМ значения щп заносится в графвы 9-11 ведомости . Заполнение ведем с последней нижней строки , где числовые значения площади угловой диаграммы правильной кривой в конце полевых замеров Wп ,естественно должны быть равны значению Wс в графе 8 .

Далее определяем с точностью до 0,01 м рихтовки Д1=щп -щс на каждой "двадцатке".Знак их не фиксируется , но учитывается при определении направления рихтовок т.е. если направление кривой и сторонность второго пути одноименны и щп <щc, то рихтовки Д1 будут направлены наружу кривой, т.е. в сторону второго пути. Значения Д1 записываются в графы 12-14 .

Пример:

ПК50+20, R=385

Знак минус показывает, что рихтовки направлены наружу кривой.

Принимаем lпк=140м.

Пикетаж начала и конца переходных кривых:

ПК НПК1=ПК НКК1 - l/2;

ПК КПК1=ПК НПК1+ l/2; (6)

ПК НПК2=ПК ККК2 + l/2;

ПК КПК2=ПК НПК2 - l/2.

Полученные по формуле (6) значения заносятся в графу 1 ведомости. Каждое из этих значений записывается напротив ближайшей меньшей “двадцатки”.

Сдвижки круговой кривой д при устройстве переходных кривых определяются в зависимости от расстояния от начала переходной кривой до данной “двадцатки” по формулам:

при ,т.е. на участке от НПК до НКК(ККК)

; (7)

при ,т.е. на участке от НКК (ККК) до КПК1

; (8)

за пределами переходной кривой

. (9)

В ведомости значения S заносят в графу 15 , а д в графу 16. Окончательная рихтовка записывается в графу 17.

Например для ПК 51

Ведомость подбора радиуса и подсчета рихтовок существующей кривой приведена в приложении 1.

2. Проектирование реконструкции продольного профиля

Составление утрированного продольного профиля

Проектирование реконструкции продольного профиля существующей железнодорожной линии осуществляется по утрированному профилю, который составляется в следующих масштабах: вертикальный - 1 : 100 (1 см = 1 м), а горизонтальный - 1 : 10000 (1 см = 100 м).

Тангенс и длина круговой кривой определяются по формулам:

или ; (10)

или , (11)

где T1000 и K1000- соответственно тангенс и длина круговой кривой при К = 1000 м и данном угле поворота б, определяемые по таблицам для разбивки кривых на железных дорогах .

В нашем случае:

Для кривой 1:

Для кривой 2:

Для кривой 3:

Для кривой 4:

Для кривой 5:

Для кривой 6:

Для упрощения нанесения на утрированный профиль линии проектной головки рельса (ПГР) используют вспомогательную, так называемую расчетную головку рельса (РГР). Линия РГР определяет отметки, до которых должна быть поднята головка рельса из условия доведения верхнего строения пути (рельсов, шпал и балласта) до проектной мощности. Отметки РГР определяется относительно отметок низа балласта.

Отметки низа балласта, м, определяются по формуле

, (12)

где СГР - отметка существующей головки рельса;

hср - высота существующего рельса (с учетом толщины подкладки и прокладки), м;

hсб - толщина существующего балласта (включая толщину шпалы),м.

Высота существующего рельса hср принимается в зависимости от заданного типа рельса. Для разных типов рельсов (с учетом толщины подкладок и прокладок) ее можно принимать согласно [2,табл.1]

Толщина существующего балласта берется из соответствующей графы утрированного профиля.

В нашем случае:

На ПК 232

На ПК 233

Отметки НБ подсчитываются на всех пикетах и плюсах, выписываются в соответствующей графе утрированного профиля и накалываются на профиле. Линия НБ проводится тонким коротким пунктиром. Линия НБ является вспомогательной для построения линии РГР. Отметки расчетной головки рельса, м, определяются по формуле

, (13)

где hпр - высота проектного рельса (с учетом толщины подкладки и прокладки), м ;

hпб - толщина проектного балласта (с учетом толщины проектной шпалы), м.

Высота проектного рельса hпр определяется заданным типом рельса, а толщина проектного балласта hпб- заданными типом и размером балласта и типом шпалы. В нашем случае тип проектного рельса Р65 (hпр = 0,20 м), hпб=0,55 м, шпалы железобетонные толщиной 0,20 м.

При таких исходных данных

РГР = НБ + (0,20+0,55+0,20) = НБ+0,95 (м).

Тогда на ПК232 отметка

;

на ПК233 отметка

.

Отметки РГР подсчитываются на всех пикетах и плюсах, выписываются в соответствующей графе утрированного профиля и накалываются на профиле. Линия НБ, являясь вспомогательной для построения линии РГР, определяет отметки, близкие к отметкам бровки существующего земляного полотна. Именно поэтому линия НБ, а не линия СГР, совместно с линией земли дает на утрированном продольном профиле примерно правильное представление о высотах насыпей и глубинах выемок.

Проведя анализ нашего профиля, выявили:

1. На участке нет уклонов круче расчетного.

2. На рассматриваемом участке нет элементов недостаточной длины (короче 200 м).

3. Нет смежных уклонов, алгебраическая разность которых превышает нормы СТН.

По нормам железных дорог I категории при полезной длине приемоотправочных путей 1050м рекомендуемая норма алгебраической разности сопрягаемых уклонов - 6°/оо, а максимально допускаемая - 13°/оо.

Нанесение проектной линии

Проектирование реконструкции продольного профиля осуществляется путем нанесения на утрированный профиль линии проектной головки рельса (линии ПГР). При нанесении линии ПГР соблюдаем нормы и требования СТН.

При проектировании реконструкции профиля применяем рекомендуемое радиусы вертикальных кривых.

Тангенс вертикальной кривой определяется по формуле

. (14)

где Rв- радиус вертикальной кривой, м;

Дi - алгебраическая разность уклонов смежных элементов продольного профиля, °/оо.

Изменение проектной отметки на переломе продольного профиля ДН1, м, может быть определено по формуле

, (15)

Если в пределах вертикальной кривой располагается пикет или плюс, не совпадающий с переломом профиля, то в этой точке

, (16)

где К - расстояние от начала (конца) вертикальной кривой до рассматриваемого пикета или плюса, м.

Исправленная проектная отметка ПГРис м, определяется по формуле

. (17)

Знак ДН зависит от характера перелома: при вогнутом сопряжении -« + »; при выпуклом - « - ».

Пример расчета:

На ПК236:

;

.

Тогда исправленная отметка ПГР будет равна:

Знак « + »,говорит о том, что на данном ПК сопряжение вогнутое.

Подъемки и срезки определяются на всех пикетах и плюсах. На участках, где линия ПГР совпадает с линией РГР или располагается выше ее (ПГР > РГР), а также на тех участках, где имеется неполнота балласта, т. е. линия ПГР располагается ниже линии РГР в пределах до 5 см (РГР - ПГР < 0,05 м), определяется величина подъемки, м,

. (18)

На участках, где линия ПГР располагается ниже линии РГР более чем на 5 см (РГР - ПГР > 0,05 м), подсчитывается величина срезки, м,

. (19)

Пример расчета:

На ПК243:

Значения подъемок и срезок в сантиметрах указываются в соответствующих графах утрированного продольного профиля.

3. График сводных данных

Для обеспечения комплексного проектирования всех элементов второго пути составляется график сводных данных (СД).

Горизонтальный масштаб графика СД (1:10000) .

Составление графика СД начинаем с нанесения пикетажа. После этого с утрированного профили переносим план существующего пути с точной привязкой (до 0,01 м) к пикетажу начала и конца всех круговых кривых. Помимо элементов кривых (У, Р, К) и привязки их к пикетажу указываются с той же точностью длины прямых между круговыми кривыми. Выше и ниже плана существующего пути оставляется место для нанесения плана левого и правого путей, один из которых является вторым путем, а другой - реконструируемым существующим.

Далее строится график подъемок и срезок. На нем на каждом пикете и плюсе от горизонтальной линии, проведенной посередине данной графы и принимаемой за выпрямленную линию СГР, откладываются вверх подъемки, а вниз - срезки. Вертикальный масштаб этого графика такой же, как и утрированного продольного профиля, т. е. 1:100. Здесь же, в том же масштабе 1:100, строится условная линия земли (график высот насыпей и глубин выемок) путем переноса с утрированного профиля вертикальных размеров от линии СГР до линии земли.

На этот график с утрированного профиля переносятся данные о водопропускных сооружениях и местах расположения осей раздельных пунктов.

После этого в соответствующей графе графика СД указываются типы поперечных профилей земляного полотна второго пути. Они назначаются в зависимости от величины подъемок и срезок; высоты насыпей и глубины выемок существующего полотна, типа водопропускного сооружения и плана существующего пути. При назначении типов поперечных профилей руководствовались следующими положениями.

1. Тип I (ось существующего пути не смещается) применяется при малых подъемках (до 0,2 - 0,3 м), которые не требуют уширения существующего полотна в сторону, противоположную второму пути. При больших подъемках (но не более 0,7 м), вызывающих необходимость уширения существующего полотна, применение поперечного профиля типа I целесообразно лишь при малой высоте насыпи (глубине выемки), когда объем работ по уширению земляного полотна будет незначительным. При больших рабочих отметках существующего земляного полотна и при наличии труб применятся тип II или IIIб. Это позволит избежать необходимости уширения полотна и удлинения трубы в сторону, противоположную второму пути.

2. Тип II применяется при сравнительно небольших подъемках (ориентировочно до 1 м) только на насыпи. Этот тип поперечника по сравнению с типом IIIб требует несколько меньшей величины смещения оси существующего пути и, следовательно, меньшего объема работ, но приводит к увеличению расхода дренирующего грунта.

3. Тип IIIб применяется при любых подъемках и срезках как на насыпях, так и выемках. При этом уширение существующего земляного полотна в сторону, противоположную второму пути (как и при типе II) не требуется. Это достигается за счет смещения оси существующего пути.

На подходах к большим и средним мостам или другим сложным сооружениям, когда требуется сохранить ось существующего пути, а применить тип I не представляется возможным, применяется тип IIIб.

Назначение типов и участков группирования поперечных профилей производиться с таким расчетом, чтобы не было слишком частой их смены. Однообразный тип поперечного профиля должен сохраняться на достаточно большом протяжении, не менее 300 - 400м. Границу типов поперечных следует назначать не на пикетах, а между ними, чтобы каждый данный пикет или плюс относился к определенному типу поперечника.

В нашем случае типы поперечных профилей назначены следующим образом:

на участке ПК257+60-ПК364+50- тип II так как на этих участках небольшие подъемки (ориентировочно до 1м) только на насыпи;

на участке ПК232-ПК257+60и ПК264+50 - ПК282 - тип IIIб, так как на этом участке имеются большие подъемки;

на ПК248+83- мост.

После назначения типов поперечных профилей на всем участке подсчитываются контрольные междупутья, м, по формулам:

на участке поперечных профилей типа IIIб -

. (20)

на участке поперечных профилей типа II

(21)

где Дгу -габаритное уширение в кривой ,зависящее от величины радиуса кривой ,разности в возвышениях наружного рельса на внутреннем и наружном пути .Определяется по [ 5 ,прилож.17,стр.338 ];

Дh II- подъемка или срезка в уровне бровок земляного полотна .

Величина Дh II определяется по следующим формулам:

при подъемках

Дh" = Дh - Дhр - Дhб , (22)

при срезках

Дh"I= Дh - Дhр+Дhб , (23)

где Дh -величина подъемки или срезки в уровне головок рельсов

Дhр- разница в высоте проектного и существующего рельсов (с учетом толщины подкладок и прокладок );

Дhб-разница в толщине проектного и существующего балласта ( с учетом толщины шпал);

Поперечник типа I характеризуется тем, что ось второго пути располагается сразу на нормальном междупутье, равном 4,10 м на прямом участке пути и 4,10 +Дгу - в кривых .

Истинное же значение Мк уточняется через Дh" только в пиковых точках, определяющих величину расчетного междупутья на данном участке.

Примеры определения нормального и контрольных междупутий:

1) на ПК248+83 принят IIIб тип поперечника,

Мк=5,5+1,5?0,38=4,93 м.

2) на ПК 262+29 при II типе поперечника,

Мк=4,10+1,5?0,72+7,6+7,2=5,58 м.

Примеры определение контрольных междупутий на ПК237 и через Дh":

на ПК237 (Дh=0,95 м; Дhр = 0,03 м; Дhпб = 0,75 м; Дhсб = 0,31м, апр/2 = 7,6 м;

ас/2 = 7,2 м)

h" = Дh - Дhр - Дhб=0,95-0,03-(0,75-0,31)=0,48;

Мк=4,1+0,4+1,5?0,48+7,6-7,2=6,39.

Числовые значения подсчитанных междупутий заносятся в графу «контрольные междупутья». Затем строится график контрольных и конструктивных междупутий в масштабе 1:100.

В местах расположения мостов определяется конструктивное междупутье, потребное для постройки моста под второй путь.

Все трубы (независимо от высоты насыпи), а также малые мосты при высоте насыпи не более 8 м располагаются на нормальном междупутье. При большей высоте насыпи, а также у средних мостов конструктивное междупутье можно определить по формуле

Мконстр=ас/2+1,5(H-2)+b/2, (24)

где ас/2 - расстояние от оси существующего пути до бровки существующего полотна в сторону второго пути, м;

Н - высота насыпи у моста, м;

b - ширина котлована под основание устоя проектируемого моста, м.

На ПК248+83 расположен железобетонный мост отверстием 25м.

Принимая ас/2=7,2 м и b=5,5 м, получим

Мконстр=7,2+1,5(9,15-2)+5,5/2=20,67 м.

Конструктивное междупутье наносится на графике в виде вертикальной линии, откладываемой по оси моста. При этом масштаб не соблюдается.

Выдержать на каждом пикете подсчитанное контрольное междупутье не представляется возможным по условиям плана второго пути. Поэтому назначаем величину расчетных междупутий на отдельных участках и способы их изменения.

В проектировании применяются следующие типовые способы изменения междупутий: на кривой; на части кривой; на прямой; в начале (или в конце) прямой; за счет изменения величины углов соседних кривых (на прямой вставке).

С точки зрения плана линии наилучшими являются способы изменения междупутий на кривой и на прямой вставке. Наименее благоприятным считается изменение междупутья на прямой, так как при этом ухудшаются эксплуатационные качества плана линии из-за устройства двух дополнительных обратных кривых. Однако, чтобы избежать существенного увеличения объемов работ, приходится изменять междупутье и на прямой. Радиусы кривых при этом назначаются не менее 4000 м.

При нанесении объемлющей линии на графике контрольных и конструктивных междупутий надо иметь в виду следующее:

1) на участках, где применены поперечные профили типа I, переход междупутья 4,10 м на междупутье 4,10 +Дгу осуществляется у каждой кривой обычным порядком (за счет увеличения длины переходной кривой на внутреннем пути) и не включается в число изменений междупутий, назначаемых на графике СД;

2) на участках, где применены поперечные профили типа II и IIIб, величину междупутий обычно лимитируют отдельные (так называемые пиковые) точки. В этих пиковых точках величина контрольного междупутья уточняется через Дh``.

3) при нанесении объемлющей линии протяжение участков, на которых изменяется величина междупутий, может условно приниматься равным:

- при изменении междупутья на кривой - длине кривой;

-при изменении междупутья на части кривой - по потребности, в зависимости от очертания графика контрольных междупутий, но не менее 150м;

- при изменении междупутья на прямой и в начале (или конце) прямой - от 150 до 300 м в зависимости от разности междупутий (чем больше эта разность, тем больше длина участка изменения);

- при изменении междупутья на прямой вставке - длине прямой вставки.

На участке, где изменяется междупутье, объемлющая линия проводится условно в виде наклонной прямой, хотя на самом деле междупутье изменяется не по линейному, а по параболическому закону. Поэтому промежуточные значения междупутий нельзя определять графически по указанной линии. Они могут быть определены только аналитическим расчетом.

Иногда при проведении объемлющей линии выявляется целесообразность некоторого смещения (на 1-2 пикета) намеченной границы участков с поперечными профилями разных типов.

Намеченные расчетные междупутья и способы изменения их заносятся в графу "Задание на расчет плана второго пути" графика СД. Эти данные являются исходными для проектирования и расчета плана линии, а также для проектирования поперечных профилей земляного полотна под второй путь.

С учетом отмеченного выше в курсовом проекте назначены следующие расчетные междупутья и способы их изменения (лист 3):

- уточненное междупутье 6,39 на ПК237 является лимитирующим на данном участке. Изменение междупутья с 6,39 м до 5,66 м намечается на кривой (ПК 234+75 - ПК238+21);

- уточненное междупутье 5,66 на ПК260является лимитирующим на данном участке. Изменение междупутья с 5,66 до 6,05 м намечается на части кривой;

- на ПК248+83 имеется железный мост. Изменение междупутья 6,39 на ПК237 намечается на части кривой .

- изменение междупутья с 20,67 на междупутье 5,66на ПК260 намечается на части кривой (ПК 269+30 - ПК265);

4. Схема плана и угловые диаграммы

При расчете плана второго пути и реконструируемого первого пути определяются:

а) элементы кривых;

б) пикетажное значение начала и конца кривых;

в) неправильный пикет;

г) нормали в промежуточных точках (в курсовом проекте - на пикетах).

При вычерчивании профильных схем и угловых диаграмм выдерживается соизмеримость в длинах и углах поворота кривых. В противном случае не будет соблюдаться первое свойство угловых диаграмм: чем больше радиус кривой, тем положе угловая линия. Также соблюдалось и второе свойство угловых диаграмм: чем больше разность междупутий ¦ М1 - М2¦, тем больше площадь угловой диаграммы щ. Для этого площади угловых диаграмм должны быть соизмеримы.

При вычерчивании угловых диаграмм учитывалось направление кривой. Если для кривой, направленной вправо, принят восходящий характер угловой линии, то угловая линия кривой, направленной влево, имеет нисходящий характер.

На угловых диаграммах показываем только основные размеры в буквенном выражении.

Схема плана и угловые диаграммы приведены на листе 4.

5. Поперечные профили земляного полотна

Поперечный профиль земляного полотна II типа на насыпи на ПК60 и порядок производства работ

Исходные данные: СГР = 109,51 м; ПГР = 110,42 м; НБ = 109,06 м; толщина существующего балласта hсб = 0,38м; отметка земли 108,15 м; расчетное междупутье 5,66м; окончательное междупутье 4,10 м.

Линию верха земляного полотна второго пути наносим с уклоно 0,02 от бровки существующего полотна. Ее отметку, приравненную к отметке низа балласта, определяем следующим образом:

НБ=СГР-hср-hсб=109,51-0,17-0,38=108,96

Приняв графически расстояние от бровки полотна существующего пути до бровки полотна второго пути нарезаем уступы. Первый уступ устраиваем на высоте 0,5м над отметкой земли

Выше земляного полотна отсыпаем дренирующий грунт. Бровку земляного полотна второго пути располагаем на расстоянии 2,50м от оси второго пути. Отметка ее равна 110,42-(0,2+0,18+0,50)=109,54. После открытия движения по второму пути проектируем переустройство существующего полотна. Досыпку производим дренирующим грунтом с сохранением отметки бровки полотна второго пути. Откос присыпаемой части 1:1,5 является продолжением откоса существующего земляного полотна. Ось существующего пути смещаем в сторону второго пути на величину 5,66-4,10=1,56, а расстояние от смещенной до бровки полотна буде равно 2,50.

Поперечный профиль земляного полотна представлен в приложении 3.

Поперечный профиль земляного полотна III б типа на ПК 37

Исходные данные: СГР=105,93; ПГР=106,88; НБ=105,34; отметка земли 103,80; толщина существующего балластного слоя hсб=0,42 м; расчётное междупутье 6,39м, окончательное междупутье 4,10м.

Влево на расстоянии расчетного междупутья проводится ось второго пути. Проводится линия ПГР. От оси второго пути на расстоянии 2,0 м проводится точка, от которой проводится линия откоса полотна второго пути с уклоном 1:1,5.

Затем на расстоянии 0,8 м от оси второго пути (под внутренним рельсом) откладывается точка и через нее проводится линия верха земляного полотна с улоном 0,02 до пересечения ее с проведенной ранее линией откоса полотна. Точка пересечения является водораздельной и находится от оси второго пути на расстоянии 2,0 м.

Левая бровка земляного полотна на расстоянии 3,8 м от оси второго пути. На откосе со стороны присыпаемого земляного полотна нарезаем уступы.

Затем проектируется переустройство существующего земляного полотна. ОСП смещается к оси второго пути на 4,1 м и находится от ОСП на расстоянии 6,39-4,10=2,29м.

Верх земляного полотна вычерчивается от водораздельной точки с уклоном 0,02 в полевую сторону. На расстоянии 3,0 м от СОП на этой линии откладывается бровка земляного полотна

От бровки проводится откос земляного полотна с уклоном 1:1,5. Вычерчивается полная балластная призма под два пути. Под каждым рельсом указывается толщина балласта

1 очередь:

убирается дёрн и дренирующий грунт с откоса существующей насыпи;

нарезаются уступы;

производится отсыпка насыпи до уровня бровки существующего земляного полотна, верхняя часть насыпи планируется в полевую сторону с уклоном 0,02;

производится отсыпка земляного полотна по второй путь дренирующим грунтом;

устраивается балластная призма, укладывается верхнее строение пути;

движение переводится на второй путь.

2 очередь:

разбирается существующий путь и удаляется балласт;

досыпается существующее земляное полотно обыкновенным грунтом с устройством в верхней части уклона 0,02 в сторону от междупутья

устраивается балластная призма на реконструируемом 1 пути и укладывается ВСП

открывается движение по реконструируемому пути, балластная призма на 2 пути доводится до полной высоты.

6. Расчет изменения междупутья на прямой

Исходные данные

Исходные данные для расчета изменения междупутья на прямой:

- принят участок дороги ПК256+50- ПК258+50

- М1 - величина междупутья до начала его изменения,

- М2 - величина междупутья после его изменения,

- II путь лево;

Разность междупутий

у = М2 - М1 = 6,39 - 5,66= 0,73 м.

Радиусы проектируемых кривых R1 = R2 = 4000 [1]. При таких радиусах длины переходных кривых принимают 40 м [1].

Длина прямой вставки между начальными точками переходных кривых будет составлять 75 м, так как смежные кривые направлены в разные стороны.

Расстояние между круговыми кривыми определим по формуле

(6.1)

Величину угла поворота определим по формуле

(6.2)

б = 00 24/

Расчетная схема

Аналитический расчет

Определим значения тангенсов и длин проектируемых кривых

Уточняем расстояния между смежными круговыми кривыми

(6.3)

Определяем начальное и конечное положение точек проектируемых кривых.

Начало изменения междупутья принимаем на ПК9 + 90

ПКККК1 = ПКНКК1 + К1 = ПК56 + 50 + 28 = ПК57 + 18 м;

ПКНКК2 = ПКККК1 + b = ПК57 + 18 + 179,78 = ПК58 + 97,78 м;

ПКККК2 = ПКНКК2 + К2 = ПК58 + 97,78 + 28 = ПК59 + 25,78 м.

Определим удлинение проектируемого пути по отношению к существующему. Длина участка изменения междупутья по проектируемому пути Lп, и по существующему Lс составит:

Lп = ПКККК2 - ПКНКК1 + К2 = ПК59 + 25,78 - ПК56 + 50 = 235,78 м.

Lс = 13,96 + (13,96 + 179,78 + 13,96)cos00241 + 13,96 = 235,61 м.

Величина удлинения составит:

?L = Lп - Lc = 235,78 - 235,61 = 0,17 м.

Неправильный пикет составит

100 + ?L = 100 + 0,17 = 100,17 м

Определение междупутий в промежуточных точках

Определение нормалей производится на ПК57, ПК58

Профильная схема приведена на рисунке 6.2

Площадь угловой диаграммы определяется по формуле

, (6.4)

.

Для определения нормалей выделим на угловой диаграмме 2-а характерных участка, в пределах которых на пикетах определяются нормали:

На участке ПК57

(6.5)

. (6.6)

Величина нормали составит

NПК10 = 5,28 - ?yПК10 = 5,14 - 0,01 = 5,13 м

На участке ПК14

Величина нормали составит

NПК14 = М2 + ?yПК14 = 5,66 + 0,11 = 6,05м

Площадь угловой диаграммы проектируемой кривой

Угол поворота: 26°50ґ

Площадь угловой диаграммы существующей кривой: 65,122

Пикет конца полевых замеров: 25300

Угол поворота в радианах: 0,46833

Расстояние от конца полевых замеров до середины кривой: 139,05

Радиус кривой: 385

Длина проектируемой кривой: 180,307

Пикет начала проектируемой кривой: 25070,7949

Пикет конца проектируемой кривой: 25251,1015

№	Дополнение пикета начала	Величина нормали
1	9,20	0,1100
2	29,20	1,1077
3	49,20	3,1443
4	69,20	6,2199
5	89,20	10,3344
6	109,20	15,4879
7	129,20	21,6804
8	149,20	28,9118
9	169,20	37,1822
10	189,20	46,3888
11	209,20	55,7554
12	229,20	65,1220

Литература

1. СТН Ц-01 95 Железные дороги колеи 1520мм.- М.: Стройиздат, 1955г.

2. Вербило В.А., Довгелюк Н.В. Проектирование выправки железнодорожных кривых с использованием их угловых диаграмм. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. Гомель: БелИИЖТ, 1991 г. - 23с.

3. Вербило В.А. Проектирование реконструкции продольного профиля железных дорог. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. Гомель: БелИИЖТ, 2008 г. - 19с.

4. Ахраменко Г.В., Вербило В.А., Довгелюк Н.В. Проектирование плана и земляного полотна второго пути. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. Гомель: БелГУТ, 2009 г. - 23с.

5. Довгелюк Н.В. Проектирование и расчет междупутья на кривой. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. Гомель: БелГУТ, 1993 г. - 32с.

6. Ахраменко Г.В, Расчеты изменений междупутий при проектировании второго пути. Учебно-методическое пособие по курсовому и дипломному проектированию.- Гомель: БелГУТ, 2009 - 67с.

Размещено на Allbest.ru

...