Расчет системы центрального отопления здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Общие сведения

1.1 Описание объекта

1.2 Климатические данные района строительства

1.3 Расчётные температуры воздуха в помещениях

1.4 Источник теплоснабжения

2. Описание принятой системы отопления

3. Гидравлический расчёт трубопроводов системы отопления

3.1 Определение расчётного циркуляционного давления

3.2 Расчёт одной из ветвей системы отопления здания

методом характеристик сопротивлений

3.3 Расчёт ветки к нагревательным приборам лестничной клетки

методом удельных потерь давления

4. Тепловой расчёт отопительных приборов

5. Подбор оборудования системы отопления

Литература

1. Общие сведения

1.1 Описание объекта

Здание - трехэтажный кирпичный жилой дом. Подвал и чердак дома не отапливаемые. Высота этажа 3,3 м., высота подвала 2,8 м.

Толщина наружной стены 600 мм. Материал: известково-песчаная штукатурка и кирпич силикатный.

Толщина внутренней стены 420 мм.

Толщина перекрытий: межэтажного 200 мм, чердачного 200 мм, перекрытия над подвалом 400 мм.

Главный фасад здания ориентирован на север. Тип местности В - городские территории равномерно покрытые препятствиями выше 10 м.

1.2 Климатические данные района строительства

отопление трубопровод тупиковый гидравлический

Продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой не более 8 °С ([2], табл. 1, гр. 11) 218 сут.

Средняя температура отопительного периода ([2], табл. 1, гр. 12) -6,5 °С.

Температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 ([2], табл. 1, гр. 5) -34 °C.

Барометрическое давление ([1], прил. 8) 985 гПа.

Расчётные параметры наружного воздуха (по параметрам Б, [1], прил. 8):

=-34 °С;

=4,5 м/с.

1.3 Расчётные температуры воздуха в помещениях

Для холодного периода года расчётные температуры внутреннего воздуха выбираются в зависимости от назначения помещения ([1], табл. 3.1).

Таблица № 1

Температура воздуха в помещениях

Наименование помещения	, °C
жилая комната	21
кухня	20
туалет	19
ванная комната	24
лестничная клетка	17
межквартирный коридор	20

1.4 Источник теплоснабжения

Источник теплоснабжения городские - тепловые сети.

Теплоноситель - вода с параметрами 140-70 °С.

Располагаемый перепад давлений на вводе в здание 75 кПа.

2. Описание принятой системы отопления

В здании принята система отопления с верхней разводкой с прокладкой подающих трубопроводов по тупиковой схеме, которая имеет наименьшую протяженность и минимальные сечения магистральных трубопроводов.

Система отопления проектируется вертикальная однотрубная проточно-регулируемая с осевыми замыкающими участками и регулирующей арматурой в виде трехходовых кранов КРТ у нагревательных приборов, а также с односторонним присоединением приборов на стояке.

Радиаторы устанавливаются чугунные секционные МС-140-90. Они устанавливаются под оконными проёмами в нишах стен, расстояние от пола этажа до низа прибора 100 мм. Длина подводок 350 мм. Приборы, установленные на лестничной клетке размещены на первом этаже и подключаются параллельно системе отопления здания после элеватора.

Принимается зависимая схема подключения системы отопления со смешением воды при помощи водоструйного элеватора. Такая схема используется, когда в системе требуется температура воды и допускается повышение гидростатического давления. Температура воды на входе с систему отопления после элеватора =95 °С.

Для отключения и спуска воды от отдельных колец, ветвей и стояков системы отопления, части или всех отопительных приборов и т. д. предусмотрена установка запорно-регулирующей арматуры.

При проектировании системы отопления была предусмотрена тепловая изоляция подающего и обратного трубопроводов, расположенных на чердаке и в подвале здания соответственно, а также главного стояка, проходящего по лестничной клетке.

3. Гидравлический расчёт трубопроводов системы отопления

Целью гидравлического расчёта является определение диаметров трубопроводов и потерь давления. Он производится для наиболее протяжённой и нагруженной ветви системы отопления, которая разбивается на участки.

В курсовом проекте гидравлический расчёт проводится двумя методами:

по заданному расходу воды в трубах (методом удельной потери давления);

по внутреннему диаметру труб (метод характеристик сопротивлений).

В данном проекте первым методом произведён расчёт лестничной клетки, а вторым - системы отопления здания.

3.1 Определение расчётного циркуляционного давления

В тупиковой системе отопления с верхней разводкой главное циркуляционное кольцо проходит через наиболее удалённый от теплового пункта стояк. Если таких стояков несколько, то выбирается кольцо через стояк с наибольшей нагрузкой, и для этого кольца определяется расчётное циркуляционное давление.

Главное циркуляционное кольцо проходит через стояк № 10.

В вертикальной однотрубной системе с искусственной циркуляцией расчётное циркуляционное давление для стояка № 10 определяется по формуле

, Па,

- давление создаваемое циркуляционным насосом (элеватором), Па, определяется по графику (рис. 10.19, [6]) в зависимости от коэффициента смешения и перепада давления перед элеватором .

=1,8

=7 кПа.

- естественное циркуляционное давление, возникающее при остывании воды в системе отопления, Па,

- естественное циркуляционное давление, возникающее при остывании воды в системе отопления, Па,

=,

- естественное циркуляционное давление, возникающее при остывании воды в приборах, Па. В вертикальной однотрубной системе при n приборах на стояке входящем в расчётное кольцо оно определяется по формуле

=, Па,

- приращение плотности, отнесённое к перепаду в 1 °С температуры в системе, определяется по табл. 10.4, [1] в зависимости от расчётной разности температуры воды в системе, кг/(м³°С).

=0,64 кг/(м³°С);

g=9,81 м/с² ;

- тепловая нагрузка i-ого прибора, Вт;

- расстояние по вертикали от центра нагрева до центра охлаждения i-ого прибора, м;

- расход воды в стояке № 20.

, кг/ч,

=4360 Вт - тепловая нагрузка стояка;

- коэффициент принимается по табл. 9.4, [1] в зависимости от типа прибора и его номинального теплового потока,

=1,038;

- коэффициент определяется табл. 9.5, [1] в зависимости от расположения прибора,

=1,02 - для чугунного конвектора без кожуха, установленного у наружной стены под световым проёмом;

с=4,19 кДж/(кг °С) - удельная теплоёмкость воды.

кг/ч

= Па.

- естественное циркуляционное давление, возникающее при остывании воды в трубах, определяется по (рис. II.1, [1]) в зависимости от горизонтального расстояния от главного стояка до расчётного, Па,

Па

7000+662+300=7962 Па

3.2 Расчёт одной из ветвей системы отопления здания методом характеристик сопротивлений

Гидравлический расчёт системы отопления ведётся для основного циркуляционного кольца.

1) Ориентировочный расход воды в расчётном стояке был определен выше

2) Задаёмся перепадом температуры воды в стояке расчетного кольца, находящемся в допустимых пределах (±15%) принятого в системе перепада температур (21ч29 ^оС).

28 °С

3) Задаемся диаметром стояка 1.

4) Определяем полную характеристику сопротивлений стояка 1 как сумму характеристик сопротивлений отдельных последовательных узлов, из которых состоит стояк:

,

S₁, S₂, S₃ - характеристики сопротивления стандартных узлов: узла подключения стояка к подающей магистрали, промежуточного этажестояка, узла подключения стояка к обратной магистрали ([6], табл. 10.19);

S₄ - характеристики сопротивления приборных узлов ([6], рис. 10.25 и табл. 10.20);-

S₅, S₆ - характеристики местных сопротивлений и сопротивлений прямых участков труб, не учтенных в стандартных узлах.

Характеристики сопротивлений S₅ и S₆ находятся по формуле:

,

А - удельное динамическое давление в трубопроводе ([6], табл. 10.7);

- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, не учтенных в стандартных узлах ([6], табл. II.12, II.13, II.15);

S - характеристика сопротивлений 1 пог. м трубопровода стояка, ([1], табл. 10.7);

- длина трубопроводов, не учтенная в стандартных узлах, м.

Перечень местных сопротивлений приведён в таблице 2.

Характеристики сопротивлений для магистралей и других стояков приведены в таблице 2.

5) Определяем потери давления в стояке 1.

6) Последовательно вычисляем расход воды и потери давления на магистральных участках и во всех стояках расчетного кольца. Расход воды на магистральных участках определяют как сумму расходов воды в стояках, обслуживаемых данным участком:

, кг/ч.

Диаметр труб выбираем, исходя из расчетного циркуляционного давления. Для этого в циркуляционном кольце системы определяем R_ср

, Па/м,

- общая длина последовательных участков, составляющих расчетное циркуляционное кольцо, м.

Для каждого участка вычисляем удельную характеристику сопротивления по формуле

, ,

Диаметры труб назначаем, сопоставляя полученные значения с величинами S_уд для стандартных диаметров труб ([6] табл. 10.7). Для магистралей принимают ближайший больший диаметр.

Приняв диаметр магистрального участка, находим характеристику его сопротивления S_i и потери давления

, ,

, Па,

- приведенный коэффициент сопротивления расчетного участка трубопровода;

- приведенный коэффициент трения трубопровода данного диаметра, м^-1 ([5], табл. 10.7).

Расход воды в остальных стояках находим по формуле

S_стi - характеристика сопротивления i-ro стояка, определяется аналогично п. 4.

- располагаемый перепад давлений в стояке, принимается как алгебраическая сумма потерь давления на участках, образующих с рассматриваемым стояком замкнутый контур (кольцо) Па.

7) Перепад температуры воды в стояках, определяемый по

, ^оС,

должен находиться в допустимых пределах (±15%) принятого в, системе отопления перепада температур .

8) Определяем общие потери давления в ветви циркуляционного кольца расчетного стояка, включая общие магистральные участки до элеватора (табл. 3).

Таблица № 2

Характеристики сопротивлений

№ участка	Характеристики сопротивления	Неучтенная длина	Местные сопротивления	Sуч·104,
		l, м	Sуд·104,		А·104,
1	2	3	4	5	6	7
Ст 10 Ш 20	присоединение к подающей магистрали					57
	3 этажестояка с односторонним присоединением приборов					3·23=69
	3 приборных узла (без уток)					3·22=66
	присоединение к обратной магистрали					46
	неучтенная длина	1,9	5,74			10,91
	2 отвода 90 о			2·0,6	3,19	3,8
						У 252,7
1-2 Ш 25	тройник на проход на разделение потоков Qпр/Qств=4360/7400=0,59			1,67	1,23	2,05
	воздухосборник			1,5	1,23	1,85
	2 отвода на 45 о			2·0,6	1,23	1,48
	неучтенная длина	1,9	1,72			3,27
						У 8,65
1'-2' Ш 25	2 отвода на 90 о			2·0,5	1,23	1,23
	тройник на проход на слияние потоков Qпр/Qств=4360/7400=0,59			1,67	1,23	2,05
	неучтенная длина	4,1	1,72			7,05
						У 10,33
Ст 9 Ш 20	присоединение к подающей магистрали					57
	3 этажестояка с односторонним присоединением приборов					3·23=69
	3 приборных узла (без уток)					3·22=66
	присоединение к обратной магистрали					46
	неучтенная длина	1,9	5,74			10,91
	тройник на разделение потоков на ответвление dотв/dств=20/25=0,8,Qотв/Qств=3040/7400=0,41			0,98	3,19	3,13
	тройник на слияние потоков на ответвление dотв/dств=20/25=0,8, Qотв/Qств=3040/7400=0,41			2,72	3,19	8,68
						У 260,72
2-3 Ш 25	тройник на проход на разделение потоков Qпр/Qств=7400/10000=0,74			0,94	1,23	1,16
	неучтенная длина	1,9	1,72			3,27
						У 4,43
2'-3' Ш 25	тройник на проход на слияние потоков Qпр/Qств=7400/10000=0,74			0,94	1,23	1,16
	неучтенная длина	1,9	1,72			3,27
						У 4,43
Ст 8 Ш 15	присоединение к подающей магистрали					266
	3 этажестояка с односторонним присоединением приборов					3·113=339
	3 приборных узла (с утками)					3·119=357
	присоединение к обратной магистрали					229
	неучтенная длина	1,9	28,6			54,34
	тройник на разделение потоков на ответвление dотв/dств=15/32=0,47, Qотв/Qств=2600/10000=0,26			1,92	10,6	20,35
	тройник на слияние потоков на ответвление dотв/dств=15/32=0,47, Qотв/Qств=2600/10000=0,26			0,73	10,6	7,74
						У 1273,43
3-4 Ш 32	тройник на проход на разделение потоков Qпр/Qств=10000/13210=0,76			0,8	0,39	0,31
	неучтенная длина	3,3	0,39			1,29
						У 1,6
3'-4' Ш 32	тройник на проход на слияние потоков Qпр/Qств=10000/13210=0,76			0,8	0,39	0,31
	неучтенная длина	3,3	0,39			1,29
						У 1,6
Ст 7 Ш 20	присоединение к подающей магистрали					57
	3 этажестояка с односторонним присоединением приборов					3·23=69
	3 приборных узла (без уток)					3·22=66
	присоединение к обратной магистрали					46
	неучтенная длина	1,9	5,74			10,91
	тройник на разделение потоков на ответвление dотв/dств=20/32=0,625, Qотв/Qств=3210/13210=0,24			4,74	3,19	15,12
	тройник на слияние потоков на ответвление dотв/dств=20/32=0,625, Qотв/Qств=3210/13210=0,24			0,03	3,19	0,1
						У 264,13
4-5 Ш 32	тройник на проход на разделение потоков Qпр/Qств=13210/16510=0,8			0,86	0,39	0,31
	2 отвода на 45 о			2·0,6	0.39	0,47
	неучтенная длина	3,2	0,39			1,25
						У 2,03
4'-5' Ш 32	тройник на проход на слияние потоков Qпр/Qств=13210/16510=0,8			0,86	0,39	0,31
	2 отвода на 90 о			2·0,5	0.39	0,39
	неучтенная длина	3,9	0,39			1,52
						У 2,22
Ст 6 Ш 20	присоединение к подающей магистрали					57
	3 этажестояка с односторонним присоединением приборов					3·23=69
	3 приборных узла (без уток)					3·22=66
	присоединение к обратной магистрали					46
	неучтенная длина	1,9	5,74			10,91
	тройник на разделение потоков на ответвление dотв/dств=20/32=0,625, Qотв/Qств=3300/16510=0,2			5,81	3,19	18,53
	тройник на слияние потоков на ответвление dотв/dств=20/32=0,625, Qотв/Qств=3300/16510=0,2			0.5	3,19	1,6
						У 269,04
5-6 Ш 32	тройник на разделение потоков на противотоке dотв/dств=32/40=0,8, Qотв/Qств =16510/33000=0,5			6,3	0,39	2,46
	вентиль запорный муфтовый			8,6	0,39	3,35
	неучтенная длина	2,4	0,39			0,94
						У 6,75
5'-6' Ш 32	тройник на слияние потоков на противотоке dотв/dств=32/40=0,8, Qотв/Qств =16510/33000=0,5			5	0,39	1,95
	вентиль запорный муфтовый			8,6	0,39	3,35
	неучтенная длина	2,4	0,39			0,94
						У 6,24
6-7 Ш 40	тройник на разделение потоков на противотоке dотв/dств=40/40=1, Qотв/Qств =33000/57740=0,57			5,22	0,23	1,2
	неучтенная длина	3,1	0,18			0,56
						У 1,76
6'-7' Ш 40	тройник на слияние потоков на противотоке dотв/dств=40/40=1, Qотв/Qств =33000/57740=0,57			4,23	0,23	0,97
	неучтенная длина	4,1	0,18			0,74
						У 1,71
7-8 Ш 40	4 отвода на 90 о			4·0,4	0,23	0,37
	неучтенная длина	20,4	0,18			3,67
	вентиль запорный муфтовый			7,6	0,23	1,75
						У 5,79
7'-8' Ш 40	2 отвода на 90 о			2·0,4	0,23	0,18
	вентиль запорный муфтовый			7,6	0,23	1,75
	неучтенная длина	8,1	0,18			1,46
						У3,39

Таблица № 3

Гидравлический расчет системы отопления

№ участка	Q, Вт	d, мм	Gор, кг/ч	Vор, м/с	УS, Па/(кг/ч )І	G, кг/ч	, °С	, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Ст10	4360	20	158,65	0,14	0,02527	158,6	28,0	636,0
2 1	4360	25	158,65	0,09	0,00087	158,6		21,8
1' 2'	4360	25	158,65	0,09	0,00103	158,6		26,0
	683,8
Ст9	3040	20	110,62	0,10	0,02607	161,9	26,1	683,8
3 2	7400	25	269,26	0,15	0,00044	320,6		45,5
2' 3'	7400	25	269,26	0,15	0,00044	320,6		45,5
								774,9
Ст8	2600	15	94,61	0,15	0,12734	78,0	28,6	774,9
4 3	10000	32	363,87	0,13	0,00016	398,6		25,4
3' 4'	10000	32	363,87	0,13	0,00016	398,6		25,4
	825,7
Ст 7	3210	20	116,80	0,10	0,02641	176,8	25,6	825,7
5 4	13210	32	480,67	0,17	0,00020	575,4		67,2
4' 5'	13210	32	480,67	0,17	0,00022	575,4		73,5
	966,4
Ст 6	3300	20	120,08	0,11	0,02690	189,5	25,0	966,4
6 5	16510	32	600,75	0,21	0,00068	764,9		395,0
5' 6'	16510	32	600,75	0,21	0,00062	764,9		365,1
	1726,5
7 6	33000	40	1200,77	0,27	0,00018	1365,0		477,9
6' 7'	33000	40	1200,77	0,27	0,00017	1365,0		468,6
8 7	57740	40	2100,98	0,46	0,00058	2265,2		3120,8
7' 8'	57740	40	2100,98	0,46	0,00034	2265,2		1889,4
	7683,2

9) Определяем запас давления

,

который должен быть менее 10%.

3.3 Расчёт ветки к нагревательным приборам лестничной клетки методом удельных потерь давления

Температура воды на входе в трубопровод лестничной клетки равна 95 °С, а на выходе -70 °С.

1) Подбор конвекторов для лестничных клеток.

Тепловая нагрузка приборов на лестничных клетках А и Б одинакова, т. е. достаточно подобрать конвектор для одной из них.

а) Расход теплоносителя через прибор

, кг/ч,

=2830 Вт

=95 °С - температура воды в подающей магистрали;

=70 °С - температура воды в обратной магистрали;

кг/ч

б) Температурный напор

, °С,

°С

°С

в) Комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока к расчётным условиям.

,

n=0,25; р=0,1; с=1 - при расходе 90-900 кг/ч;

b=0,99 - принимается по [6], табл. 9.1 в зависимости от барометрического давления (В=985 гПа);

=1 - коэффициент учёта направления движения теплоносителя.

г) Номинальный условный тепловой поток.

, Вт.

=3538 Вт

д) Принимаем к установке: конвектор с кожухом высокий «КВ» КВ20-5,665-600 (=5665 Вт);

2) Гидравлический расчёт.

Гидравлический расчёт проводится методом удельных потерь давления при неизменных перепадах температур в стояках. Гидравлический расчёт выполняется в табличной форме (табл. № 5).

- потери давления на трение, Па.

- сумма коэффициент местных сопротивлений на рассматриваемом участке (гр. 9). Их значения приведены в таблице 4.

- потери давления на местные сопротивления на рассматриваемом участке (гр.11)

, Па,

- динамическое давление Па

, Па,

кг/м³ - плотность воды.

Таблица № 4

Местные сопротивления

№ участка	Наименование местного сопротивления	№ таблицы [6]
1, 3 Ш 15	Отвод на 90 о	II.12	0,8
	вентиль запорный муфтовый	II.12	19,9	20,7
2, 4 Ш 15	2 отвода на 90 о	II.12	2·0,8
	2 вентиля запорных муфтовых	II.12	2·19,9
	тройник на разделение потоков на ответвление dотв/dств=15/15=1, Qотв/Qств=2830/5660=0,5	II.13	5,4
	тройник на слияние потоков на ответвление dотв/dств=15/15=1, Qотв/Qств=2830/5660=0,5	II.13	2
	Конвектор высокий КВ-20	II.12	16,9	65,7

Таблица № 5

Гидравлический расчет лестничной клетки

№ участка	Тепловая нагрузка Q, Вт	Расход воды G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр d, мм	Скорость воды w, м/с	Удельная потеря давления на трение R, Па/м	Потеря давления на трение Rl, Па	Сумма коэффициентов местных сопротивлений	Динамическое давление Рд, Па	Потеря давления в местных сопротивлениях Z, Па	Общая потеря давления на участке Rl+Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Магистраль
1	5660	194,5	2,1	15	0,284	117,22	246,162	20,7	40,33	834,8	1081,0
2	2830	97,26	28,1	15	0,142	31,8	893,58	65,7	10,08	662,4	1556,0
3	5660	194,5	2,40	15	0,284	117,22	281,328	20,7	40,33	834,8	1116,1
	3753,0
Ответвления
4	2830	97,26	3,5	15	0,142	31,8	111,3	65,7	10,08	662,39	773,7

Так как потери в лестничной клетке намного меньше потерь давления в системе отопления ( 3753,0 Па < 7683,2 Па) для ее увязки на подающей магистрали устанавливается балансировочный клапан, который подбирается по расходу. К установке принимается балансировочный клапан USV-I Ш 15 мм.

Увязка ответвлений лестничной клетки с магистралью (=1556 Па и =773,7 Па) также производится установкой балансировочного клапана USV-I Ш 15 мм.

4. Тепловой расчёт отопительных приборов

В качестве отопительных приборов принимаются чугунные секционные радиаторы МС-140-90 (площадь нагревательной поверхности А=0,240 м², номинальный тепловой поток =174 Вт).

Выполняем тепловой расчёт отопительных приборов для стояка, через который проходит главное циркуляционное кольцо (Ст. 10).

Выполняем тепловой расчёт отопительных приборов для стояка, через который проходит главное циркуляционное кольцо (Ст. 10).

1) Определяем среднюю температуру воды в нагревательных приборах расчетного стояка

, °С,

- суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали, ориентировочно принимается на каждый метр изолированной подающей магистрали: для труб d_у=15ч40 мм - 0,04 ^оС, d_у=50 мм - 0,03 ^оС ([1], стр. 45)

^оС

- сумма расчётных тепловых нагрузок приборов, расположенных по направлению движения воды в стояках до рассматриваемого отопительного прибора;

- сумма дополнительных потерь тепла трубами и приборами через ограждающие конструкции до рассматриваемого помещения (для одного этажестояка при открытой прокладке =115 Вт);

°С

°С

°С

2) Разность между средней температурой воды в приборе и температурой внутреннего воздуха

, °С,

°С

°С

°С

3) Комплексный коэффициент приведения номинального теплового потока прибора к расчетным условиям

,

- расход воды в приборе, кг/ч,

,

n, p, c - экспериментальные числовые показатели, принимается по [6], табл. 9.2 в зависимости от вида отопительного прибора, расхода теплоноситель через него и направления движения теплоносителя;

При движении теплоносителя сверху-вниз и расходе 54-536 кг/ч n=0,3; р=0; с=1.

b=0,99 - коэффициент учета атмосферного давления, принимается по [6], табл. 9.1 в зависимости от барометрического давления (В=990 гПа);

- коэффициент учёта направления движения теплоносителя в приборе,

=1 - при движении сверху-вниз;

4) Необходимая теплопередача прибора в помещение

, Вт

- теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок

, Вт,

- теплоотдача одного погонного метра вертикального или горизонтального неизолированного участка, Вт/м, определяется по [6], табл. II.22 в зависимости от диаметра, положения труб и разности средней температуры теплоносителя в приборе и температуры воздуха;

м, м - длина вертикальных и горизонтальных труб в помещении.

Вт

Вт

Вт

Вт

Вт

Вт

5) Определяем требуемый номинальный тепловой поток.

Вт

Вт

Вт

Вт

Вт

6) Определяем минимально допустимое число секций

, шт.,

- коэффициент учета способа установки радиатора ([6], табл. 9.12), при открытой установке =1

- коэффициент учета числа секций в приборе

- ориентировочное число секций радиатора



шт.

шт.

шт.

Для всех остальных стояков расчетной ветви тепловой расчёт сводится в таблицу № 6. Количество секций нагревательных приборов, для которых не рассчитывалась поверхность нагрева, принимается ориентировочно.

5. Подбор оборудования системы отопления

1) Подбор элеватора.

Элеватор подбирается по диаметру горловины.

а) Находят расход инжектирующей воды.

кг/ч или 0,73 т/ч

б) Определяем расход смешанной воды

кг/ч или =2,31 т/ч

в) Расчётный коэффициент смешения

г) Приведенный расход смешанной воды

, т/ч,

= 0,77 м - гидравлическое сопротивление системы отопления.

т/ч

По [5] лист VI.5. и таблице VI.12. к установке принимаем элеватор № 1 с диаметром горловины d_г=15 мм и диаметром сопла d_с=5,8 мм.

2) Подбор теплового счетчика

Подбираем узел учета тепла по расходу прямой сетевой воды в составе:

а) счетчик тепла ТВ-03;

б) преобразователь расхода ППР-32;

в) измеритель температуры - термодатчик сопротивления КТСПР.

3) Подбор грязевика.

Грязевик подбирают по диаметру подводящих магистралях при скорости воды в поперечном сечении корпуса не более 0,05 м/с.

К установке принимаем грязевик с =40 мм и =159 мм.

м/с <0,05 м/с

Литература

1. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

2. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

3. Богословский В. Н., Сканави А. Н. Отопление. М.: Стройиздат, 1991.

4. Бакрунов Г. А., Ромейко М. Б., Методические указания к курсовому проекту центрального отопления гражданского здания. Самара, Самарск. гос. арх.-строит. ун-т. 1997.

5. Справочник по теплоснабжению и вентиляции / Щекин Р. В., Кореневский С. М. и др., кн. 1 Отопление и теплоснабжение. Киев.: БУДIвельник, 1976.

6. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства (в 3-х ч.), ч. 1. Отопление. М.: Стройиздат, 1990.

Размещено на Allbest.ru

...