Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Анализ исходных данных для проектирования фундамента промежуточной опоры моста

фундамент норматив строительство нагрузка

1.1 Исходные данные для проектирования

Тип сооружения - V. Чертеж промежуточной опоры с указанием сил, действующих на нее, взят из приложения А. Вариант нагрузок - 4. Основание опоры задано из трех слоев грунта. Все исходные данные приведены на рисунке 1.

Рисунок 1 - Опора моста (тип V) с сочетанием нагрузок.

1.1.1 Вариант нагрузок

В соответствии с номером, указанным в задании (4) , для заданного типа (V) опоры в методических указаниях приводится таблица нормативных величин, действующих на нее нагрузок. Выписка из этой таблицы приводится ниже в таблице 1.1.

Таблица 1.1 - Нормативные нагрузки на опору моста и геометрические параметры

Наименование	Символ	Вариант
		4
Нормативные нагрузки
Вес опоры до обреза фундамента, кН	РА	6000
Нагрузка от веса пролётных строений, кН	РF	5110
Нагрузка от подвижного состава в двух пролётах, кН	РV	14500
Нагрузка от торможения или силы тяги, кН	РVh	740
Продольная ветровая нагрузка на пролётное строение, кН	РW1	350
Продольная ветровая нагрузка на опору, кН	РW2	130
Геометрические параметры
Расчетный пролет моста, м		110
Расстояние от обреза фундамента до линии действия сил , , м	l1	16,55
Расстояние от обреза фундамента до линии действия силы , м	l2	8,20
Данные по геологическому строению основания
Уровень дна реки	NL	2,0
Уровень местного размыва	DL	2,3
Отметка подошвы ИГЭ № 1, м	H1	6,8
Отметка подошвы ИГЭ № 2, м	H2	10,5
Номер грунта ИГЭ № 1	-	16
Номер грунта ИГЭ № 2	-	21
Номер грунта ИГЭ № 3	-	20

1.1.2 Инженерно-геологические данные

Основание опоры задается из трех слоев грунта. В задании указываются отметки границ и номера грунтов, слагающих основание. В соответствии с номерами грунтов их физико-механические характеристики, приводятся в таблице 1.2.

Гидрогеологические условия задаются глубиной воды в реке и глубиной местного размыва у опоры (рис. 1).



Таблица 1.2 - Показатели глинистых грунтов

№ Грунта	s, кН\м3	, кН\м3	W	WL	WP	E, МПа	0	C, кПа
16	27,2	20,1	0,258	0,288	0,238	11	21	11
21	26,9	19,9	0,263	0,361	0,221	15	23	25
20	27,2	20,1	0,258	0,362	0,232	20	24	31

1.2 Инженерно-геологические условия

Определяем дополнительные характеристики грунтов для каждого заданного слоя грунта.

Слой №1 (грунт №16) - глинистый грунт:

1) коэффициент пористости

, (1.1)

где - плотность грунта, _s - плотность частиц грунта, - природная влажность грунта.

2) степень влажности

, (1.2)

где - плотность воды ( = 1 т/м³).

3) число пластичности



(1.3)

где _L - влажность на границе текучести, _P - влажность на границе пластичности.

Т.к. , то грунт - супесь.

4) показатель текучести

Размещено на http://www.allbest.ru/

По вычисленным данным определяем окончательное наименование грунта - супесь пластичная с условным сопротивлением R₀ = 98 кПа.

Слой №2 (грунт №21) - глинистый грунт:

1) коэффициент пористости

2) степень влажности

3) число пластичности

Т.к. , то грунт - суглинок.

4) показатель текучести

По вычисленным данным определяем окончательное наименование грунта - суглинок тугопластичный с условным сопротивлением R₀ = 196 кПа.

Слой №3 (грунт №20) - глинистый грунт:

1) коэффициент пористости

2) степень влажности

3) число пластичности

Т.к. , то грунт - суглинок.

4) показатель текучести

По вычисленным данным определяем окончательное наименование грунта - суглинок полутвердый с условным сопротивлением R₀ = 245 кПа.

Результаты обработки инженерно-геологических данных сводим в таблицу 1.3 в порядке расположения слоев в основании (сверху вниз).

Таблица1.3 - Обработки инженерно-геологических данных

№ слоя	№ грунта	е	Sr	Ip	IL	Наименование грунта	R0	K1	K2
1	16	0,702	1,000	5	0,400	Супесь пластичная	98	0,06	2,0
2	21	0,707	1,001	14	0,300	Суглинок тугопластичный	196	0,02	1,5
3	20	0,702	1,000	13	0,200	Суглинок полутвердый	245	0,04	2,0

1.3 Расчёт сочетаний нагрузок

В данном разделе нам необходимо составить и рассчитать сочетания нагрузок, действующих в плоскости обреза фундамента, на восприятие которых в дальнейшем мы и будем проектировать фундаменты опоры. Величины нагрузок, используемые в расчетах фундаментов и их оснований по предельным состояниям, принимаем с коэффициентами надежности по нагрузке г_f и коэффициентами сочетаний нагрузок з, учитывающими уменьшение вероятности одновременного появления расчетных нагрузок. Величины этих коэффициентов зависят от вида нагрузки, сочетания нагрузок и расчёта, для которого оно составлено. Численные значения коэффициентов в сочетаниях нагрузок, на которые предлагается рассчитывать фундаменты в курсовой работе по первой группе предельных состояний (по прочности и устойчивости).

В курсовой работе к вертикальной нагрузке от подвижного состава вводим дополнительный динамический коэффициент, который в расчётах основания .

В расчётах оснований по второй группе предельных состояний (по деформациям) используем сочетания нагрузок, в которых для всех видов нагрузок принимается =1.

Составим сочетания нагрузок и воздействий, действующих вдоль моста:

Сочетание I (для расчёта на прочность)

, (1.5)

,

; (1.6)

;

; (1.7)



;

Сочетание II (для расчёта на устойчивость)

; (1.8)

;

;

;

;

;

Сочетание III (для расчёта на крен фундамента)

=; (1.9)

=;

; (1.10)

;

; (1.11)

;

Сочетание IV (для расчёта осадки основания)

=; (1.12)

=6000+5110+14500=25610 кН;

=0; =0.

Окончательные результаты расчетов сведены в таблице 1.4.

Таблица 1.4 Нагрузки, действующие в плоскости обреза фундамента

Обозначение усилий	Нагрузки для расчётов по первой группе предельных состояний	Нагрузки для расчётов по второй группе предельных состояний
	Сочетание I	Сочетание II	Сочетание III	Сочетание IV
	25561	23339	22710	25610
	929,8	929,8	758	0
	14574,07	14574,07	12002,2	0



2. Проектирование массивных фундаментов мелкого заложения

2.1 Общие сведения о фундаментах мелкого заложения

Фундаменты мелкого заложения сооружают в котлованах, отрываемых с поверхности на проектную глубину. Глубина заложения такого фундамента от уровня воды на водотоке или поверхности грунта обычно не более 6 метров.

Под опоры мостов фундаменты мелкого заложения устраивают обычно жесткими массивного типа. Фундаменты промежуточных опор проектируют симметричными с углом развития не превышающем 30.

2.2 Назначение основных размеров фундамента и его конструирование

2.2.1 Предварительное определение основных размеров фундамента

Глубина заложения фундамента зависит от глубины залегания несущего слоя грунта в основании, который должен являться надёжным с точки зрения безопасного восприятия им внешних нагрузок.

Если несущий слой залегает первым от поверхности, то заглубление в него фундамента определяют с учётом промерзания грунта. При наличии размыва дна реки - не менее 2.5 м ниже отметки местного размыва.

К основным относятся размеры подошвы фундамента a и b, а также глубина её заложения d, отсчитываемая от расчётного уровня поверхности грунта с учётом срезки или размыва, и высота фундамента h (см. рисунок 2). Глубина заложения фундамента d = 2,5м. Тогда высота фундамента, путём вычислений:

FL = DL + d; (2.1)



FL = 2,3 + 2,5 = 4,8 м

h = FL - OL; (2.2)

h = 4,8 - 0,75 = 4,05 м

Отсюда следует, что тип грунта - супесь пластичная R₀=98 кПа.

Давление, которое может воспринять несущий слой грунта (расчетное сопротивление грунта несущего слоя), существенно зависит от указанных размеров фундамента, которые пока неизвестны. Исходя из правил конструирования жестких фундаментов мелкого заложения, размеры подошвы находятся в границах:

; , (2.3)

где ;

; (2.4)

;

, (2.5)

где и - размеры опоры в плоскости обреза фундамента поперек и вдоль моста; м.

м;

м;

м;

м.

Примем м.



Рисунок 2 - Схема фундамента мелкого заложения

При фиксированных размерах b и d (глубина заложения фундамента) размер a приближенно определяется по формуле:

a= (2.6)

где F^o - вертикальная, F_h^o - горизонтальная силы, кН; М_о - момент из первого сочетания нагрузок, действующих в плоскости моста на уровне обреза фундамента; _с=1,2; _n=1,4 - коэффициенты условий работы и надежности; _F=23 кН/м³ - расчетный удельный вес материала фундамента с грунтом на его уступах; R - расчетное сопротивление сжатию несущего слоя основания.

Согласно действующим нормам - это сопротивление определяют по формуле:



(2.7)

где R_o - условное сопротивление грунта несущего слоя основания, кПа; k₁, k₂ - табличные коэффициенты; - средний в пределах глубины заложения удельный вес грунта = 20 кН/м³.

Для супесей k₁=0,06 м^-1, k₂=2,0 м^-1.

Тогда:

R=1,7*[98*(1+4*0,06)+2*20*(2,5-3)]=172,58 кПа

В данном случае получили размер a больше a_max, следовательно, необходимо увеличить глубину заложения, продолжить подбор размеров по формулам (2.4) - (2.7) при , соответствующем новой глубине заложения. Увеличение d в допустимых пределах производится до тех пор, пока не будет получено приближённое равенство aa_max. Увеличим d на 2 м

d = 2,5+2=4,5 м; h = 4,5+2,3-0,750=6,05 м

Отсюда следует, что тип грунта - суглинок тугопластичный R₀=196 кПа.

Для суглинков тугопластичных k₁=0,02 м^-1, k₂=1,5 м^-1.

м;

м;

м;

м.

Примем м.

R=1.7*[196*(1+4*0.02)+1,5*20*(4,5-3)]=436,36 кПа

Получили размер a больше a_max, Увеличим d на 1 м

d = 2,5+2+1=5,5 м; h = 5,5+2,3-0,750=7,05 м

м;

м;

м;

м.

Примем м.

R=1,7*[196*(1+4*0,02)+1,5*20*(5,5-3)]=487,36 кПа

В данном случае: a_min< а < a_max - полученный размер а находится в допустимом интервале, подбор основных размеров на этом заканчивается.

В итоге вычислений получили: а = 12,97 м;

в = 11,14 м;

d = 5,5 м;

h = 7,05 м;

R₀ = 196 кПа.

2.2.2 Конструкция фундамента мелкого заложения

После подбора основных размеров конструируем фундамент. Запроектируем его четырёхступенчатым. Так как высота фундамента h=7,05 м, то возьмём три ступени по 1,76 м, и одну 1,77 м. При этом угол развития фундамента не должен превышать угла жёсткости кладки 30-⁰ . Запроектированный фундамент показан на листе 1.

2.2.3 Привидение нагрузок к подошве фундамента

Вертикальная сила, действующая в уровне подо-швы фундамента, определяется выражением



F_v = +G_F+G_g+G_w-P_w. (2.8)

Здесь расчетные значения веса фундамента G_F, веса грунта G_g и воды G_w, расположенных на уступах фундамента, рассчиты-ваются по формулам:

G_F=f*_con*V_F, G_g=_f**V_g, G_w=_w*V_w. (2.9)

Объемы фундамента V_F, грунта V_g и воды V_w на его уступах устанавливаются в соответствии с выполненным чертежом кон-струкции фундамента. Удельный вес бетона принимается рав-ным соn = 23,5 кН/м3, удельный вес грунта = 20 кН/м3, _w= 10 кН/м3.

Взвешивающая сила давления воды на подошву фундамента равна:

P_w=_wH_wab, (2.10)

где H_w - расстояние от уровня меженних вод до подошвы фундамента.

Момент в уровне подошвы фундамента составит:

М=М⁰+ h, (2.11)

где h - высота фундамента.

Горизонтальная сила остается без изменений, т.е. F_h=. При расчете силового воздействия на подошву фундамента не-обходимо учитывать следующее:

1) для сочетания I принимается _f = 1,1;

2) для сочетания II принимается _f = 0,9;

3) для сочетания III и IV принимается _f = 1

В сочетаниях I и IV сила P_w учитывается только в том случае, если подошва фундамента расположена в водопроницаемых грун-тах - супесях или песках. В сочетании II и III сила P_w учитыва-ется для любых грунтов.

Первое сочетание нагрузок:

G_F=1,1*23,5*1018,6=26330,8 кН.

G_g = 1,1*20*170,7=3755,4 кН.

G_w = 1,1*10*361,1=3972,1 кН.

F_v = 26330,8+3755,4+3972,1=34058,3 кН.

М = 14574,07+929,8*7,05=21129,2 кН.

Второе сочетание нагрузок:

G_F=0,9*23,5*1018,6=21543,4 кН.

G_g = 0,9*20*170,7=3072,6 кН.

G_w = 0,9*10*361,1=3249,9 кН.

F_v = 21543,4+3072,6+3249,9=27865,9 кН.

М = 14574,07+929,8*7,05=21129,2 кН.

Третье сочетание нагрузок:

G_F=1*23,5*1018,6= 23937,1кН.

G_g = 1*20*170,7=3414 кН.

G_w = 1*10*361,1=3611 кН.

F_v = 23937,1+3414+3611=30962,1 кН.

М = 12002,2+758*7,05=17346,1 кН.

Четвёртое сочетание нагрузок:

G_F=1*23,5*1018,6= 23937,1кН.

G_g = 1*20*170,7=3414 кН.

G_w = 1*10*361,1=3611 кН.

F_v = 23937,1+3414+3611=30962,1 кН.

М = 0

Результаты расчета нагрузок сводятся в таблице 2.1



Таблица 2.1 Нагрузки действующие по подошве фундамента

Обозначение усилий	Нагрузки для расчетов по первой группе предельных состояний	Нагрузки для расчетов по второй группе предельных состояний
	Сочетание I	Сочетание II	Сочетание III	Сочетание IV
Fv, кН	26330,8	21543,4	23937,1	23937,1
Fh, кН	929,8	929,8	758	0
M, кН	21129,2	21129,2	17346,1	0

2.3 Расчеты оснований и фундаментов по первой группе предельных состояний

2.3.1 Проверка несущей способности основания под подошвой фундамента

Проверку несущей способности основания под подошвой фундамента мелкого заложения выполняют от первого сочетания нагрузок вдоль моста по формулам:

; (2.12)

, (2.13)

где р и р_max - среднее по подошве и максимальное под краем фундамента давление; F_v и М - расчетная вертикальная сила (кН) и момент (кНм) из первого сочетания нагрузок; г_n=1,4 - коэффициент надежности по назначению сооружения; г_с=1,2 - коэффициент условий работ; R - расчетное сопротивление грунта несущего слоя для принятых размеров подошвы фундамента и глубины ее заложения от проектной отметки поверхности грунта дна водотока (с учетом размыва).

*487,36

260,95417,74

Так как 182,2 < 348,1 и 260,95 < 417,74, то условие выполняется, а значит, несущая способность основания под подошвой фундамента вполне удовлетворяет требованиям выбранной конструкции фундамента.

2.3.2 Проверки устойчивости положения фундамента

1. Проверка устойчивости фундамента против опрокидывания.

Эта проверка производится на возможность опрокидывания фундамента вокруг одного из нижних ребер от действия нагрузок в плоскости моста (второе сочетание нагрузок) по условию:

, (2.14)

где M_u - момент опрокидывающих сил относительно соответствующего ребра фундамента, принимается равным моменту М (см. табл. 2.1) из второго сочетания нагрузок; М_z - момент удерживающих сил относительно того же ребра:

М_z=F_vЧ, (2.15)

F_v - вертикальная сила из второго сочетания нагрузок (см. табл. 2.1); m=0,8 - коэффициент условий работы; г_n=1,1 - коэффициент надежности по назначению сооружения.

М_z=21543,4Ч кНм.

;

Так как 21129,2<87270,3 , значит проверка по второму сочетанию проходит.

2. Проверка устойчивости фундамента против сдвига в плоскости его подошвы.

Эта проверка выполняется по условию:

; (2.16)

где Q_r - сдвигающая сила, которая принимается равной сумме проекций сдвигающих сил на направление возможного сдвига, принимаем сдвигающую силу равной горизонтальной нагрузке F_h на фундамент вдоль моста (из второго

сочетания нагрузок), кН; Q_z - удерживающая сила, кН:

Q_z=шЧF_v; (2.17)

здесь ш - коэффициент трения кладки материала фундамента (бетона) по грунту, принимаемый равным для суглинков равным 0,3; m=0,9 - коэффициент условий работы; г_n=1,1 - коэффициент надежности.

Q_z=0,3Ч21543,4=6463,0 кН.

.

Так как 929,8<5287,9 , значит проверка по второму сочетанию проходит.

2.3.3 Проверка положения подошвы

С целью равномерного загружения подошвы законструированного фундамента требуется проверить положение равнодействующей внешних нагрузок относительно центра тяжести этой подошвы, характеризуемое относительным эксцентриситетом ( - радиус ядра сечения площади подошвы фундамента, м; W - момент сопротивления подошвы фундамента относительно наиболее нагруженной грани, м³; А - площадь подошвы фундамента, м²), по следующему условию:

, (2.18)

где =1.0 - предельно допустимое значение относительного эксцентриситета при учёте постоянных и временных нагрузок в наиболее невыгодных сочетаниях; - эксцентриситет приложения равнодействующей, определяемый выражением:

e_o=е_о/r; e_o=M/F_v; r=W/A; (2.19)

где F_v и M - нагрузки из второго сочетания нагрузок; W=(aЧb²)/6 и A=aЧb - момент сопротивления и площадь подошвы фундамента.

Величина е_u в данном случае равна 1,0.

W=(12,97Ч11,14²)/6=268,3 м³.

А=12,97Ч11,14=144,5 м².

r=268,3/144,5=1,86 м.

е_о=21129,2/21543,4=0,981 м.

е_о=0,981/1,86=0,527 < 1 м.

Вывод: проверки устойчивости положения для данного фундамента выполняются.



2.4 Расчеты оснований и фундаментов по второй группе предельных состояний

2.4.1 Общие положения

Расчёты по второй группе предельных состояний выполняем с целью проверить назначенные размеры фундамента по предельно допустимым деформациям, при которых мост может ещё нормально выполнять свои эксплуатационные функции. Эти расчеты проводим, используя нагрузки из 3-го сочетаний нагрузок, вычисленных с коэффициентом надежности = 1.

2.4.2 Определение осадки основания фундамента

Равномерную осадку основания фундамента определяем по среднему дополнительному давлению на грунт от вертикальной нагрузки (из 4-го сочетания). При этом рекомендуется пользоваться методом послойного суммирования, придерживаясь следующего порядка расчета:

1. Определяем среднее давление (кПа) на основание по подошве фундамента (для 4-го сочетания) по формуле (2.20):

p=F_v/A; (2.20)

где F_v - результирующая вертикальной нагрузки в уровне подошвы фундамента из четвертого сочетания нагрузок.

р=23937,1/144,48=165,68 кПа.

2. Определяем природное напряжение в уровне подошвы фундамента от собственного веса грунта:

у_zg,0=г_sbЧd_n; (2.21)

где г_sb - усреднённый по глубине удельный вес грунта с учётом взвешивающего действия воды на грунт:

г_sb=(г_s-г_w)/(1+e)=(27,2-10)/(1+0,702)=10,1 кН/м³ ; = 5,8 м - глубина заложения фундамента от природной поверхности грунта (без учёта размыва).

у_zg,0=10,1Ч5,8=58,58 кПа;

3. Определяем избыточное над природным среднее давление по подошве фундамента:

p₀=p - у_zg,0; (2.22)

p₀=165,68 - 58,58=107,1 кПа.

4. Разбиваем грунтовую толщу ниже подошвы фундамента на отдельные слои толщиной 0.2b (b - меньший размер подошвы). Разбивку основания на слои производим с таким расчетом, чтобы их границы совпадали с границами геологических слоев.

5. Определяем напряжения от собственного веса, лежащего выше грунта на границах выделенных слоёв под центром тяжести подошвы фундамента:

у_zg=г'·d_n+Уг_i·h_i; (2.23)

где - удельный вес грунта i-го слоя (водопроницаемые грунты - с учётом гидростатического взвешивания), кН/м; - толщина i-го слоя грунта, м; n - число слоёв.

На границе водоупора и ниже к напряжениям добавляем давление воды, равное = 115 кПа, где = 11,5 м - высота столба воды над кровлей водоупора от заданного уровня поверхности воды.

По вычисленным значениям на рисунке 3 слева от вертикальной оси строим эпюру этих напряжений.

6. Определяем напряжения, дополнительные к природным, на тех же уровнях, по формуле:

у_zp=б·p_0; (2.24)

где - коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый по приложению. Результаты расчётов представлены в таблице 2.2. На рисунке 3 справа от вертикальной оси по вычисленным значениям строим эпюру дополнительных напряжений до той глубины, где:

у_zp=0,2·у_zg; (2.25)

Границу, где выполняется это условие, принимаем за нижнюю границу расчётной зоны сжатия основания.

Таблица 2.2 Результаты вычисления дополнительных напряжений

Номер слоя	Толщина слоя hi, м	Расстояние от подошвы фундамента до граници zi, м	Бытовое давление на границе слоя zg, кПа	zi/b	Коэффициент рассеивания напряжений	Дополнительное напряжение не границе слоя zp, кПа
0	-	0	58,58	0,0	1,0000	107,1
1	1,86	1,86	109,17	0,2	0,9604	102,86
2	1,86	3,72	159,76	0,4	0,7997	85,65
3	1,86	5,58	325,36	0,6	0,6064	64,95



Рисунок 3 Схема к расчету осадки фундамента

Границу, где выполняется условие , принимают за нижнюю границу расчетной зоны сжатия основания. Определим глубину их пересечения от подошвы фундамента:

Hа= 5,49м.

7. Определяем среднее в каждом i-м слое дополнительное напряжение по формуле:

у_zp,i=0,5·(у'_zp,i+у''_zp,i); (2.26)

где и - дополнительные напряжения по верхней и нижней границам i-го слоя.

8. Определяем осадки в (м) каждого выделенного слоя от давления по формуле:



S_i=0,8·(у_zp,i·h_i/E_i); (2.27)

где 0,8 - безразмерный коэффициент, - модуль деформации грунта в i-м слое, кПа. Результаты вычислений сводим в таблицу 2.3.

Таблица 2.3 Порядок вычисления осадок выделенных слоёв

Среднее доп. напряжение i-го слоя, кПа	Толщина i-го слоя, м	Модуль деформации грунта в i-м слое, кПа	Осадка каждого слоя, м
104,98	1,86	26000	0,006
94,26	1,86	26000	0,005
75,3	1,86	26000	0,004

9. После того, как вычислили осадку каждого выделенного слоя, определим полную осадку основания по формуле:

, (2.28)

где n - число слоёв в пределах сжимаемой толщи основания. Полная осадка равна:

S=(0,006+0,005+0,004+)=0,015 м

10. Расчётная осадка не должна превосходить предельно допустимую для данного сооружения осадку , которую для опор балочных разрезных мостов рекомендуется принимать равной:

, (2.29)

где - длина меньшего пролёта, примыкающего к опоре, по заданию равна 110 м.

S_u=0,001?110=0,11

0,015 ? 0,11следовательно проверка выполняется.

Вычисление осадки основания фундамента сводим в таблицу 2.4.

2.4.3 Проверка по отклонению верха опоры

Горизонтальное перемещение верха опоры определяют по формуле:

, (2.30)

где - горизонтальное перемещение опоры за счёт деформации изгиба тела опоры и фундамента, которое при жёсткой конструкции опоры и фундамента равно нулю; - высота опоры и фундамента; - угол поворота фундамента (крен), рад.

Таблица 2.4 - Итоговая таблица вычисления осадки

Номер слоя	Толщина слоя hi, м	Расстояние от подошвы фундамента до граници zi, м	Бытовое давление на границе слоя zg, кПа	zi/b	Коэффициент рассеивания напряжений	Дополнительное напряжение не границе слоя zp, кПа	Среднее давление в i-м слоеzp,i, кПА	Модуль деформации грунта в i-ом слое Ei, кПа	Осадка i-го слоя si, м
1	1,86	1,86	109,17	0,2	0,9604	102,86	104,98	26000	0,006
2	1,86	3,72	159,76	0,4	0,7997	85,65	94,26	26000	0,005
3	1,86	5,58	325,36	0,6	0,6064	64,95	75,3	26000	0,004

Крен прямоугольного фундамента определяется по формуле (3-е сочетание нагрузок):



; (2.31)

где - безразмерные коэффициенты, значения которых принимаем по табл. 2.4 (отношение a/b=1,16, тогда k_b=0,468); - средние в пределах расчётной зоны сжатия основания значения коэффициента Пуассона и модуль деформации грунтов, определяемые по формулам:

; (2.32)

; (2.33)

где - соответственно коэффициент Пуассона, модуль деформации и толщина i-го слоя; n - число слоёв, отличающихся значениями коэффициента

Пуассона и модуля деформации в пределах сжимаемой толщи; a и b - стороны подошвы фундамента.

Для суглинков 0,35. В результате вычислений получим:

н_m=0,35?(1,86+1,86+1,86)/1,86+1,86+1,86=0,350

E_m=26000?(1,86+1,86+1,86)/(1,86+1,86+1,86)= 26000 кПа.

В итоге получим крен в плоскости моста:

щ_b=(1- 0,350²)/26000 ?0,468?17346,1/(11,14/2)³=0,0016

Тогда полное горизонтальное перемещение верха опоры получается:

u=(16,55+7,05) ?0,0016=0,038м.

Горизонтальное смещение верха опоры моста ограничивается предельно допустимым его значением:

U_u=0,5?vL_o=0,5?v110=5,24 см = 0,052 м.

То есть должно выполняться условие:

0,038 ? 0,052

Проверка по отклонению верха опоры выполняется, следовательно расчет можно закончить.

Переходим к расчёту свайного фундамента.



3. Проектирование свайных фундаментов

3.1 Общие сведения о свайном фундаменте

Свайный фундамент характеризуется тремя основными отметками: обреза фундамента OL, подошвы ростверка FL и нижних концов свай PL. Отметка обреза фундамента -0.750 м.

3.2 Назначение основных параметров фундамента

3.2.1 Выбор основных отметок и размеров свайного фундамента

При фиксированной отметке обреза фундамента отметка подошвы ростверка определяется его высотой h. Примем минимальное значение h, которое складывается из величины необходимой заделки свай в ростверк t₁ = P/2, где P - периметр сваи, равный 0,4*4=1,6 м. Тогда t₁ = 0,8 м и t₀ = 0.5 м - минимально допустимой толщины слоя бетона над головами свай. Тогда полная высота ростверка определяется, по формуле:

h = 0,7 + 0,5 = 1,3 м

Примем минимальное значение h_р=1,3 м. Проектируемый фундамент - с высоким ростверком, так как подошва ростверка выше уровня размыва (рисунок 4).

Размеры плиты ростверка в плане на уровне OL примем: b_p=b_о+1м; a_p=а_о+1м, где a_o=8,3м; b_o=3м; a_p=9,3м; b_p=4м.

При проектировании свайного фундамента применим сваи мостовые, железобетонные, сплошного квадратного сечения, с ненапрягаемой арматурой. Длину свай назначаем так, чтобы их нижние концы были заглублены в достаточно прочный несущий слой основания на величину не менее 1м. Длина сваи в нашем случае получилась равной 14 м.

Исходя из выше сказанного, принимаем сваи СМ 14-40.

3.2.2 Определение несущей способности сваи

Несущая способность по грунту на вдавливание (кН) забивных висячих свай сплошного поперечного сечения определяется по формуле:

, (3.1)

где - коэффициент условия работы сваи в грунтах; - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи. R = 5480 кПа - расчётное сопротивление грунта (суглинок полутвердый); А = 0,16 м - площадь поперечного сечения сваи; U = 1,6 м - периметр поперечного сечения сваи; - расчётное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи.

Толщина слоя не должна превышать 2 м. Схема к расчёту представлена на рисунке 4.



Рисунок 4 - Схема к расчету свайного фундамента с высоким ростверком

Таблица 3.1 Результаты подсчёта сил трения по боковой поверхности сваи

Номер слоя основания	Наименование грунта	Номер расчётного слоя	hi, м	, м	, кПа	,м
1	Супесь пластичная	1	1,5	2,3	21,9	32,85
1	Супесь пластичная	2	1,5	3,8	26,4	39,6
1	Супесь пластичная	3	1,5	5,3	29,6	44,4
2	Суглинок тугопластичный	4	1,64	6,94	42,94	70,42
2	Суглинок тугопластичный	5	1,64	8,58	44,58	73,11
2	Суглинок тугопластичный	6	1,64	10,22	46,34	76,0
2	Суглинок тугопластичный	7	1,64	11,86	48,94	80,26
2	Суглинок тугопластичный	8	1,64	13,5	51,6	84,62
3	Суглинок полутвёрдый	9	1,05	14,55	70,72	74,26

После всех предварительных подсчётов вычисляем несущую способность сваи по грунту на вдавливание:

F_d =1797,632 кН.

Несущая способность сваи на выдёргивание определяется по следующей формуле:

, (3.2)

где .

кН.

Расчётная нагрузка на сваю из условия прочности ее ствола на растяжение по таблице 3.1 составляет: P_t = 300 кН.

Таблица 3.1- Характеристика сваи СМ 14-40

Марка сваи	Расчетная прочность на растяжение, кН	Объем бетона, м3	Масса сваи, т	Класс бетона
СМ 14-40	300	2,28	5,65	В30

3.2.3 Предварительное определение необходимого числа свай и конструирование фундамента

Фундамент проектируем с рядовой расстановкой свай, симметричной относительно плоскости моста и плоскости опоры. Общее количество свай определяем по формуле:

, (3.3)



где - наибольшая вертикальная сила в плоскости обреза фундамента, кН; G - вес ростверка с учётом взвешивания водой, кН; k_М =1,3 - коэффициент неравномерного загружения свай за счёт действия момента М; =1,4 - коэффициент надёжности для фундаментов с высоким ростверком.

Вычислим вес ростверка по его минимальным размерам (a_min = 9,3 м,

b_min = 4 м, h = 1,3 м):

, (3.4)

.

= 25561 кН.

Вычислим предварительное количество свай:

27

Конструирование свайного фундамента заключается в эффективной расстановке необходимого числа свай в ростверке и его конструктивном оформлении.

При размещении свай в фундаменте необходимо выполнять требования норм проектирования: расстояние между осями соседних свай в уровне подошвы ростверка должно быть не менее 1,5d_с, а в уровне нижних концов свай - не менее 3d_с, где d_с - размер стороны поперечного сечения сваи. Минимальное расстояние между гранью сваи и гранью ростверка в плоскости его подошвы должно быть не менее 0,25 м.

Сваи могут быть вертикальными и наклонными.

В нашем случае сваи вертикальные, в количестве 28 штук. В проекте минимальные размеры подошвы ростверка и общее число свай таковы, что позволяют варьировать расстояние между сваями, тогда рекомендуется применять неравномерную расстановку свай, сгущая сваи к краям ростверка и доводя расстояние между ними до минимально допустимого. Такая расстановка позволяет более эффективно использовать сваи.

После подбора расположение свай выглядит следующим образом :

n₁=4- вдоль моста, n₂= 7 - в плоскости опоры.

Рисунок 5 - Расположение свай в ростверке

3.2.4 Приведение нагрузок к подошве ростверка

Прежде чем приступить к расчётам предварительно запроектированного фундамента, необходимо привести нагрузки к плоскости подошвы ростверка.

Горизонтальные силы во всех сочетаниях нагрузок остаются без изменений.

Проведем расчет по следующей формуле и сведем результаты в таблицу 3.2

(3.5)

где V_p - объём ростверка, м³

здесь _con = 23,5 кН/м³,

1-го сочетания при 1,1, для 2-го при 0,9 и для 3-го и 4-го при 1

К моменту из любого сочетания нагрузок добавляем величину

, (3.6)

где - горизонтальная сила из того же сочетания нагрузок.

I сочетание:

G_p =(1,1*23,5-10)*(9,3*4*1,3)=766,51

M^x=929,8*1,3+14574,07=15782,81

II сочетание

G_p =(0,9*23,5-10)*(9,3*4*1,3)=539,21

M^x=929,8*1,3+14574,07=15782,81

III сочетание

G_p =(1*23,5-10)*(9,3*4*1,3)=652,86

M^x=758*1,3+12002,2=12987,6

IV сочетание

G_p =(1*23,5-10)*(9,3*4*1,3)=652,86

M^x=0

Таблица 3.2 - Нагрузки, приведенные к подошве ростверка.

Обозначения усилий	I	II	III	IV
,кН	26327,51	23878,21	23362,86	26262,86
, кН	929,8	929,8	758	0
,кНм	15782,81	15782,81	12987,6	0



3.3 Расчет свайного фундамента по общей методике

В курсовом проекте расчёт фундамента производим по плоским расчётным схемам. При этом наклонные сваи заменяем их проекциями на расчётную

3.3.1 Расчётная схема для определения усилий в сваях

Сначала в уровне подошвы ростверка выберем оси: вертикальную z, направленную вниз, и горизонтальную x, положительное направление которой примем, справа на лево, совпадающим с направлением силы , а начало отсчёта совместим с центром тяжести подошвы ростверка. Положение проекции на расчётную плоскость любой сваи определяется координатой x и углом наклона к вертикали.

Для принятой конструкции фундамента составляем расчетную схему по направлению вдоль моста, схема представлена на рисунке 6

Рисунок 6 - Расчетная схема

Таблица 3.3 - Координаты размещения свай

№	xi	i	sini	cosi
1	- 1,50	0	0	1
2	- 0,50	0	0	1
3	+ 0,50	0	0	1
4	+ 1,50	0	0	1

Деформируемость свай в грунте зависит от упругих свойств грунта, жесткости ствола сваи EI, длины погружённой части сваи h и характеризуется приведённой глубиной погружения:

(3.7)

где - коэффициент деформации, м^-1 , определяется по формуле:

(3.8)

Характеристики сваи:

Диаметр сваи d_c=0,4м;

Площадь сваи А=0.16м²;

Момент инерции поперечного сечения сваи J=0.002133м⁴;

Условная ширина сваи b_р принимается по зависимости .

(3.9)

следовательно b_р=1.1м;

Модуль упругости материала(бетона) E=3 10⁷кПа;

Коэффициент пропорциональности К=12.000кН/м⁴ (по таблице 3.5 источника);

h = 0,5854*13,75=8,05 м

3.3.2 Порядок определения усилий в сваях усилий в сваях

1. Определяем перемещения в уровне подошвы ростверка от единичных усилий, приложенных к свае в этом уровне:

; ; (3.10)

; (3.11)

где - горизонтальное перемещение и угол поворота сечения сваи от действия горизонтальной силы Н = 1; - горизонтальное перемещение и угол поворота сечения сваи от действия момента М = 1; А₀, В₀, С₀ - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 3.6 из задания в зависимости от приведённой глубины погружения сваи в грунт h. Так как h =0,5854*13,75=8,05 м, то А₀=2.44, В₀=1.62, С₀=1.75;

2. Вычисляем - горизонтальное смещение и угол поворота сечения сваи со свободным верхним концом в уровне подошвы ростверка от горизонтальной силы Н = 1, и - то же от момента М = 1 по формулам:



;

, (3.12)

где - свободная длина сваи, =0,25м

3. Определяем характеристики жесткости свай:

, , , , , (3.13)

где - фактическая длина сваи, определенная по формуле:

(3.14)

- сила, действующая вдоль оси сваи на ростверк при смещении ростверка в этом направлении на единицу; - сила, действующая на ростверк в направлении, перпендикулярном к оси сваи при смещении ростверка на единицу в этом направлении; - момент, действующий от сваи на ростверк при его смещении на единицу в направлении, перпендикулярном к оси сваи и на основании принципа взаимности реакций, сила, действующая на ростверк в направлении, перпендикулярном к оси сваи, при повороте ростверка на единицу; - момент, действующий на ростверк от сваи при повороте ростверка на единицу.

,

,

,

,

4. Вычисляем коэффициенты канонических уравнений в расчётной плоскости.

;

;

; (3.15)

.

Суммирование в этих формулах распространяется на все n свай.

=1013728;

=67468;

= 1549028;

= - 114800.

5. Определение перемещение плиты ростверка и усилий в сваях.



;

;

, (3.16)

где ,

м;

м;

м,

Для того, чтобы подсчитать перемещения в отдельной свае необходимо разделить на 4 - для расчёта в плоскости моста, и на 7 - в поперечной плоскости.

6. Определяем продольную, поперечную силы и момент, действующие в месте сопряжения с ростверком на каждую сваю (положительные направления показаны на рисунке 7):

; (3.17)

;

.



Рисунок 7 Расчетные усилия в голове сваи

1свая = 243,7 кН

1свая = 708,1 кН

1свая = 1172,5 кН

1свая = 1636,9 кН

Н₁ = Н₂ = Н₃ = Н₄ =16867*(0,035606*1)

-28700*0,012827=232,45кН=33,21кН

=16,86кН

7. После окончания расчёта выполняем проверки:

; (3.18)

;

,

где суммирование распространяется на все сваи.

;

;

Результаты расчета верны.



3.4 Расчет свайного фундамента по первой группе предельных состояний

Расчёты по первой группе предельных состояний предусматривают проектирование такой конструкции фундамента, при которой не должны происходить разрушения отдельных его элементов и потеря прочности грунтов основания.

3.4.1 Проверка несущей способности свай

По несущей способности грунтов в основании сваи в составе фундамента рассчитываем исходя из условия:

(3.19)

где =1,4 - коэффициент неравномерного загружения свай.

При расчёте свай по несущей способности в качестве продольного усилия значение (N).

Условие не выполняется, значит нам необходимо увеличить количество рядов свай, при этом выполнив требование расчета по несущей способности:

Следовательно количество рядов n=9, при котором:

Проверка по несущей способности выполняется, при размещении свай 49.

3.4.2 Проверка прочности сваи по материалу

Условия прочности i-й сваи на сжатие с изгибом удовлетворяются, если точки с координатами располагаются ниже кривой №5[2]. График кривой прочности приведён на рисунке 8.

Рисунок 8 - График кривой прочности

Проверка выполнена. По расчёту получилось, что все сваи работают на сжатие.

3.4.3 Проверка устойчивости грунта, окружающего сваи

При поперечных перемещениях свай может произойти потеря устойчивости грунта в виде пластического выпора его, что приведёт к ухудшению работы свай. Расчёт сводим к проверке неравенства:

, (3.20)

где - расчётное давление на грунт, кПа, боковой поверхности сваи, определяемое на глубине; ; - коэффициент,

принимаемый для забивных свай равным 0.6; - расчётный удельный вес грунта, определяемый в водонасыщенных грунтах с учётом взвешивания в воде.

Расчётное давление на грунт определяем по формуле:

, (3.21)

где К - коэффициент пропорциональности, равный 12000;

Проведем расчет:

,

61,9 77,3

Проверка устойчивости грунта, окружающего сваю, выполнилась.



3.4.4 Проверка прочности несущего слоя по схеме условно массивного фундамента

Проверку выполняем по схеме условного фундамента, принимаемого в форме прямоугольного параллелепипеда. Все размеры условного фундамента представлены на рисунке 9.

Рисунок 9 - Схема условно массивного фундамента

На рисунке Y - средневзвешенное значение угла внутреннего трения для пройденных сваями грунтов:

, (3.22)

где - угол внутреннего трения i-го слоя грунта, расположенного в пределах глубины заложения l свай в основании.

Несущую способность основания условного фундамента проверяем, как и фундамента мелкого заложения, по среднему P и максимальному P_max давлениям по его подошве:

; (3.23)

, (3.24)

где N_c - нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания, кН, определяем с учётом веса грунтового массива вместе с заключёнными в нём сваями по формуле:

(3.25)

l₀ - расстояние от подошвы ростверка до поверхности основания с учетом размыва, l₀=0,25 м,

a_c, b_c - размеры в плане условного фундамента, м;

R - расчётное сопротивление несущего слоя основания условного фундамента, определяемое как при фундаменте мелкого заложения:

, (3.26)

К - коэффициент пропорциональности; С_b - коэффициент постели в уровне подошвы условного фундамента, кН/м, определяемый при l > 10м как ; =1.2 - коэффициент условия работы; =1.4 - коэффициент надёжности по назначению сооружения;

Проведем расчет:

;

674,3 кПа < 865,9 кПа

;

960,3 кПа< 1039,1 кПа

Условия выполняются, значит, несущая способность основания под подошвой фундамента вполне удовлетворяет требованиям выбранной конструкции фундамента.

3.5 Расчёты свайного фундамента по второй группе предельных состояний

3.5.1 Проверка по отклонению верха опоры

Горизонтальное перемещение верха опоры вычисляем по формуле:

, (3.27)

где - горизонтальное перемещение и угол поворота ростверка определённые по формулам (3.18), для третьего сочетания нагрузок:

; ;

h_оп - высота опоры, равная 16,55 м,

h_p - высота ростверка, равная 1.3м.

Расчёт сводится к проверке неравенства

(3.28)



0,3 см 5,2 см

Проверка выполняется.

3.5.2 Расчёт осадки основания свайного фундамента

Расчёт осадки свайного основания аналогичен расчёту осадки массивного фундамента мелкого заложения.

Осадка свайного фундамента рассчитывается по схеме условно массивного фундамента (рисунок 9).

Среднее давление по подошве условного фундамента:

(3.29)

где G - вес ростверка, взвешенного водой

; (3.30)

G_g - вес грунта в объёме условного фундамента, G_g=20844,9 кН;

G_p - вес свай во взвешенном водой состоянии:

, (3.31)

V_p - объём одной сваи, принимается по табл. учебника, V_p=2,28м³ .

Определяем природное напряжение в уровне подошвы фундамента от собственного веса грунта:

, (3.32)

где - усреднённый по глубине удельный вес грунта с учётом взвешивающего действия воды на грунт =10,1 кН/м; = 14,05 м - глубина заложения фундамента от природной поверхности грунта (без учёта размыва).

.

Определяем избыточное над природным среднее давление по подошве фундамента:

; (3.33)

=.

Разбиваем грунтовую толщу ниже подошвы фундамента на отдельные слои толщиной не большем 2 метров.

Определяем напряжения от собственного веса, лежащего выше грунта на границах выделенных слоёв под центром тяжести подошвы фундамента:

+, (3.34)

где - удельный вес грунта i-го слоя, кН/м; - толщина i-го слоя грунта, м; n - число слоёв.

По вычисленным значениям на рисунке 10 слева от вертикальной оси строим эпюру этих напряжений.

Определяем напряжения, дополнительные к природным, на тех же уровнях, по формуле:

, (3.35)

где - коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый по таблице 1.2. Результаты расчётов представлены в таблице 3.4. На рисунке 10 справа от вертикальной оси по вычисленным значениям строим эпюру дополнительных напряжений до той глубины, где

(3.36)

Границу, где выполняется это условие, принимаем за нижнюю границу расчётной зоны сжатия основания.

Таблица 3.4 - Результаты вычисления дополнительных напряжений

Номер слоя	Толщина слоя h, м	, м			, кПа	, кПа
0	-	0,0	0.000	1.000	588,9	141,9
1	0,67	0,67	0,2	0,9765	575,1	160,1
2	0,67	1,34	0,4	0,8753	515,5	178,3
3	0,67	2,01	0,6	0,7395	435,5	196,6
4	0,67	2,68	0,8	0,6119	360,3	2,68
5	0,67	3,35	1,0	0,5050	297,4	214,8
6	0,67	4,02	1,2	0,4186	246,5	233
7	0,67	4,69	1,4	0,3495	205,8	251,2
8	0,67	5,36	1,6	0,2942	173,3	269,5
9	0,67	6,03	1,8	0,2498	147,1	287,7
10	0,67	6,7	2,0	0,2139	126	305,9
11 ...

курсовая работа "Проектирование конструкции фундамента" скачать

Подобные документы

• Проектирование оснований и фундаментов многоэтажного гражданского здания

  Физико-механическая характеристика грунтов, их виды: фундамент мелкого заложения на естественном и искусственном основании, фундамент глубокого заложения. Проектирование фундамента мелкого заложения, свайного фундамента. Анализ расчёта осадки фундамента.
  
  курсовая работа [907,2 K], добавлен 17.03.2012
  

• Проектирование фундамента мелкого заложения

  Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства. Расчёт осадок свайного фундамента методом послойного суммирования. Определение глубины заложения фундамента. Расчет размеров подошвы фундамента мелкого заложения.
  
  курсовая работа [518,1 K], добавлен 17.04.2015
  

• Технико-экономическое обоснование выбора фундамента мелкого заложения

  Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов. Выбор возможных вариантов фундаментов. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента.
  
  курсовая работа [754,7 K], добавлен 08.12.2010
  

• Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения и свайных фундаментов

  Анализ инженерно-геологических условий площадки. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании, искусственном основании в виде грунтовой подушки. Расчёт свайных фундаментов, глубины заложения фундамента. Армирование конструкции.
  
  курсовая работа [698,7 K], добавлен 04.10.2008
  

• Проектирование фундамента под 9-этажное 36-квартирное здание в городе Белгороде

  Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства. Конструирование фундамента мелкого заложения. Проверка давления на подстилающий слой слабого грунта. Расчет осадок фундамента мелкого заложения и свайного фундамента.
  
  курсовая работа [188,1 K], добавлен 16.02.2016
  

• Технико-экономическое сравнение проектирования фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента

  Инженерно-геологические условия района строительства. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и сваях, определение параметров и проверка напряжений под подошвой. Технико–экономические показатели, выбор оптимального варианта.
  
  курсовая работа [446,5 K], добавлен 13.07.2011
  

• Проектирование фундамента мелкого и глубокого заложения

  Расчёт и конструирование жёсткого фундамента мелкого заложения на естественном основании под промежуточную опору моста. Расчёт свайного фундамента с низким жёстким ростверком. Определение расчётного сопротивления грунта, глубины заложения ростверка.
  
  курсовая работа [267,2 K], добавлен 27.02.2015
  

• Проектирование свайных и ленточных фундаментов

  Исходные данные на проектирование. Варианты проектирования фундамента для ремонтного цеха. Фундамент мелкого заложения на естественном основании. Свайный фундамент. Схема здания, нагрузки, действующие в уровне обреза фундамента. Сведения о грунтах.
  
  курсовая работа [3,1 M], добавлен 12.11.2008
  

• Проектирование конструкции фундамента сооружения

  Проектирование фундамента мелкого заложения. Расчет основания на устойчивость и прочность. Определение несущей способности свай. Определение размеров условного массивного свайного фундамента. Эскизный проект производства работ по сооружению фундамента.
  
  курсовая работа [834,5 K], добавлен 06.08.2013
  

• Расчёт и проектирование оснований и фундаментов

  Подбор для заданного промышленного здания столбчатого фундамента мелкого заложения и свайного фундамента. Выбор слоя грунта для возведения. Сбор нагрузок на колонны. Выбор наиболее экономичного варианта фундамента и подбор для него арматурного каркаса.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 23.06.2015
  

• Расчет основания фундаментов мелкого заложения и свайного фундамента

  Анализ грунтовых условий. Сбор нагрузок на фундамент. Назначение глубины заложения. Определение напряжений и осадки основания под участком стены с пилястрой. Расчет основания фундаментов мелкого заложения по деформации. Проектирование свайного фундамента.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 07.05.2014
  

• Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании

  Определение нагрузок, действующих на опоры. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании. Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка. Число свай, их размещение и уточнение размеров ростверка.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 16.06.2015
  

• Проектирование опор и фундамента путепровода

  Характеристика геологических условий места строения путепровода. Описание свойств стоечных опор. Определение нагрузок и приведение их к обрезу фундамента. Конструирование и расчет фундамента мелкого заложения, свайного фундамента; технология общих работ.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 30.06.2015
  

• Проектирование фундамента мелкого заложения

  Вертикальные и горизонтальные нагрузки, действующие на фундамент. Инженерно-геологические условия строительной площадки. Определение размеров обреза и глубины фундамента мелкого заложения. Размеры подошвы фундамента. Методика расчета осадки фундамента.
  
  курсовая работа [324,0 K], добавлен 14.12.2014
  

• Проектирование фундамента в открытом котловане на естественном основании мелкого заложения для здания с подвалом

  Классификация грунтов и определение расчетов различных расчетных сопротивлений его слоёв. Построение инженерно-геологического разреза, расчет фундамента мелкого заложения. Определение размеров подошвы ленточного фундамента для здания с подвалом.
  
  курсовая работа [141,1 K], добавлен 12.06.2011
  

• Основания и фундаменты

  Оценка особенностей расположения и условий строительной площадки. Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения на естественном основании. Параметры выполнения свайного фундамента. Расчет и проектирование фундамента на искусственном основании.
  
  курсовая работа [5,4 M], добавлен 21.09.2011
  

• Расчёт и проектирование фундаментов различного заложения

  Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного расчетного сопротивления грунта. Расчет фундамента мелкого заложения, свайного фундамента и его осадки. Конструирование ростверка, его приближенный вес и глубина заложения, число свай.
  
  курсовая работа [973,6 K], добавлен 18.01.2014
  

• Проектирование фундаментов промышленного здания

  Анализ инженерно-геологических условий района строительства. Сбор нагрузок на крайнюю колонну. Проектирование фундамента мелкого заложения для промышленного здания. Конструирование фундамента и расчет его на прочность. Проектирование свайных фундаментов.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 12.01.2015
  

• Расчет и проектирование оснований и фундаментов промышленных зданий

  Определение нагрузок, действующих на фундаменты. Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства. Расчет и проектирование варианта фундамента на естественном и искусственном основании. Проектирование свайного фундамента.
  
  курсовая работа [617,4 K], добавлен 13.12.2013
  

• Расчет и проектирование фундаментов различного заложения

  Определение климатических и геоморфологических характеристик строительной площадки. Анализ инженерно-геологических данных. Оценка значения условного расчетного сопротивления грунта R0. Специфика расчета фундамента мелкого заложения, свайного фундамента.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 23.10.2013
  

Другие документы, подобные "Проектирование конструкции фундамента"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам