Проектирование строительных конструкций

Размещено на http://www.allbest.ru/

Псковский Государственный Университет.

Реферат на тему «Расчет строительных конструкций» по предмету

Основы проектирования строительных конструкций.

Выполнила студентка группы

6420502 с

Булыненкова О.В.

Проверила Бугаева Т.Н.

Кафедра ПКС

Псков 2012.



Содержание

1. Расчет металлических конструкций

2. Расчет деревянных конструкций

3. Расчет бетонных и железобетонных конструкций

4. Расчет каменных и армокаменных конструкций

5. Единицы, используемые при расчетах строительных конструкций

Список литературы



1. Расчет металлических конструкций

колонна нагрузка конструкция норма

Сталь

Выбор стали для рассчитываемых конструкций производится по Приложению 1, табл. 50* СНиП Н-23-81*. При выборе стали учитывается сложность напряженного состояния, которое испытывает конструкция при работе (конструкции разделены на четыре группы: конструкции, испытывающие наиболее сложное напряженное состояние, относятся к группе 1, наименее сложное -- к группе 4); учитывается также температура, при которой будет эксплуатироваться конструкция (низкие отрицательные темпера туры могут приводить к хрупкому разрушению стали).

В настоящем учебнике рассматриваются только некоторые, часто применяемые стали (С235, С245, С275, С345) и не акцентируется внимание на выборе сталей.

Исследования работы сталей проводятся на стальных образцах, результаты их работы отражаются на диаграмме, где по оси ординат откладываются напряжения, а по оси абсцисс относительные деформации образца е (отношение удлинения образца к его первоначальной длине). На диаграмме (рис. 2.2) можно выделить три участка работы стали: 1 -- участок упругой работы; 2 -- участок пластической работы; 3 -- участок упруго-пластической работы. В большинстве простейших расчетов, которые и рассматриваются в настоящем учебнике, считается, что сталь работает в пределах первого участка -- упруго, т.е. напряжения в элементах ограничиваются пределом текучести -- су Соответственно, нормативные и расчетные сопротивления, необходимые для расчета конструкций, принимаются по пределу текучести :

Ry„ -- нормативное сопротивление стали, принятое по пре делу текучести;

R_y -- расчетное сопротивление стали, принятое по пределу текучести.

В некоторых случаях необходимо при расчетах знать нормативные и расчетные сопротивления, принятые по временному сопротивлению -- сг_и:

R_un -- нормативное сопротивление стали, принятое по времен ному сопротивлению;

R_u -- расчетное сопротивление стали, принятое по временному сопротивлению.

Рис. 2.2. Диаграмма растяжения стали: а -- координата напряжений; е -- координата относительных удлинений; a_u -- временное сопротивление стали; а_у -- предел текучести стали; tga = Е -- модуль упругости стали; 1 -- участок упругой работы; 2 -- участок пластической работы; 3 -- участок упруго-пластической работы.

Нормативные и расчетные сопротивления стали принимаются по таблице 51* СНиП И-23-81* в зависимости от стали, вида проката (фасонный или листовой) и толщины проката. Для некоторых ста лей нормативные и расчетные сопротивления приведены в табл. 2.2 учебника. Как уже отмечалось, расчетные сопротивления должны умножаться на коэффициенты условий работы. Для стальных конструкций коэффициенты условий работы у_с приведены в таблице 6* СНиП П-23-81*. В случаях, не оговоренных в таблице, следует принимать у_с = 1.

Кроме требований по механической прочности к сталям могут предъявляться требования по ударной вязкости (способности противостоять разрушению при воздействии ударной нагрузки), которые определяются категорией стали. Категория стали принимается в зависимости от климатического района строительства, динамических воздействий на конструкцию и других требований. Так, в записи стали С345-1, цифра 1 обозначает категорию стали. Необходимая категория стали определяется по табл. 50* СНиП П-23-81*.

Для ряда расчетов необходимо знать модуль упругости. Модуль упругости стали численно равен тангенсу угла наклона диаграммы к оси абсцисс: Е= tga (рис. 2.2). Для прокатной стали и стальных отливок модуль упругости Е= 2,06 * 10⁵ МПа.

Особенности расчета стальных ферм

Проектируя сечение стержней фермы, необходимо учитывать особенности, возникающие в зависимости от материала, из которых они изготовляются. Для стальных ферм наиболее распространенными являются сечения стержней из двух спаренных угол ков или трубчатые (рис. 9.11). Трубчатое сечение стержней экономичнее по расходу материала, чем сечение из уголков, но фермы с такими стержнями более трудоемки в изготовлении.

В качестве геометрической длины стержней / принимают рас стояние между центрами узлов. При расчете поясов ферм на устойчивость в плоскости, перпендикулярной плоскости фермы, учитывают расстояние между точками их закрепления /, (для верхнего пояса -- это расстояние между приваренными к поясу плитами покрытия, или прикрепленными к нему прогонами; для нижнего пояса -- это расстояние между связями; для элементов решетки -- это расстояние между центрами узловермы).Для расчета устойчивости стержней ферм устанавливаются их расчетные длины 1_ф которые учитывают характер возможного изгиба стержней и конструктивные особенности прикрепления стер жней в узлах. Расчетные длины стержней принимаются в соответствии с требованиями табл. 11 СНиП П-23-81*. Так, например, для элементов решетки (кроме опорных раскосов и стоек) расчетная длина в плоскости фермы 4_/рс = 0,8/; в плоскости, перпендикулярной плоскости фермы, l_efyX = / (где / -- геометрическая длина стержня).

На рисунке показана конструкция стержня фермы, выполненного из двух спаренных уголков. Такой стержень может воспринимать растягивающие и сжимающие нагрузки.

1. Расчет растянутых стержней

Растянутые стержни стальных ферм рассчитываются как цен трально-растянутые элементы. При центральном растяжении должна обеспечиваться прочность и ограничивается гибкость стержня.

Требуемая площадь растянутых стержней определяется из формулы :

А = А„

где А„ -- площадь сечения стержня нетто.

При статической нагрузке предельная гибкость растянутых поясов и стержней ферм А^д = 400.

2. Расчет сжатых стержней

Сжатые стержни рассчитываются как центрально-сжатые элементы. Порядок расчета сжатых стержней ферм аналогичен расчету центрально-сжатой колонны. При центральном сжатии должны быть обеспечены прочность, устойчивость и ограничивается гибкость. Расчет по прочности производится только в случае наличия ослаблений в расчетном сечении стержней. Если ослаблений нет, то наибольшие по величине напряжения получаются при расчетах устойчивости.

Гибкость сжатых поясов и стержней ферм проверяется по уравнению аналогично проверке гибкости растянутых стержней.

Область распространения и простейшие конструкции стальных колонн.

Стальные колонны широко распространены в общественных и промышленных зданиях. Они часто дороже железобетонных, каменных и тем более деревянных, но есть области, где применение их целесообразно и экономически оправдано, например, как уже отмечалось, в промышленных зданиях при высоте более 10 метров, при тяжелом режиме работы мостовых кранов. Применяется сталь также и для небольших по высоте и нагрузкам колонн, так как их изготовление из прокатных профилей позволяет выполнять колонны относительно малого сечения быстро и достаточно просто, что в конечном итоге оказывается экономически оправдано.

Простейшей конструкцией стальных колонн (рис. 5.6) является сплошная колонна постоянного сечения, выполненная из трубы или прокатного двутавра (лучше широкополочного). Достаточно часто выполняются сплошные колонны составного сечения из прокатных элементов: двух швеллеров, уголков и других комбинаций. Сплошные колонны могут быть сварены из трех листов, повторяя по форме сечения прокатных двутавров. Колонны также могут выполняться сквозного сечения: на планках (рис. 5.8, а) или решетчатые (рис. 5.8, б). В рамках нашего курса будет рассмотрен расчет сплошной колонны из прокатного широкополочного двутавра.

Рис. 5.6. Сечения сплошных колонн: a) прокатный двутавр; б) сварной двутавр; в) труба; г) сечение из двух швеллеров; д) сечение из двух уголков

Особенности работы стальных колонн под нагрузкой предпосылки для расчета

Несущая способность колонн может быть исчерпана по ряду причин:

1) от потери общей устойчивости;

2) от потери прочности, что возможно, когда в поперечном сечении имеются отверстия, ослабляющие сечение колонны (на пример, технологические отверстия, отверстия для болтов и т.п.), либо в колоннах сквозного сечения, когда устойчивость колонны обеспечивается тем, что ветви колонны расставлены далеко от главных осей при ограниченной площади их сечения и в этом случае потеря прочности может произойти раньше, чем потеря общей устойчивости;

3) от потери местной устойчивости для исключения этого явления применяются специальные меры, например постановка поперечных ребер жесткости конструктивное увеличение толщины листов, из которых изготовляется колонна, и т.п. В прокатных двутаврах, трубах их толщины и сечения подобраны таким образом, что потери местной устойчивости обычно не происходит, поэтому основными случаями потери несущей способности для таких колонн остаются первые два.

Расчет центрально-сжатых стальных колонн сплошного сечения

В соответствии с вышесказанным при расчете стержня колонны строительные нормы предписывают выполнение следующих расчетов: по прочности, по потере общей устойчивости, а также при этом необходимо ограничивать гибкость.

Как уже отмечалось, обычно несущая способность колонн теряется в результате продольного изгиба. Поэтому размеры сечения стержня принимают из расчета на устойчивость.

б)

2. Расчет деревянных конструкций

Древесина

Деревянные конструкции выполняются из лесоматериалов хвойных и лиственных пород, которые делятся на круглые -- бревна, пиленые -- пиломатериалы и строительную фанеру.

Бревна поставляются диаметром 140--240 мм, длиной от 4 до 6,5 м (с градацией через 0,5 м); пиломатериалы поставляются шириной от 6 до 250 мм, толщиной 16--250 мм, длиной 2--6,5 м. Рекомендуемый сортамент -- см. Приложение 2. Также для несущих строительных конструкций применяют фанеру марки ФСФ и бакелизированную марки ФБС. Наибольшее применение находят листы фанеры толщиной 8, 9, 10, 12, 15 мм.

Работа древесины зависит от вида загружения (растяжение, сжатие, изгиб, смятие, скалывание), направления действия усилия по отношению к направлению волокон древесины, длительности приложения нагрузки, породы древесины и других факто ров. Наличие пороков древесины (косослоя, сучков, трещин и т.п.) оказывает существенное влияние на ее прочность. Древесина под разделяется на три сорта, наиболее качественная древесина отнесена к первому сорту.

Рис. 2.5. Диаграмма работы древесины вдоль волокон: 1 -- на растяжение; 2 -- на сжатие; Я^р -- временное сопротивление чистой древесины; а -- нормальные напряжения; е -- относительные деформации

Приведенные диаграммы (рис. 2.5) показывают работу древесины сосны при растяжении и сжатии вдоль волокон. Для сравнения диаграммы растяжения и сжатия изображены вместе. На участках, ограниченных расчетными сопротивлениями, работа древесины может считаться упругой. В случае испытания малых образцов чистой древесины (без пороков) прочностные и деформационные характеристики значительно отличаются от характеристик, полученных при испытании больших образцов и конструкций в целом. Это учтено в установленных нормами расчетных сопротивлениях. Весьма чувствительно на качество древесины реагируют растянутые элементы, поэтому расчетные сопротивления растяжению древесины вдоль волокон приняты существенно ниже временного сопротивления растяжению чистой древесины.

Расчетные сопротивления вдоль волокон при работе древесины на изгиб, сжатие, смятие принимаются с учетом размеров сечения элемента, так как чем меньше элемент, тем больше повреждены волокна при распиле. Для обозначения расчетных сопротивлений древесины при работе поперек направления волокон вводится индекс «90», например /^_Mi90 -- расчетное сопротивление смятию поперек волокон. В СНиП И-25-80 также приводятся формулы для определения расчетных сопротивлений древесины при ее работе под произвольным углом а -- Д._{м а}. В случае применения древесины других пород расчетные сопротивления, необходимо умножать на переходной коэффициент т_п,.

Условия эксплуатации, отличающиеся от стандартных (принятых для определения расчетных сопротивлений), учитываются умножением расчетных сопротивлений на соответствующие коэффициенты условий работы m_h которые принимаются по п. 3.2 СНиП И-25-80. К ним относятся: т_в, учитывающий условия эксплуатации конструкций, которые определяются по табл. 1 СНиП П-25-80; щ -- учитывает влияние повышенных температур; т_я -- учитывает влияние длительных нагрузок; т₀ -- учитывает наличие ослаблений -- и другие коэффициенты условий работы. При совместном действии нескольких факторов перемножаются соответствующие им коэффициенты условий работы. Модуль упругости древесины вдоль волокон Е= 10 ООО МПа. Модуль упругости древесины также необходимо умножать на со ответствующие коэффициенты условий работы, принятые для расчетных сопротивлений. В случае использования строительной фанеры расчетные сопротивления фанеры определяются по табл. 10 СНиП И-25-80, а модули упругости фанеры приведены в табл. 11 СНиП Н-25-80.



3. Расчет бетонных и железобетонных конструкций

Железобетон

Железобетон является комплексным строительным материалом, в котором совместно работают бетон и стальная арматура. Для понимания работы железобетона и определения характеристик, необходимых для расчета, рассмотрим каждый из входящих в его состав материалов.

Бетон

Для железобетонных конструкций применяют конструкционные бетоны:

тяжелый, средней плотности свыше 2200 и до 2500 кг/м³ включительно;

мелкозернистый, средней плотности свыше 1800 кг/м³;

легкий, плотной и поризованной структуры;

ячеистый, автоклавного и неавтоклавного твердения;

специальный бетон -- напрягающий.

Основным показателем качества бетона является класс прочности на сжатие, который устанавливается на основании испытаний бетонных кубов в возрасте 28 суток. При выполнении расчетов железобетонных конструкций классом прочности бетона задаются, принимая его в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*.

Для железобетонных конструкций не допускается применять: тяжелый и мелкозернистый бетон по прочности на сжатие ниже В7,5; легкий бетон по прочности на сжатие ниже В3,5 для однослойных и ниже В2,5 для двухслойных конструкций. Большинство несущих конструкций выполняется в настоящее время из тяжелого бетона, и чаще всего класс прочности бетона в таких конструкциях принимается в пределах В15--В35. Более подробно рекомендации по назначению классов прочности бетона см. пп. 2.5, 2.6* СНиП 2.03.01-84*.

Кроме класса прочности на сжатие для бетона могут нормироваться и другие классы и марки -- см. пп. 2.2, 2.3. СНиП 2.03.01-84*.

Бетон под нагрузкой работает упруго-пластично, т.е. в бетоне появляются упругие и пластические деформации. На сжатие бетон

работает значительно лучше, чем на растяжение. На приведенной диаграмме (рис. 2.6) справа от оси ординат отложена работа бетона при сжатии, слева -- при растяжении. Сверху от оси абсцис отложено сопротивление сжатию, снизу -- сопротивление растяжению.

Рис. 2.6. Диаграмма напряжений и деформаций бетона: 1 -- зона упругих деформаций; 2 -- зона пластических деформаций; о_Ьц -- временное сопротивление бетона сжатию; с_ш -- временное сопротивление бетона растяжению;

tga =Е_Ь -- модуль упругости бетона

Нормативные (R_bn, R_bm) и расчетные (R_b, R_bt) сопротивления бетона определяются по табл. 12,13 СНиП 2.03.01-84* в зависимости от класса прочности бетона на сжатие. Значения некоторых расчетных сопротивлений для тяжелого бетона приведены в табл. 2.6.

Расчетные сопротивления бетона R_b, R_bt снижаются (или повышаются) путем умножения их значений на коэффициенты условий работы бетона у_ы, учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия нагрузки, многократную повторяемость нагрузки, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п. Значения коэффициентов условий работы у_ы приведены в табл. 15 СНиП 2.03.01-84*. Наиболее часто применяется в расчетах коэффициент условия работы бетона у_ь2 = 0,9.

Модуль упругости бетона численно равен: E_b = tga, он зависит от класса прочности бетона на сжатие и способа твердения бетона. Для тяжелого бетона естественного твердения и подвергнутого тепловой обработке значения модулей упругости приведены в табл. 2.7.

Арматура в железобетонных конструкциях принимается в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также условий эксплуатации зданий и сооружений. В соответствии с требованием пп. 2.17*--2.22* СНиП 2.03.01-84* в качестве ненапрягаемой арматуры следует применять: а) стержневую арматуру класса Ат-IVC -- для продольной арматуры; б) стержневую арматуру классов A-III и Ат-IIIC -- для продольной и поперечной арматуры; в) арматурную проволоку класса Вр-I для поперечной и продольной арматуры; г) стержневую арматуру классов A-I, А-И и Ас-П -- для поперечной арматуры, а также для продольной арматуры, если другие виды ненапрягаемой арматуры не могут быть использованы; д) стержневую арматуру классов A-IV, Ат-IV и Ат-IVK -- для продольной арматуры в вязаных каркасах и сетках; е) стержневую арматуру классов A-V, Ат-V, At-VK, At-VCK, A-IV, Ат-IV, Ат-IVK, At-VII -- для продольной сжатой арматуры, марок кирпича, камней, блоков и марок раствора, а также от высоты ряда кладки и др. Зависимость между модулем упругости каменной кладки Е₀ и временным сопротивлением R_u принимается по уравнению

Е₀ = а /?

где а -- упругая характеристика каменной кладки. Упругая характеристика каменной кладки используется при расчетах каменных конструкций (табл. 15 СНиП И-22-81)

Железобетонные фермы:

Область распространения и конструкции

Для изготовления ферм принимают бетон классов В30--В50. Нижний пояс ферм выполняется предварительно напряженным. Предварительно напряженная арматура охватывается замкнутыми конструктивными хомутами, устанавливаемыми с шагом 500 мм. Все остальные элементы обычно армируются ненапрягаемой арматурой в виде сварных каркасов, вместе с тем бывают варианты изготовления ферм с предварительным напряжением растянутых элементов решетки. Для лучшей передачи усилий между элементами в узлах создают уширения -- вуты. Опорные узлы ферм дополнительно армируют продольной ненапрягаемой арматурой и поперечными стержнями, обеспечивающими прочность узла по наклонному сечению и надеж ость анкеровки предварительно напряженной арматуры.

Для крепления фермы к колоннам, крепления плит покрытия и в других случаях в ферме предусматриваются закладные детали. Расчет железобетонных ферм в настоящем учебнике не приводится.

1. Перед расчетом ферм принимают материал, из которого они будут изготавливаться, очертание поясов, систему решетки, при этом все принятые параметры должны быть увязаны с конструктивными особенностями перекрываемого здания и сооружения.

2. Собирают нагрузки, приходящиеся на узлы фермы. При сборе нагрузок учитывают собственный вес фермы и вес связей. Собственный вес учитывается в зависимости от материала фермы и принимается ориентировочно.

3. Определяют усилия в стержнях фермы. При определении усилий пользуются любым способом, рассматриваемым в технической механике, наиболее простым можно считать построение диаграммы Максвелла -- Кремоны.

4. Производят подбор сечения стержней фермы. Расчет сече ния стержней проводится с учетом материала, из которого они выполнены. При расчете стержни рассматриваются как централь но-растянутые и центрально-сжатые элементы (в железобетонных фермах сжатые стержни считаются внецентренно сжатыми).

5. Производят расчет прикрепления стержней фермы в узлах. Конструкция узлов и, соответственно, расчет прикрепления стер жней в узлах зависят от материала фермы.

6. Выполняют окончательное конструирование фермы. При окончательном конструировании сечения стержней (для уменьше ния типоразмеров элементов) и конструкция узлов могут быть изменены, но не в ущерб их прочности.

Из приведенного порядка видно, что расчет фермы от сбора нагрузок и выбора материала до разработки рабочих чертежей -- довольно сложный и трудоемкий инженерный расчет, особенно без использования ЭВМ. В рамках данного учебника расчет ферм в основном будет сведен к подбору сечения стержней стальных ферм из прокатных уголков. В параграфе 8.1.3 рассмотрено прикрепление стержней стальных ферм сварными швами к фасонкам

4. Расчет каменных и армокаменных конструкций

Каменная кладка

Прочность каменной кладки зависит в основном от прочности камня (кирпича) и раствора. Порядок определения марок кирпича и растворов по результатам их испытаний, а также виды и способы изготовления изучались в дисциплине «Строительные материалы».

В настоящем учебнике в дальнейшем рассматривается кладка, выполненная из кирпича, но необходимо иметь в виду, что при применении других каменных материалов расчет выполняется аналогично.

Для кирпичной кладки чаще всего применяют следующие виды кирпичей: глиняные пластического прессования, глиняные полусухого прессования, силикатные. Как известно из курса «Строительные материалы», они могут быть полнотелыми и пустотелыми, одинарными и полуторными. Для кирпичной кладки чаще применяют цементные и цементно-известковые растворы, в которых известь повышает пластичность раствора, но возможно применение и других растворов.

Испытание кирпичной кладки выполняют на кирпичных столбиках, диаграмма работы такого кирпичного столбика на сжатие приведена на рис. 2.8.

Рис. 2.8. Диаграмма деформаций каменной кладки при сжатии: 1 -- зона упругих деформаций; 2-- зона пластических деформаций; R_u -- временное сопротивление (средний предел прочности сжатию кладки); tgq>₀ = Е₀ -- модуль упругости (начальный модуль деформации)

В каменной кладке возникают упругие и пластические деформации, что учитывается при расчетах каменных конструкций.

Расчетные сопротивления сжатию каменной кладки приводятся в табл. 2--9 СНиП И-22-81, они зависят от состава каменной кладки: марок кирпича, камней, блоков и марок раствора, а также от высоты ряда кладки и др. Для кирпичной кладки расчетные сопротивления приведены в табл. 2.10.

Зависимость между модулем упругости каменной кладки Е₀ и временным сопротивлением R_u принимается по уравнению

Е₀ = а /?

где а -- упругая характеристика каменной кладки. Упругая харак теристика каменной кладки используется при расчетах каменных конструкций (табл. 15 СНиП И-22-81). Для кирпичной кладки значения упругой характеристики выборочно приведены в табл. 5.7.

В каменных конструкциях кроме работы на сжатие возможны случаи работы кладки на растяжение, изгиб или срез. Каменная кладка плохо работает на растяжение, при воздействии на нее растягивающих усилий разрушение может происходить по перевязанному сечению или по горизонтальному шву (по неперевязанному сечению). Прочность неперевязанного сечения зависит от прочности раствора. Специально проектировать каменные конструкции, работающие по неперевязанному сечению, запрещено, но подобная работа возникает в каменной кладке при внецентренном сжатии. Несколько лучше каменная кладка работает на растяжение по перевязанному сечению, но, как и работа кладки на изгиб и срез, подобная работа встречается достаточно редко в небольшом числе конструкций (рис. 1, 2, 3 СНиП Н-22-81). Расчетные сопротивления при работе на растяжение, изгиб, срез приводятся в табл. 10, 11, 12 СНиП П-22-81. Ввиду того что подобная работа кирпичной кладки встречается нечасто, соответствующие такой работе схемы и расчетные сопротивления для них в учебнике не приводятся.

Расчетные сопротивления кладки сжатию следует умножать на коэффициенты условия работы у_с. Для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м² и менее коэффициент условия работы у_с = 0,8. Более подробно см. пп. 3.11, 3.12, 3.13 СНиП П-22-81.

1. Необходимо найти расчетные сопротивления сжатию следующих материалов:

сталь С245 с толщиной проката от 2 до 20 мм; о цельная древесина, брус из сосны 2-го сорта с размерами сечения 20x20 см;

кирпичная кладка из кирпича глиняного пластического прессования М100 на цементно-известковом растворе М75;

тяжелый бетон класса В20 при стандартных условиях твердения;

стержневая горячекатаная арматура класса A-III диаметром от 10 до 40 мм.

2. Сравнить и оценить расчетные сопротивления сжатию для указанных материалов.

Решение.

Находим расчетные сопротивления сжатию: о для стали см. табл. 2.2 (табл. 51*СНиП И-23-81*): /^=240 МПа; для бруса см. табл. 2.4 (табл. 3 СНиП П-25-80): Я_с= 15 МПа; о для кирпичной кладки см. табл. 2.10 (табл. 2 СНиП И-22-81): Л=1,7 МПа;

для бетона см. табл. 2.6 (табл. 13 СНиП 2.03.01-84*): Rt = 11,5 МПа;

для стержневой арматуры см. табл. 2.8 (табл. 22* СНиП 2.03.01-84*): Д = 365 МПа.

5. Единицы измерения, используемые при расчетах строительных конструкций

Единицы измерения, принятые в настоящее время для расчетов строительных конструкций, определяются строительными нормами СН 528-80 «Перечень единиц физических величин, подлежащих к применению в строительстве». Некоторые величины и их единицы измерения приведены в табл. 3.1, из которой видно, что, зная плотность материала, можно оп разделить его удельный вес по формуле у= pg, где g~ ускорение свободного падения, g=9,81 м/сек² (допускается в расчетах принимать 10 м/сек²).

При расчете возникает необходимость перевода единиц измерения. Обычно нагрузки, силы определяются в кН, так как Н слишком малая величина. Для ориентировки в соотношении единиц измерения следует знать, что 1 кПа = 1 кН/м²; 1 МПа = 1000 кПа; 0,1 МПа = 1 кН/см².



Список литературы

1. Строительные конструкции. 2005 Сетков В.И., Сербин Е. П.

Размещено на Allbest.ru

...