Проект сооружения

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Задание на курсовой проект

фундамент колонна строительство

Для проектируемых сооружений, показанных на плане-схеме (рис. 1) требуется:

- произвести привязку к местным инженерно-геологическим условиям промышленного здания - определить тип, глубину заложения и размеры подошвы фундаментов, рассчитать осадки фундаментов по заданным сечениям и проверить допустимость расчётных осадок;

- проверить устойчивость проектируемой подпорной стенки и разработать рекомендации по обеспечению устойчивости или снижению коэффициента запаса устойчивости подпорной стенки;

- проверить устойчивость проектируемого откоса и построить его профиль с требуемым коэффициентом запаса, исходя из характера местных инженерно-геологических условий и проектируемых сооружений.

- строительные оси здания и места расположения фундаментов под колонны;

- относительные отметки поверхности площадки строительства, м;

- изолинии глубин залегания кровли второго геологического тела от нулевой отметки, м.



Рис. 1. Совмещенный план М 1:500 здания и сооружений с изолиниями глубин залегания второго геологического тела

Размещено на http://www.allbest.ru/

- строительные оси здания и места расположения фундаментов под колонны;

Размещено на http://www.allbest.ru/

- относительные отметки поверхности площадки строительства, м;

Размещено на http://www.allbest.ru/

- изолинии глубин залегания кровли второго геологического тела от нулевой отметки, м.

Промышленное здание второго класса, разноэтажное, без подвала, имеет в плане размер в осях АЕ - 30 м и I-II - 60 м, максимальная высота центральной части здания в осях БД - 21 м, высота пристроек в осях АБ и ДЕ соответственно 9 м и 6 м. Здание каркасного типа, четырёхпролётное - пролёты в осях АБ и ДЕ по 6 м, а в осях БД и СД по 9 м; шаг колонн - 6 м. Конструктивная схема здания - гибкая. Здание отапливаемое, расчётная температура воздуха в здании +; полы уложены по грунту. Стены здания панельные ненесущие. Нагрузки на колонны приведены в табл. 1. Предельно допустимы деформации основания здания: максимальная осадка - 8 см, относительная разность осадок - 0.002 см.

Таблица 1. Нагрузка на колонны здания, кН (N)

Оси здания	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
А	900	1500	1500	1500	1500	1500	1500	1500	1500	1500	900
Б	1200	2500	2500	2500	2500	2500	2500	2500	2500	2500	1200
С	1000	2000	2000	2000	2000	2000	2000	2000	2000	2000	1000
Д	800	1800	1800	1800	1800	1800	1800	1800	1800	1800	800
Е	500	800	800	800	800	800	800	800	800	800	500

Подпорная стенка массивная, жесткая, неподвижная; задняя грань стенки - вертикальная. Подпорная стенка имеет высоту 6 м, заглубление 1 м; ширину соответственно по подошве и верху подпорной стенки 2.0 м и 1.0 м. материал подпорной стенки - монолитный железобетон. Вес 1 железобетона составляет 22 . Подпорная стенка предназначена удерживать сдвижение грунта на дорогу. Дорога второго класса.

Откос заложен в однородном грунте; заложение откоса 1: 0.8, высота откоса - 10 м.

Исходные данные для расчета курсового проекта приведены в табл. 2, 3 и 4.

Таблица 2. Расчетные сечения

№ варианта	Город строительства	Расчётные сечения для определения осадок фундаментов
5	Рига	С - 3, Б - 3

Таблица 3. Характеристики первого от поверхности геологического тела

№ варианта	Расчётные значения показателей физико-механических свойств
	W, д.е.	WL , д.е.	Wp , д.е.	гs , кН/мі	г, кН/мі	E, МПа	C, кПа	ц, град
5	0.16	0.35	0.14	27.2	21.1	15	30	23



Таблица 4. Характеристики второго от поверхности геологического тела

№ варианта	Описание	Расчётные значения показателей физико-механических свойств
		г, кН/мі	ц, град	E, МПа
5	Песок средней крупности, средней плотности, маловлажный	18.0	32	30



2. Оценка инженерно-геологических условий участка строительства

Строительство проводится в г. Рига.

Рельеф местности прямой, уклона нет.

Геолого-литологические условия участка строительства:

1 слой представлен полутвердыми глинами, мощность их меняется от 2.8 м до 16.7 м.

2 слой - песок средней крупности, средней плотности, маловлажный. Мощность не известна. В расчетных сечениях, под зданием, пески залегают на глубине 2.4 в сечении С-3 и 2.2 в сечении Б-3.

На месте строительства подземные воды не встречены.

Основные свойства грунтов (на основе показателей свойств каждого слоя)

Первый слой.

Пористость

.

плотность скелета грунта

кН/м³

Коэффициент пористости

д.е.



Степень влажности

д.е.

Число пластичности

д.е.

Показатель консистенции

д.е.

По ГОСТу 25100-95 определяем грунт.

Имеем:

Ip = 0.21

IL = 0.1

Следовательно, грунт классифицируем как глина полутвердая.

По таблице 8 определяем расчетное сопротивление грунта:

R0 = 295 кПа

Второй слой.

Песок средней крупности, средней плотности, маловлажный.

По табл. 7 определяем расчетное сопротивление грунта:

R0 = 400 кПа



3. Расчет основания здания по деформациям

Согласно инструкции по разработке проектов и смет для промышленного и гражданского строительства, привязка проектов зданий к конкретным участкам строительства включает в себя уточнение типа, размеров, конструкций и глубины заложения фундаментов в зависимости от местных условий, ограничение абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация зданий и не снижается их долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, кренов, перекосов и т.п.)

3.1 Определение глубины заложения фундаментов

Глубина заложения фундаментов принимается по конструктивным соображения с учетом возможности пучения грунтов при промерзании и осадки при оттаивании.

Глубина заложения фундаментов должна определяться в соответствии с гл. 2 СНиП 2.02.01-83.

Расчетная глубина залегания сезонного промерзания грунта df определяется по формуле:

где dfn - нормативная глубина промерзания, устанавливаемая по схематической карте нормативных глубин промерзания на территории России на основе многолетних наблюдений или теплотехнических расчетов в соответствии с пп. 2.26 и 2.27 СНиП 2.02.01-83, м;

Kз - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения и принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений.

Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания назначается с учетом их конструктивных размеров:

а) для наружных фундаментов (от уровня планировки);

б) для внутренних фундаментов - независимо от расчетной глубины промерзания грунтов.

Т.к. расчетная температура воздуха в здании +200С, оно не имеет подвала и полы уложены по грунту. Kз = 0.5

(м)

Глубина заложения фендамента (dn) должна быть больше, чем расчетная глубина сезонного промерзания грунта. dn принимаем равной 1 м.

3.2 Проектирование размеров фундаментов в плане

Фундаменты рассчитываются по схеме приложения нагрузок. Для упрощения расчетов следует принять, что нагрузки приложены центрально.

Предварительные размеры квадратного фундамента при действии центральной нагрузки определяются по формуле:

м

где N - сила нормальная к подошве фундамента, кН

R0 - расчетное сопротивление грунта, кПа

гcp - средний удельный вес грунта и материала фундамента, кН/м3

dn - глубина заложения фундамента, м.

для сечения С-3:

м

Площадь фундамента в сечении С-3 равна:

для сечения Б-3:

м

Площадь фундамента в сечении Б-3 равна:

Среднее давление по подошве фундамента в сечении С-3 равно:

кПа

Среднее давление по подошве фундамента в сечении Б-3 равно:

кПа

Необходимо обратить особое внимание на следующее положение: условием применения расчета по деформациям является требование, чтобы среднее давление по подошве фундамента от нормативных нагрузок не превышало расчетного сопротивления грунтов основания, определяемого СНиП 2.02.01-83.



где и - коэффициенты условий работы;

К - коэффициент, принимаемый равным 1;

Mг, Mq, Mc - коэффициенты;

Kz - коэффициент, принимаемый равным 1;

b - ширина подошвы фундамента, м;

- осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента / при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды, кН/м3;

- то же, залегающих выше подошвы;

СІІ - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, равная 1 м.

Расчетное сопротивления для сечения С-3:

Расчетное сопротивления для сечения Б-3:



Чем ближе будет подходить величина среднего давления P к расчетному сопротивлению R, тем лучше (полнее) будет использована несущая способность грунта основания. Необходимо стремиться к выполнению условия:

Проверяем условие для исходных сечений.

Для сечения C-3:

- условие не выполняется.

Принимая ширину фундамента в сечении C-3 равной в =2.3 м., имеем

,

тогда .

Проверяем условие :

- условие выполнено из чего следует, что будет полностью использована несущая способность грунта основания.

Для сечения Б-3:

- условие не выполняется.

Принимая ширину фундамента в сечении Б-3 равной в = 2.6 м., имеем

,

тогда

Проверяем условие :

- условие выполнено из чего следует, что будет полностью использована несущая способность грунта основания.

Т.к. R₁<R₂, проверку несущей способности подстилающего слоя не делаем.



3.3 Проверка допустимости расчетных величин осадок фундаментов

Расчет осадок производится методом элементарного суммирования для двух фундаментов по заданным сечениям.

Порядок работ по определению осадки фундаментов.

Строим координатные оси y и Н. Ось Н направляем вниз, ось y - по поверхности земли. Масштаб расстояний по осям y и Н принимаем одинаковыми.

Слева от оси Н строим геологическую колонку, указывая для каждого слоя грунта модуль деформации (Е) и удельный вес грунта (г).

На осях координат наносим в масштабе профиль фундамента (схему) с учетом принятой отметки глубины заложения фундамента. Строим координатные оси для построения эпюр природного и дополнительного вертикальных нормальных напряжений.

Строим эпюру природного напряжения от собственного веса грунта (у_zg). Эпюра строиться от поверхности природного рельефа с левой стороны от оси фундамента.

Определяем величину дополнительного вертикального давления на основание под подошвой фундамента (Р₀)_. Дополнительное давление равно среднему давлению по подошве фундамента (Р) за вычетом природного напряжения (у_zg,0) на уровне подошвы фундамента:

Строим эпюру дополнительного напряжения в массиве грунта. Сжимаемую толщу разделяем на элементарные слои мощностью , где b - ширина фундамента. Построение эпюры производим от подошвы фундамента в глубину. На границах элементарных слоев определяем значения дополнительных напряжений, умножая дополнительное давление на основание на коэффициент б

Определяем нижнюю границу сжимаемости толщи, которая находится на глубине, где отношение напряжений

Вычисления дополнительных напряжений заносим в таблицу.

Для сечения С-3:

кПа

кПа

м

Дополнительные напряжения и осадка фундамента в сечении С-3

Вид грунта	Глубина от поверхности земли Н, м	Глубина от подошвы фундамента Z, м			кПа	, кПа
глина	1.0	0	0	1.0	357	21.1	16.92
	1.46	0.46	0.4	0.96	342.72	30.806	11.13
	1.92	0.92	0.8	0.80	285.6	40.512	7.05
	2.38	1.38	1.2	0.606	216.342	50.218	4.31
песок	2.84	1.84	1.6	0.449	160.293	51.12	3.14
	3.3	2.3	2.0	0.336	119.952	59.4	2.02
	3.76	2.76	2.4	0.257	91.749	67.68	1.36
	4.22	3.22	2.8	0.201	71.757	75.96	0.94
	4.68	3.68	3.2	0.160	57.12	84.24	0.68
	5.14	4.14	3.6	0.130	46.41	92.52	0.50
	5.6	4.6	4.0	0.108	38.556	100.8	0.38
	6.06	5.06	4.4	0.091	32.487	109.08	0.30
	6.52	5.52	4.8	0.077	27.489	117.36	0.23
	6.98	5.98	5.2	0.066	23.562	125.64	0.19
	7.44	6.44	5.6	0.058	20.706	133.92	0.15

Для сечения Б-3:

кПа

Дополнительные напряжения и осадка фундамента в сечении Б-3

Вид грунта	Глубина от поверхности земли Н, м	Глубина от подошвы фундамента Z, м			кПа	, кПа
глина	1.0	0	0	1.0	348.7	21.1	16.53
	1.52	0.52	0.4	0.96	334.752	32.072	10.44
	2.04	1.04	0.8	0.80	278.96	43.044	6.48
	2.56	1.56	1.2	0.606	211.3122	54.016	3.91
песок	3.08	2.08	1.6	0.449	156.5663	55.44	2.82
	3.6	2.6	2.0	0.336	117.1632	64.8	1.81
	4.12	3.12	2.4	0.257	89.6159	74.16	1.21
	4.64	3.64	2.8	0.201	70.0887	83.52	0.84
	5.16	4.16	3.2	0.160	55.792	92.88	0.60
	5.68	4.68	3.6	0.130	45.331	102.24	0.44
	6.2	5.2	4.0	0.108	37.6596	111.6	0.34
	6.72	5.72	4.4	0.091	31.7317	120.96	0.26
	7.24	6.24	4.8	0.077	26.8499	130.32	0.21
	7.76	6.76	5.2	0.066	23.0142	139.68	0.16

Полученные данные наносим на график с правой стороны от оси фундамента и строим эпюру дополнительных напряжений в массиве грунта.

Определяем осадку фундамента как сумму осадок всех элементарных слоев, на которые разбита сжимаемая толща, по формуле:

, см



где в - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

у_zp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней Z_i-1 и нижней Z_i границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, кПа;

h_i и E_i - соответственно толщина (м) и модуль деформации i-го слоя грунта, мПа;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

Так как в нашем случае грунт основания однороден и модуль деформации постоянен основную формулу по расчету осадки можно записать в виде:

, см

где - дополнительные напряжения в массиве грунта на границах выделенных слоев, кПа.

Для сечения С-3:

где S₁ - величина осадки фундамента в первом слое от поверхности земли до глубины 1.92 м.

м = 1.98 см

где S₂ - величина осадки фундамента на глубине от 1.92 м до 2.38 м.

м = 0.77 см

где S₃ - величина осадки фундамента на глубине от 2.38 м до 7.44 м.

м = 0.97 см

см

Для сечения Б-3:

где S₁ - величина осадки фундамента в первом слое от поверхности земли до глубины 2.04 м.

м = 1.80 см

где S₂ - величина осадки фундамента на глубине от 2.04 м до 2.56 м.



м = 0.68 см

где S₃ - величина осадки фундамента на глубине от 2.56 м до 7.76 м.

м = 1.04 см

см

Расчет основания здания по деформациям заканчиваем проверкой допустимости величин вычисленных осадок.

Осадка фундамента сооружения в расчетном сечении С-3 составляет 3.72 см, что не превышает допустимую норму (8см).

Осадка фундамента сооружения в расчетном сечении Б-3 составляет 3.52 см, что не превышает допустимую норму (8см).

Определяем относительную разность осадок:

и не превышает предельную величину, равную 0.002.



4. Проверка устойчивости запроектированной подпорной стенки и разработка рекомендаций по обеспечению ее устойчивости или снижение коэффициента устойчивости стенки

4.1 Расчет величины активного давления грунта на подпорную стенку

Подпорная стенка принимается II класса с вертикальной задней гранью, жесткой, неподвижной, угол трения грунта о стенку . Поверхность засыпки за подпорной стенкой - горизонтальная. За подпорной стенкой разрез двухслойный - это полутвердые глины и подстилающие их пески средней крупности, средней плотности, маловлажные.

Глины обладают трением и сцеплением, поэтому интенсивность их давления на заднюю грань подпорной стенки определяется по формуле:

,кПа

Определяем давление грунта 1-го слоя, обладающего трением и сцеплением (ц = 23 град.; С = 30 кПа) на подпорную стенку:

На поверхности земли (Z₁=0 м):

На кровле 2-го слоя, на глубине Z₂=4.5 м:

Глубина от верха стенки, до которой связный грунт не будет оказывать давление на заднюю грань подпорной стенки, определяется по формуле:



м

Если грунт несвязный, интенсивность его давления на глубине Z от верха стенки, определяется по формуле

кПа

Определяем давление 2-го слоя, обладающего трением (ц = 32 град.; С = 0 кПа) на подпорную стенку:

Для этого найдем фиктивную мощность 1-го слоя:

м

Определяем P_z на кровле 2-го слоя, на фиктивной глубине Z₃=5.3 м:

кПа

Определим P_z на глубине подошвы подпорной стенки Z₄= 5.3+1.5=6.8 м:

кПа

Используя полученные данные, строим эпюру активного давления.

Величины активного давления грунта на заднюю грань подпорной стенки определяется на 1 п. м. длины стенки как площадь соответствующей эпюры напряжений:

Площадь эпюры давления 1-го слоя равна:

Площадь эпюры давлений 2-го слоя равна:

Величина суммарного активного давления на заднюю грань подпорной стенки будет равна:

4.2 Проверка подпорной стенки на плоский сдвиг по грунту

Для предотвращения скольжения подпорной стенки на уровне подошвы должно быть удовлетворено неравенство:

G - вес блока стенки длиной 1 м, кН

f - коэффициент трения стенки о грунт, величина которого не может превосходить величины (для глинистых грунтов f=0.25, а для песков f=0.4).

- сумма горизонтальных составляющих распора грунта на блок стенки длиной 1 м.

- Коэффициент устойчивости (запаса) на сдвиг, принимаемый для сооружений II класса, равный 1.2.

кН/м

условие , выполняется, следовательно, подпорная стенка не будет подвержена плоскому сдвигу.

4.3 Проверка подпорной стенки на опрокидывание

Принято считать, что при опрокидывании стена вращается относительно наружного ребра С фундамента.

Расчет выполняется для случая, когда засыпка за гранью СД еще отсутствует.

Отношение величины момента, удерживающего стенку от опрокидывания , к моменту, опрокидывающему ее , называется коэффициентом устойчивости стены против опрокидывания и должно быть не менее 1.5.

,

;

;

и - веса блоков подпорной стенки длиной 1м, кН;

и - расстояния от т.С до осей приложения сил и , м;

и - величины распора грунтов на блок длиной 1м, кН;

- расстояние от т. А до оси приложения ;

- расстояние от т. А до оси приложения .

м.

и определяются по формулам:

кН/м

кН/м

Вычислим значения моментов и :

кН

кН

Определяем отношение величин моментов:

подпорная стенка устойчива против опрокидывания.



5. Проверка устойчивости проектного откоса

В практике проектирования наиболее часто используют при расчете устойчивости откосов метод кругло-цилиндрической поверхности скольжения.

Требуемый коэффициент запаса устойчивости откоса принимается для сооружений II класса, исходя из расчетной сейсмичности района равной или менее 7 баллов - . В дальнейших расчетах все полученные значения коэффициента запаса будут сравниваться с .

5.1 Проверка устойчивости откоса методом кругло-цилиндрической поверхности скольжения

Коэффициент устойчивости массива грунта в откосе вычисляется как отношение момента сил, удерживающих массив, к моменту сил, сдвигающих его. Проверка устойчивости откоса сводится к простейшему построению и расчетам.

Из некоторого центра радиуса R проводят часть окружности; в плоскости чертежа она является следом поверхности, для которой проверяется возможность смещения массива грунта. Графически, по масштабу, определяем радиус кривой скольжения. Разбиваем массив на блоки, графически определяем их ширину и высоту сторон и производим расчет всех необходимых элементов для определения коэффициента устойчивости.

Так как массив грунта в откосе однородный и представлен полутвердыми глинами, коэффициент устойчивости определяется по формуле:



,

где

n - число блоков;

- угол внутреннего трения грунта;

С_i - сцепление, равное 30 кПа;

l_i - длина дуги скольжения, м;

- вес расчетного блока, кН;

- плечо от линии действия центра тяжести блока до центра вращения, м;

R - радиус круглоцилиндрической дуги скольжения, м;

Значение и определяются исходя из значения определяемого по формуле:

Зная , определяем значения и .

Чтобы учесть трение в грунте, нужно вниз от основания откоса отложить в масштабе величину высоты откоса h и от полученной точки внутрь массива отложить расстояние, равное 4,5h. Найденную таким образом точку Д соединить с точкой О. Центры наиболее опасных дуг скольжения, соответствующие разным значениям , будут располагаться на прямой ДО и ее продолжении.

Для окончательного заключения об устойчивости откоса выполняем построение нескольких центров возможной дуги скольжения и определяем . Минимальная величина будет соответствовать наиболее опасной дуге скольжения.

Путем подбора определяем наиболее опасную дугу скольжения.

Определяем графически размеры блоков:

Центр в точке О₁, R = 14.75 м

S1 =4.134 м2 S2 =11.934 м2 S3 =15.34 м2 S4 =20.3755 м2 S5 =18.59 м2 S6 =5.934 м2	l1 =2.6 м l2 =2.6 м l3 =2.75 м l4 =3.0 м l5 =3.6 м l6 =5.4 м	x1 = - 0.1 м x2 = 1.85 м x3 = 4.65 м x4 = 7.55 м x5 = 10.3 м x6 = 12.3 м	P1 = 87.2274 кН P2 = 251.8074 кН P3 = 323.674 кН P4 = 429.92305 кН P5 = 392.249 кН P6 = 125.2074 кН	= -8.72274 = 465.84369 = 1505.0841 = 3245.919028 = 4040.1647 = 1540.05102

Центр в точке О₂, R = 15.45 м

S1 =3.9 м2 S2 =11.115 м2 S3 =17.16 м2 S4 =18.2955 м2 S5 =12.285 м2 S6 =2.805 м2	l1 =2.6 м l2 =2.7 м l3 =2.85 м l4 =3.15 м l5 =3.8 м l6 =3.2 м	x1 = 1.46 м x2 = 3.25 м x3 = 6.05 м x4 = 9.02 м x5 = 11.85 м x6 = 13.4 м	P1 = 82.29 кН P2 = 234.5265 кН P3 = 362.076 кН P4 = 386.03505 кН P5 = 259.2135 кН P6 = 59.1855 кН	= 120.1434 = 762.211125 = 2190.5598 = 3482.036151 = 3071.679975 = 793.0857

Центр в точке О₃, R = 16.6 м

S1 =3.445 м2 S2 =9.945 м2 S3 =15.145 м2 S4 =15.5005 м2 S5 =8.255 м2 S6 =0.445 м2	l1 =2.6 м l2 =2.75 м l3 =2.97 м l4 =3.4 м l5 =4.4 м l6 =1.55 м	x1 = 2.7 м x2 = 4.8 м x3 = 7.65 м x4 = 10.7 м x5 = 13.8 м x6 = 14.65 м	P1 = 72.6895 кН P2 = 209.8395 кН P3 = 319.5595 кН P4 = 327.06055 кН P5 = 174.1805 кН P6 = 9.3895 кН	= 196.26165 = 1007.2296 = 2444.630175 = 3499.547885 = 2403.6909 = 137.556175

Минимальный получен в дуге скольжения, проведенной из точки О₃, что соответствует наиболее опасной дуге скольжения.

5.2 Построение профиля откоса по В.В. Соколовскому с использованием таблицы И.С. Мухина и А.И. Срагович

В.В. Соколовский условно делит откос в грунтах, обладающих трением и сцеплением, на две зоны: верхний слой грунта, ограниченный вертикальной частью откоса и положительной полуосью y - зона упругого состояния, и массив грунта, расположенный ниже оси y - зона предельно напряженном состоянии.

Максимально возможная высота вертикальной части откоса, представленного полутвердыми глинами, определяется по формуле:

,

где - удельный вес грунта, 21.1 ;

С - сцепление, 30 кПа;

- угол внутреннего трения, ;

h - максимальная высота вертикальной части откоса, м.

Определяем максимально возможную высоту вертикальной части откоса:

Приближенное определение координат точек, лежащих на поверхности устойчивого откоса в зоне предельно напряженного состояния, предложили И.С. Мухина и А.И. Срагович. Они составили таблицу для облегчения вычислений, которая приводится с некоторыми сокращениями.

Очертания равноустойчивого откоса от точки 0 и ниже по координатам, вычисляемым по формулам:

и

Расчет координат очертания откоса при коэффициенте устойчивости >1(в нашем случае =1,2) в теории предельного равновесия производится по значениям:

кПа

Зона А¹ОК на схеме является неустойчивой, так как находится за пределами зоны предельно напряженного состояния.

Размещено на Allbest.ru

...