Коэффициент температурной эффективности:

kэф=0,42; находит в оптимальном диапазоне

Принимаем антифриз с концентрацией этиленгликоля 19,8%.

Расход антифриза:

Расчет теплоотдающей секции:

Вычисляем массовую скорость воздуха в сечении калорифера:

Вычисляем скорость воды в трубках калорифера (число ходов 2):

Определяем коэффициент теплопередачи калорифера:

Средняя логарифмическая разность температур:

Находим требуемую площадь поверхности нагрева калориферной установки:

Определяем число рядов трубок при шаге пластин 1,8 мм:

Находим действительную площадь поверхности нагрева:

Запас поверхности нагрева:



Аэродинамическое сопротивление калорифера:

Гидравлическое сопротивление по воде:

Обозначение воздухонагревателя: ВНВ 243.1-185-200-8-1,8-2-2

Расчет теплоизвлекающей секции

Вычисляем массовую скорость воздуха в сечении охладителя:

Вычисляем скорость воды в трубках калорифера (число ходов 2):

Определяем коэффициент теплопередачи калорифера:

Средняя логарифмическая разность температур в охладителе:



Находим требуемую площадь поверхности нагрева калориферной установки:

Определяем число рядов трубок при шаге пластин 1,8 мм:

Находим действительную площадь поверхности нагрева:

Запас поверхности нагрева:

Аэродинамическое сопротивление калорифера:

Гидравлическое сопротивление по воде:

Обозначение воздухонагревателя: ВНВ 243.1-185-200-5-1,8-2-2

Расчет аэродинамического сопротивления приемной и фильтровальной секций.

Расчет ведем для установки КЦКП-50 (fг.у.=5,5 м²)

Расчетная температура воздуха в ХП tн=-19°С, тогда плотность наружного воздуха:

Скорость воздуха в сечении приемной секции:

Аэродинамическое сопротивление приемной секций:

Длина приемной секции 1105 мм (по табл.1 [11]).

Выбираем фильтровальную секцию класса G3 (карманный), тогда ее аэродинамическое сопротивление Па. Длина фильтровальной секции 1105 мм (табл.1 [11]). Принимаем фильтр ФМ-36-360-3 (с тремя карманами).

Расчет воздухонагревателя

Исходные данные:

- воздухопроизводительность системы: Lсист=21940 м³/ч

- расчётная температура наружного воздуха tн5= -19°С

- температура притока tпр=+20°С

Плотность воздуха:

- в качестве теплоносителя используется высокотемпературная вода с параметрами:

Т1=130^оС;

Т2=70^оС;

Расчет ведем для установки КЦКП-50 (fг=3,7м2 ,fw=0,001057 м² по табл. 4 [11])

Определяем массовый расход нагреваемого воздуха:

Определяем требуемое количество теплоты, передаваемое в калорифере:

Вычисляем расход греющей воды:

Вычисляем массовую скорость воздуха в сечении калорифера:

Вычисляем скорость воды в трубках калорифера (число ходов 4):

Определяем коэффициент теплопередачи калорифера:

Средняя логарифмическая разность температур:

Находим требуемую площадь поверхности нагрева калориферной установки:

Определяем число рядов трубок при шаге пластин 3,0 мм:

Находим действительную площадь поверхности нагрева:

Запас поверхности нагрева:



Аэродинамическое сопротивление калорифера:

Гидравлическое сопротивление по воде:

Обозначение воздухонагревателя: ВНВ 243.1-185-200-1-3-4-2

Выбор вентилятора и типа электродвигателя

Подбор вентилятора для системы вентиляции производим по его характеристике [11]. Производительность (расход воздуха) вентилятора Lвент, м³/ч, принимаем пропорционально расчетному расходу воздуха для системы:

где Кподс - коэффициент, учитывающий подсос или утечку воздуха из системы [10],для стальных воздуховодов длиной до 50 м - 1,1;

Lсист - расчетный расход воздуха в системе, равный 45936 м³/ч.

где ДPсист - потеря давления в системе воздуховодов, Па;

ДPобор - потеря давления в вентиляционном оборудовании (калорифере, фильтре, шумоглушителе, утилизаторе и т.д.), Па.

Рекомендуется выбор вентилятора осуществлять с учетом того, что в рабочем режиме его КПД должен отличаться от максимально возможного не более чем на 10%.

Выбираем вентилятор

Определяем параметр д:

Вычисляем диаметр рабочего колеса (вентилятор ВР-84-97):

Определяем необходимую частоту вращения рабочего колеса n, мин-1:

Вычисляем мощность N, кВт, требуемую для привода вентилятора:

Подбираем электродвигатель по величине установочной мощности, кВт:



Вычисляем уровень звуковой мощности:

Вытяжная установка В1

Подбор вентилятора для системы вентиляции производим по его характеристике [11]. Производительность (расход воздуха) вентилятора Lвент, м³/ч, принимаем пропорционально расчетному расходу воздуха для системы:

где Кподс - коэффициент, учитывающий подсос или утечку воздуха из системы [10],для стальных воздуховодов длиной до 50 м - 1,1;

Lсист - расчетный расход воздуха в системе, равный 46704 м³/ч.

где ДPсист - потеря давления в системе воздуховодов, Па;

ДPобор - потеря давления в вентиляционном оборудовании (калорифере, фильтре, шумоглушителе, утилизаторе и т.д.), Па.

Рекомендуется выбор вентилятора осуществлять с учетом того, что в рабочем режиме его КПД должен отличаться от максимально возможного не более чем на 10%.

Выбираем вентилятор

Определяем параметр д:

Вычисляем диаметр рабочего колеса (вентилятор RDH):

Определяем необходимую частоту вращения рабочего колеса n, мин-1:

Вычисляем мощность N, кВт, требуемую для привода вентилятора:

Подбираем электродвигатель по величине установочной мощности, кВт:

Вычисляем уровень звуковой мощности:

5.7 Расчет и подбор воздушно-тепловой завесы

Воздушно-тепловая завеса - устройство, оборудованное в отапливаемых зданиях для обеспечения нормируемых параметров воздуха вблизи ворот, входных дверей, проёмов, путём предотвращения прохода наружного холодного воздуха в помещение.

Воздушно тепловую завесу смешивающего типа рассчитываем для главного входа в гостиницу, конструкция входа двойные двери с тамбуром.

1. Находим расчетную величину hрасч от центра проема до уровня нулевых давлений, м:

где hл.к.=8,2 - высота лестничной клетки от планировочной отметки земли, м;

hэт=4,1 - высота этажа, м;

hдв=2,1 - высота створки входных дверей, м.

2. Находим разность давлений воздуха ?Р с двух сторон наружного ограждения на уровне проема, оборудованного завесой, Па:

где рн=1,39 - плотность воздуха, кг/м3, при температуре наружного воздуха tн=-19⁰С;

св=1,21 - плотность воздуха, кг/м3, при температуре внутреннего воздуха tв=18⁰С.



3. Общий расход воздуха, подаваемого завесой Gз, кг/ч определяем по формуле:

где k2=0,05 - поправочный коэффициент для учета числа проходящих людей;

mвх=0,55 - коэффициент расхода, зависящий от конструкции входа;

Fвх=1,9 - площадь одной открываемой створки наружных входных дверей, м2;

tсм=12 - температура смеси воздуха, ⁰С;

tз=50 - температура воздуха подаваемый завесой, ⁰С.

4. Вычисляем требуемую тепловую мощность воздушно-тепловой завесы Qз, Вт:

Для установки выбираем электрическую воздушно-тепловую завесу смешивающего типа Thermozone AD-220Е15 компании "Frico". Корпус выполнен из листовой стали, белого цвета. Обладает возможностями: регулирования направления воздушного потока и переключения между режимами работы тепловая завеса - воздушная завеса.

Технические характеристики:

* напряжение - 220 В;

* тепловая мощность - 15 кВт;

* воздушный поток - 450 - 1200 м³/ч;

* длина - 2000 мм.

Расчет приточной струи. Подбор воздухораспределительных устройств

Расчет ведется на основании главы 17 [22].

Приточный воздух в помещения гражданских зданий необходимо подавать, обеспечивая максимальную разность температур рабочей зоны t р.з. и притока tо при отсутствии или минимуме воздуховодов в помещении.

Так как высота помещений hп = 3,9 м, можно использовать подачу воздуха плафонами, исходя из условия ненастилания струи высота размещения воздухораспределителя, hвр должна соответствовать нормативному показателю: hвр < 0.65 hп

Расчет параметров воздушных струй в помещении необходим для уточнения параметров приточного воздуха, на основе которых определяется расчетный воздухообмен в помещении.

Подача воздуха веерной струей.

Для создания настилающихся струй необходимо устройство подшивного потолка, закрывающего воздуховоды, проложенные в помещении для подачи воздуха к плафонам.

Потолок помещения разбивается на квадратные или прямоугольные ячейки, в центре каждой из которых размещается воздухораспределитель.

Рис 1.2 Подача воздуха веерной струей

Расчетная длина струи:

xр = xп + L = 1,9 + 3,0 = 4,9 м.

Последовательность расчета:

Вычисляются:

- фактическая скорость выпуска воздуха:

Voфакт =;

- фактическая скорость воздуха на оси при входе в рабочую зону:

Vxфакт =

При данном способе воздухораспределения и подаче охлажденного воздуха коэффициенты стеснения, взаимодействия, неизотермичности принимаются равными единице.

- фактическая разность температур:

?txфакт =;

- фактическая геометрическая характеристика:

Hфакт =

Расчет может считаться оконченным, если Vx и ?tx будут соответствовать Vxнорм и ?txнорм, обеспечивая безотрывное течение на всей протяженности струи L.

Расчет:

Lпр = 862 м³/ч.

Делим потолок на 4 прямоугольных ячеек.

Количество ячеек определяет количество воздухораспределителей: Nвр=4.

Тогда производительность одного воздухораспределителя:

Lвр = = 215 м³/ч.

В торговое помещение №108 предусматриваем подачу воздуха настилающимися веерными струями через плафон регулируемый многодиффузорный прямоугольного сечения марки АПР 300Ч300 (Арктос).

Ao = 0,0191 м²;

m = 1,3; n = 1,3;

Do = 252 мм.

Voфакт == 4,48 м/с;

Vxфакт =м/с;

?txфакт =^оС;

Hфакт =

Фактическая протяженность безотрывного течения:

xофакт = 0,55ЧHфакт = 0,55Ч4,63 = 2,55 м

xр = 2,55 + 3,0 = 5,55 м

Vxфакт = < Vxнорм = 0,2Ч1,2 = 0,24 м/с (по прил. 6 [10]).

?txфакт =^оС < ?txнорм = 1Ч1,2 = 1,2^оС (по прил. 7 [10]).

Условие безотрывного течения струи выполнено, следовательно, выбранный тип воздухораспределительного устройства удовлетворяет нормируемым параметрам.

5.8 Охрана воздушного бассейна

Основным видом воздействия реконструируемого объекта на состояние воздушного бассейна является загрязнение атмосферного воздуха выбросами загрязняющих веществ от сварки, окраски и перемещение грунта при реконструкции объекта.

В период строительства объекта возможно загрязнение атмосферного воздуха от передвижных источников - строительные машины и механизмы, автотранспорт; пылью неорганической при проведении вертикальной планировки; сварочным аэрозолем при сварке строительных конструкций; парами растворителей и лакокрасочных материалов при окраске строительных конструкций.

Загрязняющие вещества от деятельности человека, выбрасываемые в атмосферу в период эксплуатации пыль 0,15 мг/м3 класс опасности 4, оксид углерода 1 мг/м3 класс опасности 4 не представляют опасности для окружающей среды.

В период строительства выбросы являются кратковременные и не приведут к необратимым процессам в природе.

При проведении строительстве объекта, должны приниматься меры по максимально возможному снижению выброса загрязняющих веществ с использованием малоотходной и безотходной технологии, комплексного использования природных ресурсов, а также мероприятия по улавливанию, обезвреживанию и утилизации вредных выбросов и отходов.

6. Экономика

В данном разделе рассматривается технико-экономическое обоснование принятого комплекса всех принятых решений энергосберегающих мероприятий. В условиях рыночной экономики ее оценку наиболее целесообразно вести по величине совокупных дисконтированных затрат (СДЗ), связанных с дополнительными капиталовложениями и уровнем годовых эксплуатационных издержек с учетом изменения цен и тарифов на энергоносители, а также рисков капиталовложений, что будет рассмотрено ниже.

Капитальные затраты на энергосберегающие мероприятия.

К= Кт/и+ Кт/у+ Кт/к+ Кок =572880+573732+324576+360360=1315956 руб; (2.1)

где: Кт/и - капитальные затраты на теплоизоляцию, руб;

Кт/у - капитальные затраты на утилизацию теплоты вытяжного воздуха, руб;

Кт/к - капитальные затраты на установку термоклапанов, руб;

Кок - капитальные затраты на замену двойного остекления тройным остеклением, руб.

Кт/и=Сут•Vт/и+ Ср•Аст=1300•192,9 + 90•3579=572880 руб; (2.2)

где: Сут=1300 руб/м³ - стоимость утеплителя из табл.1 [12];

Vт/и - объем теплоизоляции, м³;

Ср=90 руб/м² - стоимость дополнительных единовременных затрат сверх стоимости материала утеплителя;

Аст=3579 м² - суммарная площадь наружных ограждений.

Vт/и= лут•S?(R2i- R1i) •Fi)/r=

=0,076• ((1,52-1) •583+(2,15-0,9) •914,5+(1,54-1,08) •914,4+(0,56-0,42) •1167)/0,80=192,9 м³; (2.3)

где: лут=0,076 Вт/(мК) - коэффициент теплопроводности утеплителя;

R1i, R2i - сопротивление теплопередаче i-той ограждающей конструкции, по варианту 1 и по варианту 2, соответственно, м²К/Вт;

Fi - площадь i-той ограждающей конструкции, м²;

r =0,80 - коэффициент теплотехнической однородности.

Капитальные затраты на комплект теплоутилизационного оборудования с промежуточным теплоносителем принимаются равными примерно 1/3 стоимости приточных установок той же производительности в базовой комплектации.

Кт/у=(1/3)• Кпу=(1/3) • 1721195=573732 руб; (2.4)

где: Кпу - затраты на приточные установки, руб.

Кпу=14•Lрасч=14•122943=1721195 руб; (2.5)

где: 14 руб - удельная стоимость приточных установок в базовой комплектации на 1 м³/ч;

Lрасч=122943 м³/ч - расчетный воздухообмен здания.

Кок=Сок•? Аок=360360 руб; (2.6)

где: Сок=260 руб/м² - стоимость замены остекления;

Аок=1386 м² - суммарная площадь остекления.

Кт/к=36•28•Nтк=36*28*322=324576 руб; (2.7)

где: 36 $ - разница в стоимости комплекта арматуры до и после установки термоклапана приходящейся на 1 прибор, по данным фирм "Danfoss" и "Herz";

28 $ - курс доллара;

Nтк - количество термоклапанов.

Ориентировочно принимаем, что 1 термоклапан приходится на 1 кВт нагрузки.

Nтк=Q1расч/1000=335678/1000=336 шт;

где: Q1расч - мощность системы отопления, Вт.

Q1расч= (Q1вар 2•103/M) • (tв-tн5)=(890•103/98.1) • (18-(-19))=335678 Вт; (2.8)

где: Q1вар 2=890 МВт•ч/год - затраты теплоты на отопление по варианту 2;

M=98.1 тыс.К/час - характеристика отопительного периода, тыс.К/час ;

tв=18⁰С - средняя температура внутреннего воздуха;

tн5=-19⁰С - температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;

Экономия эксплуатационных расходов

Э=(q1- q2) •Fот/103• Ст•0,86=(421,5-188,16) •7867/103•620•0,86=976929 руб; (2.9)

где: q1=421,5 МВт•ч/(м²•год) и q2=188,16 МВт•ч/(м²•год) - энергетическая эксплуатационная характеристика по варианту 1 и по варианту 2 соответственно;

Fот=7867 м² - отапливаемая площадь;

Ст=620 руб/Гкал - стоимость тепловой энергии, для небюджетных потребителей по данным ОАО "Мосэнерго".

Изменение совокупных дисконтированных затрат (СДЗ)

Расчет СДЗ производится по следующей формуле:

СДЗ= Э• ((1+Р/100)т-1) •100/Р+К• (1+Р/100)т, руб; (2.10)

где: Р=11,5% - норма дисконта;

Т - время эксплуатации, год.

Данный расчет предусматривает, что в 1-ом варианте дополнительные капитальные затраты на энергосберегающие мероприятия равны 0, а дополнительные эксплуатационные затраты равны экономии годовых расходов по 2-му варианту. Во 2-м варианте, наоборот учитываются дополнительные капитальные затраты на комплекс энергосберегающих мероприятий, а дополнительные эксплуатационные затраты принимаются равными 0.

Поэтому СДЗ по вариантам рассчитываются следующим образом:

- для 1-го варианта:

СДЗ1=Э• ((1+Р/100)т-1) •100/Р, руб (2.11)

- для 2-го варианта:

СДЗ2=К• (1+Р/100)т, руб (2.12)

Таблица 2.1 "Изменение совокупных дисконтированных затрат"

Т, год	СДЗ1, руб	СДЗ2 ,руб
0	0	1131956
1	942681	1262131
2	1293772	1407276
3	2165737	1569113
4	2472479	1749561
5	3029496	1950760
6	3554070	2175098
7	4265469	2425234
8	5138518	2704136
9	6363715	3015111
10	8414811	3361849

Вывод: из графика следует, что расчетный срок окупаемости 3 года, что намного меньше расчетного срока эксплуатации здания (50 лет). Поэтому принятый комплекс энергосберегающих мероприятий экономически целесообразен и является быстро окупаемым и весьма малозатратным.

7. Теплоснабжение

В разделе теплоснабжение рассматривается индивидуальный тепловой пункт здания с подбором основного оборудования для работы системы отопления. Для системы горячего водоснабжения определяется схема подключения и расчет теплообменников.

Оборудование теплового пункта

В качестве схемы присоединения системы отопления к тепловой сети выберем схему с независимым присоединением, как более удобную в плане регулирования параметров теплоносителя (температура, расход, давление).

Также данная система исключает возможность повреждения оборудования теплового пункта и системы отопления (насосы, краны, фильтры, контрольно-измерительные приборы, отопительные приборы) в случае аварии в городских тепловых сетях.

Оборудование теплового пункта включает в себя:

- сборный и распределительный коллектор высокотемпературной воды тепловых сетей, состоящий из электросварной трубы, диаметр которой принимается равным Dу = 150 мм;

- сборный и распределительный коллектор системы отопления, состоящий из электросварной трубы, диаметр которой принимается равным Dу = 100 мм;

- группы циркуляционных насосов фирмы "Grundfos" марки TР, которая включает в себя один рабочий и один резервный насос;

- водоводяного пластинчатого теплообменника системы отопления фирмы "Alfa-Laval" (1 рабочий, 1 резервный);

- закрытого мембранного расширительного бака фирмы "VAREM";

- грязевика;

- контрольно-измерительных приборов и запорной арматуры;

- пластинчатого водоводяного теплообменника горячего водоснабжения;

- циркуляционных насосов системы горячего водоснабжения;

- подпиточных насосов системы отопления.

Расчет тепловой потребности здания на отопление

Потребности здания на отопление, Вт, определим по формуле:

(3.1)

где k=1,03 - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери, связанные с охлаждением воды в магистралях при прокладке их в подвале.

Qзд=321117 Вт - расчетные теплопотери отапливаемого здания.

в1=1,06 - коэффициент учета дополнительного теплового потока отопительных приборов за счет округления их площади сверх расчетной величины, принимаемый по табл.1 прил.12 из [10].

в2=1,02 - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты приборами, расположенными у наружных ограждений, принимаемый по табл. 2 прил. 12 [9].

Расчетные параметры теплоносителя

В качестве теплоносителя используется вода с температурой для расчетных параметров холодного периода:

на входе в систему отопления - tг= 90^оС

на выходе из системы отопления - tо=65^оС

В качестве источника теплоснабжения используются городские сети с параметрами теплоносителя - воды - равными 130^оС на входе в теплообменник ИТП и 70^оС на выходе из него.

Общий расход воды в системе отопления, кг/ч, определяется по формуле:

Gс = 3,6ЧQс / (сЧ(tг - tо)), где (3.2)

c = 4,19 кДж/кг ^оС - удельная теплоемкость воды.

Gс = 3,6Ч381911 / (4,19Ч(90-65)) = 13125 кг/ч

В качестве примера проведем расчет теплообменного аппарата системы отопления и определим количество ступеней для теплообменника горячего водоснабжения. Также произведем подбор насосов системы отопления, расширительного бака и грязевика.

Расчет водоводяного пластинчатого теплообменника системы отопления

Предусматривается установка полуразборного пластинчатого теплообменника фирмы "Аlfa-Laval".

Исходные данные:

Тепловая нагрузка системы отопления: Qс.о.= 381911 Вт,

Вода системы отопления: Gс.о.= 13125 кг/ч; tг = 90^оС; tо = 65^оС,

Сетевая вода:

Gтс = 3,6Ч381911 / (4,19Ч(130-70)) = 5469 кг/ч; Tс.о. = 130^оС; То = 70^оС.

Определение средней разности температур теплоносителей:

t = (tб-tм)/(2,3*lg*(tб/tм)) (3.3)

tб = 55^оС

tм = 5^оС

t = (55-5) / (2,3lg(55/5)) = 21

Tср = (130+70) / 2 = 100^оС (3.4)

tср = (90+65) / 2 = 77,5^оС (3.5)

Оптимальное соотношение числа ходов для греющей х1 и воды системы отопления х2:

(3.6)

где, и - предварительно заданные потери давления в теплообменнике.

= 10 кПа для сетевой воды.

= 25 кПа для воды системы отопления.

Cоотношение ходов х1/х2 <2, следовательно принимаем симметричную компоновку теплообменника т.е. mт.с. будет равно mс.о.

К установке принимаем разборный теплообменник, собранный из пластин типа 0,5Пр (полуразборный).

Данные необходимые для дальнейшего расчета:

- площадь поверхности одной пластины: fпл. = 0,5 м²

- площадь поверхности сечения канала: fк.= 0,00285 м²

- экваториальный диаметр канала: dэ.= 0,009 м²

- толщина стенки пластины: ст. = 0,001 м

- приведенная длина канала: Lпр. = 0,8 м

- условный диаметр проходного сечения: Dу = 0,2 м

Число каналов по воде системы отопления:

mсo (3.7)

Wопт. - оптимальная скорость воды в канале (принимаем W = 0,2 м/с).

Компоновка теплообменника симметричная т.е. mт.с.=mс.о.. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу сетевой воды и воды системы отопления:

(3.8)

Фактические скорости сетевой воды и воды системы отопления:

(3.9-3.10)

Коэффициент теплоотдачи 1, Вт/м^{2 о}С от сетевой воды к стенке пластины:

1 = 1,16ЧАЧ(23000 + 283Ч- 0,63Ч()2) ЧWт.с.0,73 (3.11)

А = 0,492

1 = 1,16Ч0,492Ч(23000 + 283Ч100 - 0,63Ч(100)2)Ч0,0760,73 = 3853 Вт/м^{2 о}С

Коэффициент тепловосприятия 2 , Вт/м2 оС от стенки пластины к воде системы отопления:

2 = 1,16ЧАЧ(23000 + 283Ч- 0,63Ч()2) ЧWс.о.0,73 =

= 1,16Ч0,492Ч(23000 + 283Ч77.5 - 0,63Ч77.52)Ч0,180,73 = 6717 Вт/м^{2 о}С (3.12)

Коэффициент теплопередачи:

(3.13)

- коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициенте теплопередачи из-за образования накипи (принимается равным 0,85).

Необходимая площадь нагрева:

(3.14)

Количество ходов в теплообменнике:

(3.15)

Принимаем количество ходов равным 2.

Действительная поверхность нагрева теплообменника:

(3.16)

Число пластин:

n = (Fд+2fпл) /fпл = (11,5+20,5)/0,5 = 25 пластин. (3.17)

Подбираем ближайший больший из стандартных теплообменников типа M6 - MFG с числом пластин n = 28.

Потери давления P, кПа в теплообменнике:

- для воды системы отопления (3.18)

- для сетевой воды (3.19)

где - коэффициент учитывающий образование накипи:

для сетевой воды-1, для воды системы отопления-1,5

Б - коэффициент зависящий от типа пластин, равный 3,0.

Принимаем теплообменник пластинчатый М6-MFG.

Выбор схемы подсоединения теплообменников горячего водоснабжения

В ИТП устанавливается теплообменник для нужд горячего водоснабжения. Предварительно требуется определить расход горячей воды для определения количества ступеней теплообменника. Расчетные расходы на хозяйственно-питьевое водопотребление определены в соответствии прил. 2 и 3 из [13].

Количество людей и приборов определено по заданию заказчика и в соответствии с существующими нормами. Все полученные данные сведены в таблицу.

Предусматривается установка паяного пластинчатого теплообменника фирмы "Аlfa-Laval".

Характеристика потребителей горячего и холодного водоснабжения.

Санитарные приборы	Количество	Секундный расход воды, л/с	Часовой расход воды, л/с
		общ.	гор.	общ.	гор.
Умывальник, рукомойник со смесителем	16 шт.	0,12	0,09	60	40
Душевая сетка со смесителем	25 шт.	0,2	0,14	500	230
Мойка обслуживания кафе со смесителем	3 шт.	0,3	0,2	500	220
Кафе	блюд 70 шт.	0,3	0,2	300	200

Секундный расход воды водоразборной арматурой:

(3.20)

где Pi - вероятность действия санитарно-технических приборов, определенная для каждой группы водопотребителей согласно п. 3.4 [13],

Ni - количество приборов,

U- количество потребителей,

q0i - секундный расход воды (горячей), л/с, водоразборной арматурой (прибором), принимаемый согласно обязательному прил.3[13] , для каждой группы водопотребителей.

Вероятность действия санитарно-технических приборов, определяемая как:

(3.21)

Максимальный секундный расход воды:

Вероятность действия санитарно-технических приборов:

(3.22)

Максимальный секундный расход воды:

Где - секундный расход воды

- коэффициент, определяемый согласно рекомендуемому прил. 4[13] в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Р.

По прил. 4[13] определяем б=1,727

 (3.23)

Вероятность использования санитарно-технических приборов Phr для системы в целом следует определять по формуле:

(3.24)

Максимальный часовой расход воды следует определять по формуле:

, (3.25)

Где hr - коэффициент, определяемый согласно рекомендуемому прил. 4[13] в зависимости от общего числа приборов N, обслуживаемых проектируемой системой, и вероятности их использования Phr

По прил. 4[13] определяем б=3,813

Максимальный часовой расход воды:

Средний часовой расход воды следует определять по формуле:

(3.26)

Расчетный максимальный расход тепловой энергии на горячее водоснабжение составит:

(3.27)

Расчетный средний расход тепловой энергии на горячее водоснабжение составит:

(3.28)

Определим количество ступеней:

,

следовательно, принимаем параллельную схему.

Выбор поверхности теплообменников горячего водоснабжения

Исходные данные:

tг = 65°С; tх = 5°С;

Qгвмакс = 97614 Вт;

кг/ч;

Qгвср =5,75 кВт;

Вт;

Gот = 5469 кг/ч; ф1= 70°С;

ф2от = 45,7°С

Qотн = Gот 1,163(70- ф2от)=54691,163(70-45)=159011 Вт.

Расчет:

°С; °С;

°С; °С;

Выбор поверхности теплообменников горячего водоснабжения.

Исходные данные:

Тепловая нагрузка системы горячего водоснабжения: Qгвmax = 97614 кВт,

Вода системы горячего водоснабжения:

Gгвmax = 3600Ч Qгвmax / (сЧ(tг - tх)

Gгвmax = 3600 Ч406Ч103 / (4,19Ч(65-5)) = 5814 кг/ч

tг = 65^оС; tх= 5^оС,

Сетевая вода:

Gтсmax = 3600Ч Qгвmax / (сЧ(Т1 - Т2)

Gтсmax = 3600 Ч406Ч103 / (4,19Ч(70-30)) = 8721 кг/ч

T1 = 70^оС; Т2 = 30^оС.

Определение средней разности температур теплоносителей:

t = (tб-tм)/(2.3*lg*(tб/tм))

tб = 25^оС

tм = 5^оС

t = (25-5) / (2,3lg(25/5)) = 12,4^оС

Tср = (70+30) / 2 = 50^оС

tср = (65+5) / 2 = 35^оС

Оптимальное соотношение числа ходов для греющей х1 и воды системы отопления х2:

где, и - предварительно заданные потери давления в теплообменнике.

= 10 кПа для сетевой воды.

= 25 кПа для воды системы отопления.

Cоотношение ходов х1/х2 <2, следовательно принимаем симметричную компоновку теплообменника т.е. mт.с. будет равно mс.о.

К установке принимаем теплообменник c пластинами 0,5Пр (0,5 -площадь поверхности одной пластины - fпл., м²)

Данные необходимые для дальнейшего расчета:

- площадь поверхности одной пластины: fпл. = 0,3 м²

- площадь поверхности сечения канала: fк.= 0,00172 м²

- экваториальный диаметр канала: dэ.= 0,009 м²

- толщина стенки пластины: ст. = 0,001 м

- приведенная длина канала: Lпр. = 0,7 м

- условный диаметр проходного сечения: Dу = 0,150 м

Число каналов по воде теплосети:

mтс (3.29)

Wопт. - оптимальная скорость воды в канале (принимаем W = 0,2 м/с).

Компоновка теплообменника симметричная т.е. mт.с.=mгв Общее живое сечение каналов в пакете по ходу сетевой воды и воды системы отопления:

(3.30)

Фактические скорости сетевой воды и воды системы отопления:

(3.31-3.32)

Коэффициент теплоотдачи 1 , Вт/м2 оС от сетевой воды к стенке пластины:

1 = 1,16ЧАЧ(23000 + 283Ч- 0,63Ч()2) ЧWт.с.0,73 (3.33)

А = 0,492

1 = 1,16Ч0,492Ч(23000 + 283Ч50 - 0,63Ч(50)2)Ч0,1700,73 = 5569 Вт/м^{2 о}С

Коэффициент тепловосприятия 2, Вт/м^{2 о}С от стенки пластины к воде системы горячего водоснабжения:

2 = 1,16ЧАЧ(23000 + 283Ч- 0,63Ч()2) ЧWг.в.0,73 =

= 1,16Ч0,492Ч(23000 + 283Ч35 - 0,63Ч(35)2)Ч0,1130,73 = 3734 Вт/м^{2 о}С (3.34)

Коэффициент теплопередачи:

(3.35)

- коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициенте теплопередачи из-за образования накипи (принимается равным 0,85).

Необходимая площадь нагрева:

(3.36)

Количество ходов в теплообменнике:

(3.37)

Действительная поверхность нагрева теплообменника:

(3.38)

Число пластин:

n = (Fд+2fпл /fпл = (19,5+20,5)/0,5 = 41 пластина. (3.39)

Подбираем ближайший больший из стандартных теплообменников типа СВ28-60Н с числом пластин n = 46.

Потери давления P, кПа в теплообменнике:

 - для воды системы горячего водоснабжения (3.40)

- для сетевой воды (3.41)

где -коэффициент учитывающий образование накипи:

для сетевой воды-1, для воды системы горячего водоснабжения-1,5

Б - коэффициент зависящий от типа пластин, равный 3,0.

(3.42) (3.43)

Расчет теплообменника второй ступени проводится аналогично.

Итого принимаем по расчету теплообменники типа СВ28-60Н, СВ20-90Н.

Подбор насоса:

Предусматривается установка циркуляционного насоса фирмы Grundfos. Расчет и подбор производится в соответствии с рекомендациями фирмы производителя, а также согласно гл.20 [17]. В данном проекте принимаем к установке насосы Grundfos MAGNA.

Дано:

(3.44)

С учетом 10% запаса по подаче и напору, к установке принимается насос Grundfos MAGNA 32-120F с параметрами:

G = 14 м³/ч, P = 4 м;

Мощность электродвигателя на валу:

 (3.45)

где: Q - подача насоса, м³/ч

H - давление, создаваемое насосом, Па

з1 - КПД рабочего механизма( з1 = 0,35)

з2 - КПД передачи (з2 = 0,85)

Установочная мощность электродвигателя:

K - коэффициент запаса мощности (K = 2)

Следует отметить, что в целях повышения надежности системы, к установке принимаются сразу два насоса приведенной выше маркировки включенными параллельно и настроенными на не одновременную работу.

Подбор расширительного бака.

Предусматривается установка закрытого диафрагмированного расширительного бака фирмы "VAREM". Подбор бака производится в соответствии с рекомендациями фирмы производителя, а также согласно п. 33.5. [17].

Определим полезный объем системы отопления (по формуле10.5 [14]):

, где (3.46)

Vпр. - объем воды в приборах, приходящийся на 1 кВт тепловой мощности системы отопления, л/кВт. Для стальных радиаторов Vпр = 8,1 л/кВт [14].

Vтр. = 7,6 л/кВт [4];

Vт.о. = 0,23 л/кВт [4].

Vc = (8,1+7,6+0,23)Ч376 = 5990 л

Расчет предварительного давления:

pо = H/10+0,2 бар

где: H = 16,15 м - отметка отопительного прибора на верхнем этаже.

pо =16,15/10+0,2 бар = 1,8 бар

Давление предохранительного клапана:

pпк= pо +2 бар = 3,8 бар

Полезный объем бака:

(3.47)

в = 0,029 - коэффициент расширения воды.



К установке принимаем бак "VAREM" с полезным объемом 298 л и полным объемом 500 л.

Геометрические размеры:

Диаметр 780 мм; Высота 1283 мм

Присоединительный размер .

Подбор грязевика.

Согласно табл. 33.14.[17] выбираем грязевик серии 10Г (D =168х5мм) с габаритами:

D = 213 мм d = 168х5 мм Масса: 38,1 кг

H = 420 мм S = 8,7мм

L = 570 мм h = 400 мм

8. Автоматика

Автоматическое регулирование - осуществление какого-либо процесса без непосредственного участия человека, с помощью соответствующих систем автоматики. Под автоматикой в данном случае понимают технические средства, входящие в эти системы.

В любой системе автоматического регулирования находится объект управления, отличительной особенностью которого является наличие в нем управляемого процесса. Управляемый процесс характеризуется одной или несколькими физическими величинами, называемыми регулируемыми параметрами.

Задача системы автоматического регулирования заключается в целенаправленном воздействии на объект управления в том случае, когда проходящий в нем процесс отклоняется от заданного. Воздействие на объект управления осуществляет непосредственно автоматический регулятор, который обычно состоит из определенных по функциональной значимости элементов: датчика 1, преобразующе-усилительного устройства 2, суммирующего устройства 3, измерительно-показывающего устройства 4, усилительного устройства 5, исполнительного устройства 6, регулирующего органа 7.

Элементный состав автоматического регулятора определяется такими факторами, как промышленная ориентация, универсальность применения, конкретность применения и т.д. Многообразие систем автоматического регулирования (САР) требует их классификации. В зависимости от различного рода свойств, присущих САР, они различаются:

· по виду регулируемого параметра - САР температуры, давления, уровня влажности и др.;

· по принципу действия - САР непрерывного, релейного, импульсного действия;

· по характеру алгоритма функционирования - САР стабилизирующие, программные, следящие;

· по виду используемой энергии рабочей среды в регуляторе и исполнительном элементе - САР электрические, пневматические, гидравлические и др.;

· по динамическим свойствам - САР быстродействующие, медленнодействующие, статические, астатические и др.

Поскольку САР состоит из ряда взаимосвязанных элементов (звеньев), то ее динамические свойства будут определяться динамическими свойствами звеньев. Разделение систем автоматического регулирования на отдельные элементы позволяет более экономично осуществлять разработку системы автоматического регулирования и её анализ. Существует два подхода по разделению САР на отдельные элементы. Один способ позволяет определить функциональную сущность отдельных элементов САР, и тогда возможно построить функциональную схему САР, как, например, на рис.1. Второй подход связан с разделением САР на отдельные элементы, каждый из которых представляет собой математическую модель определенного динамического процесса, происходящего внутри этого элемента.

В технических системах автоматического регулирования каждый элемент автоматического регулятора выполняет определенные функции.

Датчик - чувствительный элемент - предназначен для восприятия САР физической величины, выбранной как регулируемый параметр в объекте регулирования. Преобразующе-усилительное устройство предназначено для выполнения указанных функций и обычно находится по каналу прохождения сигнала после датчика или чувствительного элемента.

После соответствующего усиления сигнал сравнивается с однородным по физической сущности сигналом, который представляет сигнал-задание и формируется в зависимости от заданных САР функциональных задач. Эти задачи могут предусматривать обеспечение САР стабилизации регулируемого параметра, его программного изменения или слежения за изменением какой-либо физической величины, не функционирующей в данном контуре регулирования. Элемент САР, выполняющий вышеуказанные функции, называют измерительным, или суммирующим. Устройство, с помощью которого формируется сигнал-задание, называется задатчиком.

Системы автоматического регулирования могут быть замкнутыми и разомкнутыми. В замкнутых САР в процессе функционирования непрерывно или через определенные промежутки времени на суммирующее устройство поступают сигналы, определяющие величину регулируемого параметра, а в разомкнутых САР такая информация отсутствует. Таким образом разомкнутая САР не контролирует поведение объекта управления. Замкнутые системы могут иметь одну или несколько замкнутых цепей воздействия (контуров регулирования).

Говоря о контурах регулирования, введем такие понятия, как системы автоматического несвязанного и связанного регулирования.

В САР несвязанного регулирования (рис. 2, а) имеются два самостоятельных контура регулирования, в которых находятся два автономно действующих автоматических регулятора. На практике часто регулируемые параметры связаны между собой в объёме одного регулируемого объекта. При этих условиях изменение одного из регулируемых параметров приводит в действие автоматический регулятор, предназначенный для воздействия на объект управления с целью приведения регулируемого параметра к заданному значению. Действие этого регулятора вызывает изменение всех других регулируемых параметров данного объекта. В многоконтурной системе связанного автоматического регулирования (рис.2, б) количество контуров пропорционально количеству выбранных параметров регулирования. Такие САР применяют при создании комфортных условий в жилых, детских, больничных, зрелищных, производственных зданиях, к которым предъявляют повышенные санитарно-гигиенические требования.

Автоматизация систем вентиляции и кондиционирования воздуха

Основным принципом в технической организации автоматического управления СВ и СКВ является функциональное выделение и соответствующее конструктивное оформление иерархической структуры подлежащих выполнению задач защиты, регулирования и управления.

Всякая промышленная СКВ должна быть снабжена элементами и устройствами автоматического пуска и останова, а также устройствами защиты от аварийных ситуаций. Этот уровень автоматизации СКВ подлежит обязательному выполнению и не может быть заменен (это касается защиты) ручным управлением оператора. Защита оборудования от аварийных ситуаций должна решаться на наиболее надежных элементах автоматики.

Техническая реализация функций второго уровня управления СКВ - уровня стабилизации режимов работы оборудования - уровня стабилизации режимов работы оборудования - может решаться по-другому, так как в этом случае возможна форма резервирования в виде предусмотренной схемы ручного управления. Если оценивать надежность эксплуатации средств автоматического управления второго уровня, то в отличие от первого уровня ущерб, возникающий вследствие отказа функции, зависит главным образом от интервалов времени, в течение которых прекращается выполнение функции стабилизации.

Техническая реализация третьего иерархического уровня управления СКВ - оптимизация управления работой систем - связано с обработкой информации и формированием управляющих воздействий путем решения дискретных логических функций или проведения ряда определенных вычислений.

Рассмотренная структура технической реализации автоматического управления системами промышленной вентиляции и кондиционирования воздуха позволяет более рационально решить задачи дистанционного управления. Конструктивно автономное оформление трех уровней управления СКВ позволяет решить задачу организации профилактики и ремонта средств автоматического управления, выбора необходимого регламента обслуживания того или иного уровня, обеспечения необходимого объема запасных частей элементов и устройств автоматики.

Трехуровневая структура технической реализации управления и регулирования работой СКВ позволяет осуществить организацию эксплуатации систем в зависимости от специфики предприятия и его служб эксплуатации.

Регулирование систем кондиционирования воздуха основано на анализе стационарных и нестационарных тепловых процессов. Изучение закономерностей изменения режима работы в течение годового периода эксплуатации связано в основном с рассмотрением стационарных тепловых процессов, так как в этом случае изменение расчетных среднесуточных и среднемесячных значений возмущающих воздействий (температуры наружного воздуха, солнечной радиации) происходит значительно медленнее по сравнению с переходными тепловыми процессами в помещении и системе. Анализ режимов работы и регулирования систем в этом случае проводится с целью оптимального выбора контуров регулирования и является исходным для определения годовых расходов тепла и холода - важных показателей экономической эффективности СКВ.

Регулирование систем кондиционирования воздуха в течение коротких промежутков времени определяется нестационарными тепловыми процессами, так как время изменения возмущающих воздействий соизмеримо со временем переходных тепловых процессов в помещении и системе. Анализ нестационарных тепловых процессов в расчетные периоды года проводится с целью определения максимальной тепловой мощности СКВ, а также наиболее выраженной динамики ее изменения, что позволяет определить требуемые характеристики регулирующих устройств.

С помощью приборов и устройств автоматики, входящих в схему СКВ, решаются задачи командного пуска и остановки агрегатов, автоматического поддержания заданных параметров, режимов работы как отдельных, так и нескольких агрегатов системы. Качество работы СКВ определяется главным образом соответствием создаваемых параметров микроклимата в помещениях здания или сооружения их требуемым значениям и зависит от правильности выбора технологической схемы и ее оборудования, так и элементов системы автоматического управления этой схемы.

Автоматизация приточной камеры

При регулировании теплопроизводительности приточных камер наиболее распространенным является способ изменения расхода теплоносителя. Также применяется способ автоматического регулирования температуры воздуха на выходе из приточной установки путем изменения расхода воздуха. Для повышения экономичности и быстродействия процесса регулирования применяется совокупный способ регулирования теплопроизводительности воздухоподогревателей установки. В этом случае система автоматического управления приточной камерой (местное, кнопками по месту, автоматическое со щита), а также летнего и зимнего режимов работы; регулирование температуры приточного воздуха путем воздействия на исполнительный механизм клапана на теплоносителе; автоматическое изменение расходов воздуха через воздухоподогреватели и байпас; защиту от замерзания воздухоподогревателей в режиме работы приточной камеры и в режиме резервной остановки; автоматическое отключение вентиляторов при срабатывании защиты от замерзания в режиме работы; автоматическое подключение контура регулирования и открытие приемного клапана наружного воздуха при выключении вентилятора; сигнализацию опасности замерзания воздухоподогревателя; сигнализацию нормальной работы приточной камеры в автоматическом режиме и подготовки к пуску.

"Опасность замерзания" и звуковым сигналом НА. Подготовка к пуску вентилятора после нажатия кнопки SB4 сигнализируется лампой HL2 (только для зимнего режима).

Краткое описание работы объекта и критических режимов

ЗИМА

Из диспетчерского пункта приходит сигнал на включение приточной системы по сети. Контроллер опрашивает: вход (Х3;М), реле К1.2 (защита от заморозки), (U2;М)-тем.обрат.обв.кал.ТЕ1. Если температура в норме, то он посылает сигнал на реле KL2 (K1;КС1) и тогда привод открывает воздушную заслонку. Сигнал на KL3 приточный вентилятор (КС1;К2) и с помощью датчика ТЕ4 измеряет температуру на выходе после первого подогрева с помощью включения (выключения) насоса циркуляции KL4 (К3;КС2) и привода П3.У1 (У1,М) управляет температурой подогрева воздуха.

В случае срабатывания термостата защиты П3.TS1 (сигнал приходит на реле KL1)-выключается вентилятор; закрывается заслонка KL2, KL3; полностью открывается клапан П3.У; включается насос первого подогрева.

С помощью датчика влажности ВЕ1 вход (М;U4) привода клапана увлажнителя П3.У3 (У2;М) и насоса П3.Н3 (реле KL6 вход контроллера (К5; KL3)) происходит управление влажностью.

С помощью датчика температуры ТЕ5 (В3;М) клапана второго подогрева (П3;Y4) вход контр. (М;У4) насоса циркуляции П3.Н2 (KL5) (вход контрол. К4;КС2) происходит управление температ. приточного воздуха.

По датчику температуры ТЕО происходит переключение между режимам зима/лето (U1:М)

ЛЕТО

При поступлении сигнала от диспетчера на включение приточной системы открывается полностью клапан П3. У2 (М;У2) через реле KL2 (К1;КС1) открывается заслонка наружного воздуха и далее сигнал подается на реле KL3 (KC1;К2) после чего включается вентилятор, контроль температуры наружного воздуха происходит по датчику TE4(М;В2)

АВАРИЙНЫЕ РЕЖИМЫ

Заморозка (описано выше)

Авария насоса 1 подогрева (QF1.1 - доп.контакт автомата)

Авария насоса 2 подогрева (QF2.1)

Авария насоса увлажнения (QF3.1)

Срабатывает питающий автомат, сигнал от него ( с помощью доп.контакта разрывается) уходит на контроллер (Х1;М) (Х2;М) (Х3;М) - соответствует для каждого насоса. В случае прихода аварийного сигнала закрывается заслонка - выключается вентилятор.

Датчик перепада давления на насосах PDS2, PDS3. Нет перепада - значит насос не работает, или нет воды в трубах - происходит тоже, что если отключится автомат (система выключится).

Перепад давления на вентиляторе PDS4 (М;Х4). Оборвался ремень вентилятора (если ременной) или заклинило двигатель.

PDS1 (X3;М) - перепад на фильтре. Пришел сигнал - значит засорился фильтр, надо чистить (отправляется сигнал к диспетчеру).

KL2 (М; Х4) контроль открытие заслонки. Если не откроется (не придет сигнал), то приточная система не включится.

LS1 и LS2 (U1; М; U2) сигнализируют верхний и нижний уровень в поддоне. Замыкается контакт, сигнал приходит на контроллер и к диспетчеру.

ТК1 (М;Х2) - термоконтакт двигателя вентилятора срабатывает когда перегревается двигатель, осуществляется с помощью KL3. Приходит сигнал пожар (U1;М), выключается приточный вентилятор (KL3), закрывается заслонка (KL2).Калорифер находится в режиме защиты от замерзания. С KL7 с контроллера (КС3;К6) приходит сигнал об отработке системой сигнала пожар (доп. контакты отправляются в пожарный щит).

Все сигналы идущие от контроллера на вентилятор идут через частотный преобразователь:

Управление скорости вращения вентилятора П3.М1 (У1;М)

Плавное регулирования.

Неисправность (Х1;М).

Включение через реле KL3.

Задание на автоматизацию систем общеобменной вентиляции и кондиционирования.

Объектами автоматизации являются:

приточная установка (ПУ3);

Приточная установка ПУ3.

Автоматизация установок должна обеспечивать:

защиту водонагревателей от замораживания по температуре обратного теплоносителя (<30С) и воздуха за воздухонагревателем (<3С) при работающей и выключенной установке;

предварительный прогрев воздухонагревателя перед включением приточного вентилятора;

работу системы в режиме "ЗИМА"/"ЛЕТО", переход на нужный режим обеспечивается автоматически;

регулирование температуры приточного воздуха;

управление системой со щита автоматики, диспетчерами из ЦДП по сети обмена данных;

световая сигнализация состояния оборудования на фасаде щита автоматики (в соответствии с программой VTS)

- вентилятор "включен";

- циркуляционный насос включен

- загрязнение фильтров

- пожар

- питание щита автоматизации

- обобщенный сигнал "авария" с расшифровкой на панели управления контроллера (угроза замерзания, срабатывание автоматов защиты вентилятора, насос, обрыв ремня вентилятора)

· выдача состояния оборудования и пороговых значений технологических параметров на экран монитора диспетчера:

- вентилятор "включен"/ "авария";

- обрыв ремня вентилятора

- циркуляционный насос включен/авария

- загрязнение фильтров

- температура приточного воздуха

- угроза замерзания

- срабатывание автомата защиты

- контроль фаз

- выключение систем при пожаре

· выдача информации на диспетчерский пульт станции пожарной сигнализации состояния огнезадерживающих клапанов вентсистем, а также отключение вентсистем при пожаре

включение резервного насоса при остановке основного;

обеспечить равномерный износ двигателей насосов.

Состав и алгоритм работы приточной установки ПУ3.

Приточная установка ПУ3 состоит из следующих компонентов:

1. Воздушный клапан наружного воздуха К1 с эл. приводом;

2. Фильтр Ф1;

3. Воздухонагреватель первого подогрева А1;

4. Воздухонагреватель второго подогрева А2;

5. Воздухоохладитель Х1;

6. Вентилятор приточный П1;

7. Циркуляционный насос (сдвоенный) системы теплоснабжения Н1;

8. Циркуляционный насос (сдвоенный) системы теплоснабжения Н2;

9. Клапан трехходовой системы теплоснабжения К4.

10. Клапан трехходовой системы теплоснабжения К5.

11. Клапан трехходовой системы холодоснабжения К6.

12. Клапан двухходовой системы увлажнения К7.

При работе приточных установок должны осуществляться два основных режима: "Зима", "Лето".

1. Режим "Зима" - (температура наружного воздуха от -28 до +15⁰С).

а) При включении приточной установки полностью открывается регулирующие клапана К4, К5 на подающих трубопроводах воздухонагревателей А1, А2 и включаются циркуляционные насосы Н1, Н2.

б) После прогрева калорифера (обратная вода после воздухонагревателя достигает +65С, температура воздуха после воздухонагревателя достигает +15С) происходит автоматическое включение вентилятора П3 и открытие клапана наружного воздуха К1.

в) После включения вентилятора П3 и открытие клапана наружного воздуха К1 происходит открытие клапана К7, в секции увлажнения

г) Температура и влажность приточного воздуха +20С поддерживается автоматически по сигналу датчика температуры (поз.ТЕ5), установленному в приточном воздуховоде, путем регулирования расхода сетевого теплоносителя Т11-Т21 клапаном К4.

д) При выключении приточной установки выключается вентилятор П3, закрывается клапан К1, система защиты от замораживания переходит в режим ожидания.

е) При понижении температуры воздуха за воздухонагревателями А1, А2 ниже + 5С или температуры воды на выходе из воздухонагревателей А1, ниже +65С, срабатывает защита воздухонагревателя от замораживания. При этом, клапана К4, К5 полностью открываются, выключается приточный вентилятор П3 и закрывается клапан наружного воздуха К1, циркуляционные насосы продолжают работать.

2. Режим "Лето"-( температура наружного воздуха от +15?С и выше)

При включении приточной установки полностью открывается регулирующие клапана К4, К5 на подающих трубопроводах воздухонагревателей А1, А2 и включаются циркуляционные насосы Н1, Н2.

Работает только вентилятор П3, клапан К6 открыт, клапана К4, К5, К7 закрыты, выключены насосы Н1, Н2.

9. Технология строительных процессов

При современных индустриальных методах строительства производство монтажно-сборочных вентиляционных работ требует тщательной подготовки. Эту работу в монтажных управлениях осуществляют специальные участки подготовки производства (УПП), входящие, как правило, в состав производственно-технического отдела (ПТО).

ПТО подчинен непосредственно главному инженеру монтажного управления. Через ПТО проходит техническая документация по производству работ: проектная, сметная, документы о готовности работ, наряды.

На участок подготовки производства возлагается:

а) изучение проектной документации;

б) выявление возможности полной или частичной замены прямоугольных воздуховодов воздуховодами круглого сечения;

в) выявление возможности замены нетиповых вентиляционных деталей типовыми, серийно выпускаемыми заготовительными

предприятиями;

г) голосование предлагаемых изменений проекта с соответствующей проектной организацией;

д) разработка монтажных чертежей или эскизов по замерам в натуре;

е) составление проектов производства работ;

ж)оформление и выдача заказов на изготовление воздуховод т других деталей;

з) согласование графиков работ с заготовительными предприятиями и контроль за сроками выполнения заказов;

и) составление сводных ведомостей монтажных заготовок, изделий и оборудования, необходимых для выполнения монтажных работ

по объектам строительства;

к) составление лимитных карт на основные материалы, изделия оборудование по объектам строительства;

л) проверка (совместно с линейным персоналом) готовности объектов строительства под монтаж вентиляционных устройств;

Проект производства работ является руководством по организации и производству монтажных работ и способствует снижению стоимости работ, сокращению их продолжительности и повышению качества строительства.

Полный проект производства работ включает следующие основные разделы: указания по производству работ, производственные калькуляции и сводную ведомость трудовых затрат и заработной платы, календарный план-график или локальный сетевой график производства работ, сводный график потребности в рабочих, ведомость основных и вспомогательных материалов, график поступления заготовок и оборудования на объект, ведомость необходимых механизмов, инструментов и приспособлений, технико-экономические показатели проекта, указания по технике безопасности, пояснительную записку.

...