Стальной каркас одноэтажного промышленного здания

Размещено на http://www.allbest.ru

Содержание

Аннотация

Задание

1. Обоснование расчетной схемы

2. Сбор масс

3. Определение коэффициентов матрицы жесткости

4. Составление матрицы жесткости

5. Редуцирование масс

6. Составление матрицы масс

7. Определение смещения расчетных точек

8. Обработка результатов

Выводы

Список использованной литературы

Аннотация

Эта расчётно-проектировочная работа посвящена расчёту одноэтажного промышленного здания по пространственной схеме на динамическую крановую нагрузку.

В ходе данной работы мы выбираем расчётную схему, собираем нагрузки, определяем коэффициенты жёсткости колонны, собираем массы и после их редуцирования должны составить матрицу масс.

Затем рассчитываем ОПЗ по пространственной схеме на динамическую нагрузку от крановой тележки, а также делаем расчёт ОПЗ по плоской расчётной схеме на статическую нагрузку от торможения крановой тележки. расчет каркас нагрузка жесткость

После чего мы должны сравнить результаты динамического расчёта по пространственной расчётной схеме с результатами статического расчёта по плоской схеме и выяснить, что в здании проявится в большей степени: пространственность или динамика.

Задание

Пролет L - 36 м

Шаг рам B - 6 м

Длина K - 204 м

УРГ Н_кр - 13 м

Q_кр - 80 т

Тип подвеса - Г

Режим работы - Т

Соотношение моментов инерции - l_Н/В=6; l_Р/Н=3

Момент инерции - l_В=380000 см⁴

Сопряжение ригеля с колонной - Ш

Место строительства - г. Краснодар

1. Обоснование расчетной схемы

Расчетные схемы позволяют учесть практически все факторы, играющие существенную роль при расчете каркасов на горизонтальные нагрузки:

- податливость диска покрытия в своей плоскости;

- неразрезность тормозных конструкций;

- влияние мостового крана на работу каркаса;

- податливость грунтового основания;

- влияние продольных вертикальных связей на крутильную жесткость здания;

В расчетной схеме выбирается оптимальное число степеней свободы и учитываются только те смещения расчетных узлов, которые являются существенными при расчете каркасов на нагрузку от торможения крановой тележки.

При продольной раскладке плит покрытия и качественном замоноличивании швов покрытие мало податливо, и оно представляется в виде балки-стенки бесконечной жесткости, опорами для которой служат поперечные рамы (Рис.1). Жесткостью тормозных конструкций в этом случае пренебрегают, из-за небольшой величины отпора в уровне тормозных конструкций по сравнению с отпорностью в уровне покрытия и в качестве расчетной схемы при расчетах каркаса на нагрузку от торможения крановой тележки принимается расчетная схема колонны, имеющая две степени свободы (Рис.2). - горизонтальное смещение в плоскости колонны, в уровне тормозных конструкций V_p и горизонтальное смещение в уровне покрытия V_m. Влияние жесткости каркаса на смещения рассчитываемой колонны учитывается введением суммарной отпорности всех колонн каркаса ОПЗ (Рис. 2).

При расчете ОПЗ с жестким в своей плоскости покрытием на горизонтальные нагрузки в качестве расчетной схемы принимается трехмерная система, в которой расчетные точки расположены в узлах пересечения колонн и тормозных конструкций, центре масс покрытия . Кран рассматривается как шарнирная вставка, соединяющая соответствующие узлы перекрестного набора в уровне тормозных конструкций.

Рис. 1 Расчётная схема жёсткого покрытия одноэтажного промышленного здания



Рис. 2 Расчётная схема колонны с приложенной к ней крановой нагрузки

2. Сбор масс

Величина масс, расположенных в узлах пересечения колонн и тормозных балок, определяется весом конструкций и временной нагрузкой, расположенными между двумя горизонтальными плоскостями, проходящими по середине высот подкрановой и надкрановой частей колонн. В плоскости второй от торца поперечной рамы массы, расположенные в узлах пересечения колонн и тормозных балок, и масса крана, которая определяется по Госстандартам на краны, суммируются и сосредотачиваются во второй расчётной точке первого ряда колонн.

Величина масс, расположенных в узлах пересечения поперечных рам и осевой линии покрытия, определяется весом конструкций и временной нагрузкой, расположенными выше горизонтальной плоскости, проходящей по середине высоты подкрановой части колонны.

Сбор нагрузок

По таблице 12.1 [1] расчетный вес колонны равен 60 кг/м².

Верхняя часть колонны составляет - 20 % веса:

Нижняя часть колонны составляет- 80 % веса:

Масса стеновых панелей Q_ст=2 кН/м².

Масса переплетов с остеклением Q_ок=0,35 кН/м².

Также по таблице 12.1 [1] вес подкрановой балки равен 50 кг/м²

G_п=0,5·B·L/2=0,5·6·18=54 кН.

Постоянную поверхностную распределенную нагрузку от покрытия, которая включает в себя собственный вес металлических конструкций шатра, определяем по таблице Q_кр=1,59 кН/м².

Постоянная поверхностная распределённая нагрузка от покрытия

Состав покрытия	Нормативная нагрузка, кПа	Коэффициент перегрузки	Расчётная нагрузка, кПа
Защитный слой (битумная мастика с втоплёным гравием)	0,32	1,3	0,41
Гидроизоляция (4 слоя толь)	0,2	1,3	0,26
Утеплитель -минераловатные плиты	0,75	1,2	0,9
Пароизоляция (1 слой толь)	0,05	1,3	0,065
Крупнопанельные ж/б плиты	1,66	1,1	1,83
Собственный вес металлических конструкций шатра (фермы, фонари,связи)	0,33	1,05	0,35
Итого	3,31		3,81

Для построения матрицы масс ¦М¦ необходимо, прежде всего, определить четыре вида масс:

Масса в уровне покрытия в торцевой раме М_ПТ

	Наименование	qН	n	qР	Площадь, м2	Итог, кН
1	Покрытие	3,31		3,81	216	613,23
2	Верхняя часть стены	2	1,2	2,4	33,42	80,208
	Верхняя часть остекления	0	0	0	0	0
3	Торц. часть стены	2	1,2	2,4	200,52	481,248
4	Верх. часть колонны					12,93
5	Итог					1187,6

М_ПТ =121,2т

Масса в уровне покрытия в промежуточной раме М_ПП

	Наименование	qН	n	qР	Площадь, м2	Итог, кН
1	Покрытие	3,31		3,81	216	822,96
2	Верхняя часть стены	2	1,2	2,4	33,42	80,208
	Верхняя часть остекления	0		0	0	0
3	Верх. часть колонны					12.93
4	Итог					916,1

М_ПП =93,5т

Масса в уровне подкрановой балки в промежуточной раме М_БП

	Наименование	qН	n	qР	Площадь, м2	Итог, кН
1	Стена	2	1,2	2,4	86,4	207,36
2	Остекление	0,35	1,1	0,39	43,2	16,85
3	Верх. часть колонны					12.93
4	Нижн. часть колонны					51.71
5	Подкрановая балка					54
6	Итог					342,85

М_БП =34,98т

Масса в уровне подкрановой балки в торцевой раме М_БТ

	Наименование	qН	n	qР	Площадь, м2	Итог, кН
1	Стена	2	1,2	2,4	43,2	103,68
2	Остекление	0,35	1,1	0,39	21,6	8,424
3	Подкрановая балка					54
4	Верх. часть колонны					12.93
5	Нижн. часть колонны					51.71
6	Торц. часть стены	2	1,2	2,4	388,8	933,12
7	Итог					1163,9

М_БТ =118,8т

3. Определение коэффициентов матрицы жесткости

Е=2,1*10⁵ кН/м²

ЕI_B=380*10^-5*2,1*10⁵=798*10³=798000 кН*м²

ЕI_Н=6* ЕI_B =4788*10³=4788000 кН*м²

ЕI_Р=3* ЕI_Н =14364*10³=14364000 кН*м²

f= ЕI₂/ ЕI₁=ЕI_B/ ЕI_Н=0,167

г= Н₂/Н₁=Н_В/Н_Н=5,65/13,35=0,43

r₁₁=2*r_РР ^Ж

r_pp^Ж=М_pp^Ж* ЕI₁/ Н₁³

М_pp^Ж=М_mр^Ж+9*[(1+1/г)/(1+ г/f)]+3

М_mр^Ж=3f/г³+9/г*[(1+1/г)/(1+ г/f)]

М_mр^Ж=(3*0,167)/(0,43)³+9/0,43*[(1+1/0,43)/(1+ 0,43/0,167)]=19,45

М_pp^Ж=19,45+9*[(1+1/0.43)/(1+0.43/0.167)]+3=29,61

r_pp^Ж=29,61*4788000/13,35³=59587 кН/м

r₁₁=2*59587=119174 кН/м

r_1V=2*r_pm ^Ж

r_pm ^Ж= - М_pm^Ж* ЕI₁/ Н₁³ М_pm^Ж= М_mр^Ж

r_pm ^Ж= -19,45*[(4788*10^-3)/(13,35)³]= -39141 кН/м

r_1V=2*(-39141)=-78282 кН/м

r_1Ц= r_1V*h= r_1V* y₂= -78282*96=-7515072 кН

r_vv=2 r_кк ^Ж*(n-1)+2 r_mm ^Ж

r_кк ^Ж= (12а ЕI_Н)/Н³*К К=4ас-3в² м=(ЕI_Н/ ЕI_В)-1=5

а=1+бм

в=1+б²мб=Н_В/Н=5,65/19=0,3

с=1+б³м

а=1+0,3*5=2.5

в=1+0,3²*5=1,45 К=4*2,5*1,135-3*1,45²=11,35-6,31=5,04

с=1+0,3³*5=1,135

r_кк ^Ж=(12*2,5*4788*10³)/(19³*5,04)=4155 кН/м

r_mm ^Ж=М_mm^Ж* ЕI₁/ Н₁³

М_mm^Ж=3f/г³+9/[г²*(1+г/f)]

М_mm^Ж=3*0,167/0,43³+9/[0,43²*(1+0,43/0,167)]=14,61

r_mm ^Ж=14,61*[(4788*10³)/(13,35)³]=33993 кН/м

r_vv=2*4155*(35-1)+2*33993=196446 кН/м

r_VЦ=- r_кк ^Ж*y_n-1+2 r_mm ^Ж* y₂=-4155*96+2*33993*96=5636904 кН

r_ЦЦ=2 r_кк ^Ж* y₁²+2 r_mm ^Ж* y₂²+2 r_кк ^Ж* y₃²+2 r_кк ^Ж* y₄²+2 r_кк ^Ж* y₅²+2 r_кк ^Ж* y₆²+

+2 r_кк ^Ж* y₇²+2 r_кк ^Ж* y₈²+2 r_кк ^Ж* y₉²+2 r_кк ^Ж* y₁₀²+2 r_кк ^Ж* y₁₁²+2 r_кк ^Ж* y₁₂²+

+2 r_кк ^Ж* y₁₃²+2 r_кк ^Ж* y₁₄²+2 r_кк ^Ж* y₁₅²+…+2 r_кк ^Ж* y₃₅²=2*33993*96²+

+2*4155*96²+4*4155*(102²+90²+84²+78²+72²+66²+60²+54² +48²+42²+36²+30²+24²+18² +12²+6²⁾ =780800000кН*м

4. Составление матрицы жесткости

Данное промышленное здание имеет пролёт длиной 36 м по 6 м, 35 поперечных рам.

Матрица жёсткости имеет вид:

Для нахождения реакций в данной матрице необходимо вычислить коэффициенты жёсткости колонн.

Схемы единичных перемещений тормозной колонны

Рис. 5

причём

Схема перемещения колонн рам без крана



Рис. 6

Матрица жёсткости имеет вид:

5. Редуцирование масс

Редуцирование масс производится с тем, чтобы привести массы, сосредоточенные в уровне подкрановой балки, на уровень покрытия в бескрановых рамах.

Матрица масс промежуточной поперечной рамы (Рис. 6):

Рис. 6

Для промежуточной поперечной рамы без мостового крана значение массы, приведенной с уровня тормозных конструкций на уровень покрытия, будет следующим:

Матрица масс торцевой поперечной рамы (Рис. 7):

Рис. 7

Для торцевых поперечных рам без мостового крана значение массы, приведенной с уровня тормозных конструкций на уровень покрытия, будет следующим:

Отредуцированная масса на покрытии для промежуточной рамы:

Для торцевой рамы:

6. Составление матрицы масс

Общий вид матрицы масс:

М₁ = 2m_пб^пр + m_кр+тел + m_гр,

где m_пб^пр=34,98т - масса в уровне подкрановой балки промежуточной рамы;

m_кр+тел =1500кН, m_кр+те=150т - масса крана с тележкой;

m_гр = 80 т - масса груза (грузоподъёмность крана)

М₁ = 2*34,98+150+ 80=300т

Масса, сосредоточенная в центре масс покрытия:

М_П = 2 m_п ^т + m_п^пр + m_п ^пр (n - 3),

где m_п ^т- редуцированная масса торцевой рамы;

m_п ^пр- редуцированная масса промежуточной рамы;

m_п^пр - масса в уровне покрытия в промежуточной раме;

n=35

М_П = 2*168,7+93,5+32*107,5=3870т

Момент инерции массы покрытия:

_П = (М_П/12)(L² + К²) =(3870/12)(36 ² + 204²) =13839120тм²

7. Определение смещения расчетных точек

При динамическом расчете одноэтажного промышленного здания с жестким в своей плоскости покрытием используется преобразованная расчетная схема, в которой ОПЗ путем приема редуцирования представляется в виде двухмассовой системы. Дискретные массы путем редуцирования приводятся в точку, расположенную в уровне покрытия и точку, расположенную в уровне тормозных конструкций.

При торможении возникают колебания.0,02 1,99 2,0 t,c

Дифференциальное уравнение, описывающее колебания ОПЗ под действием динамической нагрузки:

||M||{q(t)} + ||X||{q(t)} + ||C||{q(t)} = {P(t)}(1),

где ||M|| - матрица инерционных параметров здания;

||X|| = 2||M|| - матрица коэффициентов сопротивления, где

- коэффициент демпфирования, определяемый по формуле:

= w / 21+(/2)

( - логарифмический декремент затухания, равный для стальных конструкций 0,3, w - собственная частота колебаний по -той форме)

||C|| - матрица жесткости здания;

{q(t)} - вектор смещения расчетных точек;

{P(t)} - вектор динамической крановой нагрузки.

Для решения уравнения (1) используется метод разложения по главным формам колебаний, согласно которому смещение расчетных точек представляется в виде суммарных амплитудных значений смещений по главным формам колебания.

Смещение представлено интегралом Дюамеля:

,

где f - номер расчетной точки;

номер формы колебания;

Vf, V амплитудные значения смещений расчетных точек f и при -то форме колебания;

расчетная точка, где приложена динамическая крановая нагрузка

_f масса расчетной точки f;

собственная частота колебания с учетом затухания

= ² + n²

текущая функция t;

( значение нагрузки от торможения крановой тележки в расчетной точке в момент времени ;

крановая нагрузка, приложенная в расчетной точке .

При пространственной расчетной схеме расчетная крановая нагрузка определяется следующим образом:

- нормативная нагрузка, возникающая от торможения крановой тележки на 1-ом колесе

Tmaxⁿ = f (Gт + Qg)/n0, где

f - коэффициент трения, зависящий от типа подвеса груза;

Gт - вес тележки, кН;

Q - грузоподъемность крана, т;

g = 9,81 Н/кг - ускорение свободного падения;

n0 - число колес с одной стороны мостового крана.

- крановая нагрузка от торможения тележки, действующая на колонну

T_max = Tmaxⁿ n н ns у, где

n=1,1 - коэффициент перегрузки;

_н=0,95 - коэффициент надежности по назначению;

ns=0,95 - коэффициент сочетания;

у - сумма ординат линий влияния тормозной нагрузки.

T_maxⁿ = 0,05 (9,8*80 + 380)/4=14,55 кН

T_max=0,95*1,1*0,95*14,55*2,825=45,22 кН

Расчёт ведётся с помощью программы XNZN.exe.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: N= 3 NF= 1 DELTA= .300 NPR= 3

МАТРИЦА ЖЕСТКОСТИ

119174.000 - 78282.000 -7515072.000

-78282.000196446.000 5636904.000

-7515072.000 5636904.000************

ДИАГОНАЛЬНАЯ МАТРИЦА МАСС

300.000000 3870.000000 13839120.000000

ПРОГРАММА LEVVQR ЗАКОНЧИЛА РАБОТУ С КОДОМ ICOD = 0

ЧАСТОТЫ И ФОРМЫ КОЛЕБАНИЙ

1. W**2 = .43999130D+02 W = .66331840D+01 N = .31635080D+00 WZAT = .66256360D+01 H = .22134060D+04

-.34976870E+00 -.93683330E+00 -.23425500E-02

2. W**2= .48195740D+02 W= .69423160D+01 N= .33109400D+00 WZAT= .69344160D+01 H= .12801280D+05

-.94339950E+00 .32890980E+00 -.42611260E-01

3. W**2= .56791030D+03 W= .23830870D+02 N= .11365450D+01 WZAT= .23803750D+02 H= .23756610D+03

.99956670E+00 -.29423840E-01 -.83432420E-03

КОЭФФИЦИЕНТЫ ФОРМ АМПЛИТУДНЫХ ЗНАЧЕНИЙ СМЕЩЕНИЙ РАСЧЕТНЫХ ТОЧЕК

1.

.55271420E-04 .14804100E-03 .37017620E-06

2.

.69524510E-04 -.24239250E-04 .31402670E-05

3.

.42057080E-02 -.12380170E-03 -.35104450E-05

СУММА ПО СТОЛБЦАМ

.43305040E-02 .14551920E-10 -.15916160E-11

ПРОВЕРКА НА ОРТОГОНАЛЬНОСТЬ МЕЖДУ 1 И 2 ВЕКТОРАМИ - 0%

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

T= .02000 T1= 1.99000 T2= 2.00000TMAX= 5.00000 DT= .10000 PMAX=45.00000

РАСЧЕТ ДЛЯ NF= 1

СМЕЩЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ТОЧЕК

T= .00000 N= 1

.00000000E+00 .00000000E+00 .00000000E+00

T= .10000 N= 2

.73676940E-03 .19121210E-06 .93411130E-08

T= .20000 N= 3

.95922100E-03 .19298470E-05 .92829000E-07

T= .30000 N= 4

.20814270E-03 .54658340E-05 .26302230E-06

T= .40000 N= 5

.52994750E-03 .96008040E-05 .46320370E-06

T= .50000 N= 6

.95894450E-03 .14866710E-04 .71946290E-06

T= .60000 N= 7

.43056410E-03 .21846790E-04 .10603940E-05

T= .70000 N= 8

.44799810E-03 .29650800E-04 .14441700E-05

T= .80000 N= 9

.90601130E-03 .38287790E-04 .18730470E-05

T= .90000 N= 10

.62489140E-03 .48411880E-04 .23799660E-05

T= 1.00000 N= 11

.46866460E-03 .59465710E-04 .29391890E-05

T= 1.10000 N= 12

.84852280E-03 .71170750E-04 .35364490E-05

T= 1.20000 N= 13

.77578680E-03 .84045330E-04 .42022670E-05

T= 1.30000 N= 14

.55956040E-03 .97856330E-04 .49230730E-05

T= 1.40000 N= 15

.81777390E-03 .11218860E-03 .56847310E-05

T= 1.50000 N= 16

.88654950E-03 .12737480E-03 .65005740E-05

T= 1.60000 N= 17

.68954860E-03 .14337440E-03 .73773080E-05

T= 1.70000 N= 18

.82833430E-03 .15978600E-03 .82894800E-05

T= 1.80000 N= 19

.97020730E-03 .17673380E-03 .92488670E-05

T= 1.90000 N= 20

.83422660E-03 .19431030E-03 .10265460E-04

T= 2.00000 N= 21

.87802150E-03 .21218530E-03 .11319530E-04

T= 2.10000 N= 22

.24915880E-03 .23006560E-03 .12399430E-04

T= 2.20000 N= 23

.58526000E-04 .24671470E-03 .13451130E-04

T= 2.30000 N= 24

.78256860E-03 .26177990E-03 .14457860E-04

T= 2.40000 N= 25

.53797460E-03 .27629440E-03 .15470520E-04

T= 2.50000 N= 26

.16861860E-03 .28971870E-03 .16464640E-04

T= 2.60000 N= 27

.68357980E-03 .30143420E-03 .17411200E-04

T= 2.70000 N= 28

.71724460E-03 .31218450E-03 .18346890E-04

T= 2.80000 N= 29

.33018140E-03 .32190230E-03 .19268980E-04

T= 2.90000 N= 30

.61700640E-03 .32992420E-03 .20143670E-04

T= 3.00000 N= 31

.80675710E-03 .33667060E-03 .20998880E-04

T= 3.10000 N= 32

.49731000E-03 .34236330E-03 .21834920E-04

T= 3.20000 N= 33

.59410210E-03 .34645210E-03 .22635240E-04

T= 3.30000 N= 34

.83483060E-03 .34908690E-03 .23397320E-04

T= 3.40000 N= 35

.64006100E-03 .35061060E-03 .24144780E-04

T= 3.50000 N= 36

.60894760E-03 .35064410E-03 .24852330E-04

T= 3.60000 N= 37

.82863410E-03 .34919610E-03 .25524250E-04

T= 3.70000 N= 38

.74370470E-03 .34657650E-03 .26168280E-04

T= 3.80000 N= 39

.64757380E-03 .34259710E-03 .26782030E-04

T= 3.90000 N= 40

.80838650E-03 .33719640E-03 .27351620E-04

T= 4.00000 N= 41

.80594460E-03 .33061090E-03 .27893400E-04

T= 4.10000 N= 42

.69402550E-03 .32278920E-03 .28403330E-04

T= 4.20000 N= 43

.78638670E-03 .31369210E-03 .28868910E-04

T= 4.30000 N= 44

.83176880E-03 .30340880E-03 .29301180E-04

T= 4.40000 N= 45

.73493430E-03 .29213230E-03 .29699280E-04

T= 4.50000 N= 46

.76744290E-03 .27971100E-03 .30057910E-04

T= 4.60000 N= 47

.82961870E-03 .26620570E-03 .30377500E-04

T= 4.70000 N= 48

.76157100E-03 .25186690E-03 .30663680E-04

T= 4.80000 N= 49

.75136940E-03 .23654470E-03 .30910120E-04

T= 4.90000 N= 50

.80819090E-03 .22040270E-03 .31116780E-04

T= 5.00000 N= 51

.76976220E-03 .20354970E-03 .31288220E-04

8. Обработка результатов

Рис. 9

Т=1,8 (1)

V₁=0,00097

V_П=0,000177

Ц_П=0,0000092

Р₁=2 r_pp^Ж* V₁+2 r_pm^Ж* V_п=2*59587*0,00097+2*(-39141)*0,000177=-165 кН

Р₂=2 r_mp^Ж* V₁+2 r_mm^Ж* V_п=2*(-39141)*0,00097+2*33993*0,000177=-76 кН

М_в=Р₂*Н_в=-76*5,65=-429 кНм

М_осн=Р₂*Н-Р₁*Н_н=-76*19-165*13,35=-3647 кНм

Т=3,5 (2)

V₁=0,00061

V_П=0,00035

Ц_П=0,000025

Р₁=2 r_pp^Ж* V₁+2 r_pm^Ж* V_п=2*59587*0,00061+2*(-39141)*0,00035=82 кН

Р₂=2 r_mp^Ж* V₁+2 r_mm^Ж* V_п=2*(-39141)*0,00061+2*33993*0,00035= -32 кН

М_в=Р₂*Н_в=-32*5,65=-181кНм

М_осн=Р₂*Н-Р₁*Н_н=-32*19-82*13,35=-1703кНм

Выводы

В курсовом проекте «Стальной каркас одноэтажного промышленного здания в городе Краснодар» по дисциплине «Металлические конструкции» производился расчет аналогичного здания с учетом статического действия крановой нагрузки, прикладываемой к поперечной раме здания, и была получена эпюра изгибающих моментов возникающих в колонне (М1). Сравним эту эпюру, с эпюрой полученной при расчете на динамическую крановую нагрузку (М2)

Расчет по пространственной расчетной схеме в наибольшей степени отражает реальные процессы, происходящие в каркасе сооружения при торможении крановой тележки, т.к. в этом случае мы рассматриваем работу всего сооружения, а не прикладываем всю крановую нагрузку к одной раме. Как видно из расчётов, момент в нижней части колонны при пространственном расчёте на порядок меньше чем в статическом расчёте т.е. проявился пространственный эффект работы ОПЗ.

Список использованной литературы

1. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов/ Е.И. Беленя, В.А. Балдин, Г.С. Ведеников и др.; Под общ: ред Е.И. Беленя. 6-е изд., перераб. И доп. - М.: Стройиздат, 1985. - 560 с., ил.

2. Золина Т.В. Расчет одноэтажных промышленных зданий на горизонтальные крановые нагрузки и выбор конструктивных мер: Методические рекомендации. - Астрахань: АИСИ, 1992.

3. Золина Т.В. Применение программного комплекса по расчету промышленных зданий на динамические крановые нагрузки: Методические рекомендации. - Астрахань: АИСИ, 1997.

4. Золина Т.В. Расчет одноэтажных промышленных зданий, оборудованных мостовыми кранами, на горизонтальные крановые нагрузки с учетом пространственной работы: Методические рекомендации. - Астрахань: АИСИ, 1999.

Размещено на Allbest.ru

...