Расчет деревянной рамы

Размещено на http://www.allbest.ru/

Оглавление

1. Задание и исходные данные

2. Расчётная часть каркас экономический монтаж

2.1 Краткое описание конструкции каркаса здания

2.2 Технико-экономическое сравнение вариантов

2.3 Разработка схемы пространственного крепления каркаса

2.4 Конструирование клеефанерной панели покрытия

2.5 Дощато-клееная балка

2.6 Расчёт поперечной рамы деревянного каркаса

3. Рекомендации по изготовлению и монтажу элементов каркаса

4. Спецификация материалов на конструкции покрытия, рамы и панели

Литература

1. Задание и исходные данные

Задание на курсовой проект

Разработать проект одноэтажного каркасного производственного цеха, все несущие и ограждающие элементы которого выполнены из древесины хвойных пород или из синтетических материалов (пластмасс).

Исходные данные

§ Схема № 3.

§ Расчётный пролёт l1 = 18 м.

§ Высота от уровня пола до низа несущей конструкции покрытия H1 = 12 м.

§ Район строительства по весу снегового покрова III.

§ Район строительства по ветровой нагрузке IV.

§ Расстояние (шаг) между несущими конструкциями (рамами) В = 4.8м.

Здание цеха однопролётное. Основной несущие элемент - поперечная рама со сплошными дощатоклееными стойками.

§ Порода древесины - сосна и ель.

§ Здание - утеплённое.

§ В качестве ограждающих элементов покрытия и стен применяются трёхслойные панели из лёгкого утеплителя, обшитые листами алюминия.

§ Длина здания 10В = 48 м.

§ Фундаменты отдельно стоящие из бетона В15. Расчётное сопротивление грунта - 0,2 МПа.

§ Тип местности по ветровым нагрузкам - В.

§ Температурно-влажностные условия эксплуатации конструкций [6] - Б2 (внутри неотапливаемых помещений в нормальной зоне)

§ Максимальная влажность древесины для конструкций из клееной древесины 12 %

§ Максимальная влажность древесины для конструкций из неклееной древесины 20 %

2. Расчётная часть

2.1 Краткое описание конструкции каркаса здания

Здание цеха однопролётное. Основной несущие элемент - поперечная рама со сплошными дощато-клееными стойками.

Расчётный пролёт здания -18м, высота от уровня пола до низа покрытия - 12 м, шаг рам - 4.8 м, длина здания - 48 м

Несущие конструкции покрытия принимаем на основе технико-экономического сравнения вариантов. Покрытие - утеплённые клеефанерные панели.

2.2 Технико-экономическое сравнение вариантов

Лучшие конструктивные решения выбирают на основе сопоставления технико-экономических показателей по вариантам. Принимаем для сравнения балки пролетом 18м: клеедощатая с уклоном верхнего пояса 1:10 и клеефанерную коробчатого сечения с уклоном верхнего пояса 1:10 (см. табл. 1[9]).

Конструкции требуется сравнивать при равной их законченности и равном соответствии нормам проектирования конструкций из древесины и пластмасс. Стоимостные показатели определяются в едином уровне цен и для одного и того же района строительства.

При сравнении конструктивных систем зданий и сооружений объемно-планировочное решение ( сетка колонн и другие параметры) следует принимать оптимальными для каждой конструктивной системы. Конструктивные элементы зданий и сооружений не зависящие от особенностей данной конструктивной схемы, принимаются одинаковыми во всех вариантах.

Технико-экономическая оценка эффективности конструктивных решений зданий и сооружений с деревянными конструкциями должна производиться по приведенным затратам согласно разд. 7 [9].

Таблица 1

	Наименование элемента	1 вариант	2 вариант
		Расход леса м3/м2	Коэффициент	Кол-во	Расход леса м3/м2	Коэффициент	Кол-во
			Метало-емкости	Собствен-ного веса			метало-емкости	Собствен-ного веса
1	Балка клеефанерная				11		2	3-5	11
2	Балка клеедощатая		0-1,5	4-6

Предварительное определение нагрузки от собственного веса проектируемой несущей конструкции gсв в зависимости от ее типа, пролета l и величины полезной нормативной нагрузки gн + Pнвр производится по формуле

gсв = (gн + Pнвр)/[1000/(Kсвl) - 1] = Kг(gн + Pнвр),

Kг (грузовой коэффициент) находится по графику рис. 71[9] в зависимости от коэффициента собственного веса Kсв и пролета l, м.

Собственный вес деревянных элементов покрытия определяется по формуле:

где gн, Рн - постоянная нормативная и суммарная временная нагрузка;

kсв - коэффициент собственного веса несущей конструкции, зависящей от формы и схемы конструкции.

L- пролет конструкции

Для клеефанерной балки ксв - принимаем по [2,табл 1] равным 4 -

фермы ксв - 5,

Исходя из полученных характеристик принимаем для расчета плиту с двумя обшивками, клеефанерную балку.

2.3 Разработка схемы пространственного крепления каркаса

Деревянное каркасное здание представляет собой сложную пространственную систему, образованную из плоских конструкций. Их расположение в каркасе и соединение между собой обеспечивают надёжное восприятие внешних усилий любого направления в соответствии с условиями эксплуатации.

Поперечную устойчивость и неизменяемость каркаса проектируемого здания создает плоская конструкция рамы, непосредственно опирающаяся на фундамент.

Продольная неизменяемость и устойчивость каркаса здания обеспечивается постановкой в плоскости стен связевых систем, соединяющие между собой несущие и ограждающие конструкции. Связи воспринимают внешние горизонтальные нагрузки и передают их на фундаменты, фиксируют в проектном положении плоские несущие конструкции и предотвращают деформации их в плоскости, перпендикулярной плоскости несущей конструкции вследствие возможной потери устойчивости их сжатых частей.

Связевая система покрытия образуется из поперечных связевых ферм - горизонтальных связей в плоскости верхних граней стропильных конструкций, вертикальных связей между ними и продольных элементов, работающих на растяжение или сжатие.

Поперечные связевые фермы располагаются по торцевым секциям здания или во второй от торца секции и по промежуточным секциям не реже чем через 30 м, в тех же секциях располагаются вертикальные связи между колоннами.

В качестве поясов поперечных связевых ферм следует использовать верхние пояса или все сечение стропильных конструкций. Высота поперечных связевых ферм равна, как правило, шагу стропильных конструкций.

В плоскости кровли роль продольных элементов связей, соединяющих элементы жесткости и стропильные конструкции, обычно должны выполнять прогоны или продольные ребра плит.

Включение клеефанерных плит в работу не только как продольных элементов связей, но и как составных частей элементов жесткости допустимо при условии обеспечения восприятия усилий, возникающих в сопряжениях плит со стропильными конструкциями. При использовании в качестве несущих конструкций шпренгельных систем вертикальные связи должны раскреплять их растянутый пояс.

2.4 Конструирование клеефанерной панели покрытия

Материалы плиты:

Древесина рёбер - сосна 2 сорта по ГОСТ 8486-86*Е.

Обшивки из фанеры марки ФСФ сорта II/III по ГОСТ 3916.1-89.

Клей марки ФРФ-50.

Утеплитель - минераловатные плиты толщиной 100 мм.

Пароизоляция - полиэтиленовая плёнка толщиной 0,2 мм.

Конструктивная схема плиты.

Для дощатого каркаса, связывающего верхние и нижние фанерные обшивки в монолитную склеенную коробчатую панель, применены доски из сосны второго сорта влажностью не более 12%. Древесину пропитать антисептиком ХМББ-3324, ГОСТ 237872-79 и антипиреновым покрытием ОФП-9, ГОСТ 23790-79. Обшивки из водостойкой фанеры марки ФСФ. Направление волокон наружных шпонов фанеры как в верхней, так и в нижней обшивке панели должно быть продольным для обеспечения стыкования листов фанеры «на ус» и для лучшего использования прочности фанеры. Клей марки ФРФ-50 по ТУ 6-05-281-14-77. Утеплитель - минераловатные плиты повышенной жесткости плотностью 2 кН/м3. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 мм. Воздушная прослойка над утеплителем - вентилируемая вдоль панели.

Размеры плиты в плане назначаем 14904780 мм. Толщину панели составляет . Принимаем h = l / 35 = 480 / 30 = 16 см. С учетом сортамента досок и их острожки сечение средних продольных ребер 46146 мм, крайних продольных ребер - 28146 мм. Общее число продольных ребер - 4, что обеспечивает расстояние в свету между ребрами менее 50 см. Обшивки толщиной по 10 мм предварительно состыкованы по длине. Под стыками обшивок и в торцах предусматриваем поперечные рёбра. Плиту рассчитываем как свободно лежащую на двух опорах однопролётную балку. Торцевые и поперечные ребра принимаем составного сечения высотой 146 мм и толщиной 28 мм. Число поперечных ребер -4, что обеспечивает расстояние между ними не более 1,5 м.

Для удержания утеплителя в проектном положении принимаем решетку из брусков 2525 мм, которые крепятся гвоздями к ребрам.

Рис.1

Сбор нагрузок и статический расчёт:

Нагрузки на плиту приведены в таблице 1

Таблица №1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке гf	Расчетная нагрузка, кН/м2
1. Постоянная
- вес кровли	0,15	1,3	0,195
- вес ребер	0,088	1,1	0,097
- вес обшивок	0,10	1,1	0,11
- вес утеплителя	0,134	1,2	0,16
Всего:	0,472		0,562
2. Временная
- снеговая	1.26	1,4	1,76
Итого:	1,73		2,32

Расчётный пролёт панели мм.

Высота панели 162 мм.

Для нахождения нормативного загружения панели на погонный метр необходимо умножить суммарную нормативную нагрузку из таблицы на величину шага грузовой площади (ширины панели). Для нахождения расчетного загружения панели на погонный метр необходимо умножить суммарную расчетную нагрузку из таблицы на величину шага грузовой площади (ширины панели).

;

.

Максимальный изгибающий момент в середине пролёта плиты с учётом II уровня ответственности

Максимальная поперечная сила с учётом II уровня ответственности

Геометрические характеристики поперечного сечения:

Расстояние между продольными рёбрами по осям равно a=43,2 +4,6=47,8 cм,

l=473>6a=6•47,8=286,8см. Расчётная ширина фанерных обшивок

модуль упругости фанеры- Еф=9000 МПа

Для древесины ребер по [5] модуль упругости - Едр=10000 МПа

.

Положение нейтральной оси симметричного сечения

Рис.3.

Приведённый момент инерции поперечного сечения плиты

Момент сопротивления поперечного сечения плиты

Проверка плиты на прочность.

Напряжение в нижней растянутой обшивке

р

Напряжение в верхней сжатой обшивке

, здесь

, .

Усилие в верхней обшивке при местном изгибе определяем как в балке, заделанной по концам (у продольных рёбер). Изгибающий момент в обшивке

.

.

Рис.4

Момент сопротивления обшивки шириной 100 см

.

Напряжение от изгиба верхней обшивки сосредоточенной силой

Напряжение скалывания клеевых швов между слоями фанеры (в пределах ширины продольных рёбер) проверяем по формуле:

,

где Sпр - приведённый статический момент фанерной обшивки относительно центра тяжести сечения:

.

Проверка жёсткости плиты.

Прогиб плиты с учётом II уровня ответственности при qn=3,23кН/м=0,032кН/см и Еф=900 кН/см2 вычисляем по формуле

Запроектированная клеефанерная плита покрытия имеет прогиб от нормативных нагрузок не превышающий предельного допустимого значения, и ее несущая способность имеет дополнительный запас несущей способности.

2.5 Дощато-клееная балка

В качестве несущих конструкций покрытия принимаем клееные дощатые балки двускатного очертания с уклоном верхней кромки 1:10. Расстановка балок через 4,8 м. Продольная неизменяемость покрытия обеспечивается прикреплением панелей к балкам и постановкой горизонтальных связей в торцах. Поперечное сечение балки представляет собой клеено-деревянный пакет из досок. Для изготовления балок используют сосну первого, второго и третьего сорта (см. рис. 7) влажностью не выше 12%. Пакет соединяют клеем марки ФРФ-50. Древесину пропитать антисептиком ХМББ-3324, ГОСТ 237872-79 и антипиреновым покрытием ОФП-9, ГОСТ 23790-79.

Рис. 7 Схема проектируемой балки

Подбор высот балки

Принимаем толщину слоя в 33 мм, т.е. мм, тогда [2, табл. 8]. Принимаем уклон скатов . Высоту балки в середине пролета принимаем из рекомендуемого значения м. Уточняем число досок в верхнем сечение балки с учетом толщины слоя: досок. Уточняем высоту балки в коньковом сечении: мм. Находим высоту в опорном сечении: мм., принимаем 29 досок, что составляет 29х33=957 мм.

Подсчет нагрузок на балку

Таблица 2. Сводная таблица нагрузок на балку

Нагрузки	Нормативная	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная
Постоянная
1) панель покрытия с рулонной кровлей	0,472	-	0.562
2) собственный вес балки	0,353	1,1	0,388
Итого постоянная:	0,83	-	0,95
Временная:
1) снеговая (см п.5.1 [8])	1,26	1,4	1,76
Сумма:	2,09		2,71

Для нахождения нормативного загружения балки на погонный метр необходимо умножить суммарную нормативную нагрузку из таблицы на величину шага грузовой площади (шага колонн). Для нахождения расчетного загружения балки на погонный метр необходимо умножить суммарную расчетную нагрузку из таблицы на величину шага грузовой площади (шага колонн).

;

.

Статический расчет балки

- опорные реакции:

.

- расстояние до опасного сечения:

.

- изгибающий момент в опасном сечении:

.

- момент сопротивления поперечного сечения изгибу:

Высота в опасном сечении

.

Число целых досок n=1418/33=43 шт. Расчетная высота h=33х43=1419 мм. Ширину сечения балки, которую принимают по условию м.

Таким образом, согласно выше сказанному следовало бы принять ширину сечения балки 250 мм. Однако в ходе расчетов было выяснено, что подобная ширина дает колоссальный запас по прочности и применение такого сечения экономически не выгодно и неоправданно. Подобрана оптимальная ширина в 134 мм. Принимаем черновую доску 150 х 40 мм. В чистоте доска имеет размеры 134 х 33 мм. Для этого делается острожка по кромкам по 8 мм с каждой и по пласти по 3,5 мм с каждой. Следует отметить, что для экономии дорогой древесины I сорта сечение разбивают на слои сортности согласно схеме.

.

- проверка максимального изгибающего напряжения в опасном сечении (рис. 9, в):

, где [2, табл. 3];

[6, табл. 5]; [6, табл. 7], при h=1418 мм.

; .

Условие прочности обеспечено.

- проверка касательных напряжений:

,

где [6, табл. 3]; [6, табл. 7], при h=957 мм.

Максимальная изгибающая сила ; статический момент в опорном сечение ; момент инерции в опорном сечении .

; .

Скалывания не происходит.

- проверка устойчивости плоской формы деформирования:

,

где [6, п. 4.14], где в свою очередь h = 1419 - максимальная высота на участке шага связей с опасным сечением; . [6, табл. 2 прил. 4].

;

; . [6, табл. 2 прил. 4];

; .

;.

Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.

- прогиб балки в середине пролета при h= 1848 мм (рис. 9, б):

,

где

.

.

- полный относительный прогиб:

,

где [6, табл. 3 прил. 4].

.

Прогибы в пределах допустимого.

- определение ширины опорных подушек:

Принимаем а= 35 см.

2.6 Расчёт поперечной рамы деревянного каркаса

Исходные данные: рама пролётом 18 м, шаг рам -6м, высота - 12 м. Здание второго класса ответственности, . Температурно-влажностные условия - Б2. Кровля из клеефанерных плит. Снеговая нагрузка - 1,8 кПа.

Статический расчёт:

Высота рамы в коньке 12 м. Ригель - балка с уклоном 1:10.

Схема к расчёту рамы

Расчёт рамы ведём на нагрузки от собственного веса, снега, ветра. Нагрузка от собственного веса стеновых панелей передаётся непосредственно на фундамент.

Сбор нагрузок на ригель рамы см. табл.:

Временная (ветровая IV): - нормативная- 0.48 кН/м2

- расчетная - 0,48•1,4=0,672 кН/м2

Полная нормативная и расчетная нагрузка на ригель рамы:

- нормативная: кН/м;

- расчетная: кН/м.

Аэродинамические коэффициенты по прил. 4 [8] для здания с двускатными покрытиями с наветренной стороны и с подветренной = - 0,6

Расчётная ветровая нагрузка:

на левой стойке - кН/м

на правой стойке - кН/м

Определяем расчётные усилия в сечениях рамы от постоянной нагрузки по всему пролёту.

Ветровая нагрузка, передаваемая от покрытия, расположенного вне колонны:

W+ = w * hоп = 1,75• 0,957=1,67 (кН)

W- = w * hоп = -1,31• 0,957= 1,25 (кН)

Нагрузка от веса стеновых панелей:

Nпан = кН/м

Собственный вес колонны (ориентировочно):

кН

Принимаем распределенную нагрузку на колонну - 0,4кН/м

Нагрузки на ригель (пост+снег).

Расчетная схема Эпюра N

Опорные реакции:

кН

Нагрузки от ветра

Расчет по готовым формулам

Расчетная схема Эпюра М

М2=М5=0,

кНм

кНм

кН

Нагрузки от веса стеновых панелей, веса колонн

Расчетная схема Эпюра N

кНм

Таблица. Результаты статического расчет рамы

Точка	Нагр. на ригель, кН	Ветер	Стен. панели+вес колонн	Сочетания
1	М	0	-131,64	0	-131,64
	N	-149,85	0	-37,2	-187,05
2	М	0	0	0	0
	N	-149,85	0	0	-149,85
3	М	0	0	0	0
	N	0	-1,2	0	-1,2
4	М	674,32	0	0	674,32
	N	0	-1,2	0	-1,2
5	М	0	0	0	0
	N	0	-1,2	0	-1,2
6	М	0	0	0	0
	N	-149,85	0	0	-149,85
7	М	0	123,72	0	123,72
	N	-149,85	0	-37,2	-187,5

Расчетные продольные силы в заделке стоек: 187,05кН

Предварительный подбор сечения колонн

Задаемся гибкостью колонны =100. Предварительные размеры сечения колонны примем:

bк = ( 200 - 10 ) + ( 275 - 10 ) = 455 мм

Для изготовления колонн используем сосновые доски 2-го сорта толщиной 40 мм. После двухстороннего фрезерования (острожки) толщина досок составит:

tф = 40 - 2*3,5 = 33 мм

С учетом принятой толщины досок высота сечения колонн будет:

hк = 3,3 * 28 = 92,4 см

Расчет колонны на прочность в плоскости рамы.

Расчетная длина колонны в плоскости рамы

l0 = 2,2 * Н = 2,2 * 12 =26,4 м=2640 см

Площадь сечения колонны

АНТ = Абр = hк * bк =92,4* 45,5 = 4204,2см2

Момент сопротивления прямоугольного сечения

Гибкость колонны в плоскости рамы

,

следовательно коэффициент продольного изгиба определяем по формуле:

Для сосновой древесины второго сорта и при принятых размерах поперечного сечения находим расчетное сопротивление сжатию Rc = 15 МПа. Находим коэффициенты условий работы: mн = 1,2; m = 0,93. Окончательное значение расчетного сопротивления составит:

Rс = 15 * 1,2 * 0,93 = 16,74 МПа

Найдем значение коэффициента :

Найдем значение изгибающего момента от действия поперечных и продольных нагрузок

Найдем нормальные напряжения и сравним их с расчетным сопротивлением

, т.е. прочность не обеспечена.

Изменяем сечение колонны.

hк = 3,3 * 30 = 99см

bк = ( 250 - 10 ) + ( 275 - 10 ) = 505 мм

АНТ = Абр = hк * bк =99 * 50,5 = 4999,5см2

,

следовательно коэффициент продольного изгиба определяем по формуле:

т.е. прочность обеспечена.

Расчет колонны на устойчивость плоской формы деформирования (в плоскости рамы).

Предварительно принимаем, что распорки по колоннам (в плоскости, параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн, т.е. использована крестовая схема вертикальных связей по колоннам без дополнительных распорок.

Расчетную длину колонны из плоскости рамы равной высоте колонны:

ly = Н = 12 м

Найдем значения гибкости и коэффициенты продольного изгиба из плоскости рамы:

Для нахождения значения коэффициента м предварительно найдем коэффициент «кф»:

кф = 1,75 - 0,75 * d = 1,75, т.к. d = 0 из-за того, что момент в верхней части колонны равен нулю

Проверяем устойчивость:

,

т.е. устойчивость в плоскости рамы обеспечена.

Расчет колонны на устойчивость из плоскости рамы.

Расчет производят по формуле:

- устойчивость из плоскости рамы обеспечена.

Расчет узла защемления колонны в фундаменте.

Определим расчетные усилия:

Из расчета колонны на прочность в плоскости рамы уже известны к = 0,35, Rс = 16,74 МПа, Абр = 0,499 м2

Найдем значения коэффициентов , кн и значение МД

Определим значения относительного эксцентриситета

,

следовательно сечение колонны сжато не по всей площади.

Высота сжатой зоны сечения

Растягивающее усилие

Приняв ширину анкерной полосы равной ширине колонны определим требуемую толщину.

Конструктивно принимаем толщину а =12мм.

Усилие в наклонных тяжах

Требуемая площадь наклонных тяжей

Принимаем тяжи диаметром 20 мм, для которых АТ.КТ = 6,28см2 .

Рис. 6

Конструктивная длина уголка

0,005 м - зазор между колонной и тяжем.

Нагрузка на уголок

Изгибающий момент в уголке

Требуемый момент сопротивления

Принимаем равнополочный уголок L140х12 мм с Iх = 602,4см4 и z0 = 3,9 см. Момент сопротивления уголка:

т.е. прочность уголка обеспечена.

Назначим размеры уширения колонны внизу. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом 450определим по формуле (2) 1:

С учетом коэффициента условий работы mн = 1,2, RСМ = 7,45 МПа. Площадь смятия древесины под углом

Напряжения смятия

Принимаем толщину уширения колонны равной двум толщинам досок после фрезерования = 3 * 0,033 = 0,099 м, что достаточно для размещения уголка L140х12 мм под углом 450, т.к.:

С учетом принятых уширений получим высоту сечения колонны понизу:

Высоту накладок, учитывая конструктивное решение узла и расположение тяжей под углом 450, принимаем равной высоте сечения колонны плюс 150 мм.

Проверим прочность по скалыванию в плоскости приклейки досок-накладок, на которые опираются уголки.

Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию определим по формуле (54) 1:

, где lСК = lнакл = 1,33 м

= 0,125, т.к. скалывание промежуточное

RСК = RСК * mн = 2,1 * 1,2 = 2,52Мпа

Напряжения скалывания

Расчет опорного бруса

Предельная гибкость для элементов связей л=200

Принимаем по конструктивным соображениям брус сечением 110х110мм. Для него расчетная длина равна расстояние между точками закрепления =400см,

Проверяем брус на смятие поперек волокон. Принимаем 1 сорт древесины.

т.к. уклон , а , то берем прочность древесины поперек волокон .

Принимаем брус 125х125,

Принимаем брус сечением 150х150мм.

3. Рекомендации по изготовлению и монтажу элементов каркаса

Процесс изготовления клееных деревянных конструкций включает следующие технологические операции: распиловку бревен на пиломатериалы; сушку досок до влажности 10±2%; механическую обработку досок, включая раскрой, удаление недопустимых пороков, фрезерование, стыкование досок по длине и ширине (по кромке), сортировку заготовок по нормам пороков; раскрой и стыкование листов фанеры; приготовление и нанесение клея на склеиваемые поверхности; запрессовку изготовляемого элемента или конструкции и выдержку до отверждения клея; распрессовку элемента (конструкции), его обработку и окончательную отделку.

Сборка ригеля и стоек:

в раскройном цеху поступившие обрезные пиломатериалы, заранее подобранные по сечению, раскраиваются на заготовки. Перед раскроем доски фрезеруют, что даёт возможность увидеть дефекты. Соединение досок выполняется зубчатым.

Склеивание производится в специально оборудованных цехах с поддержанием температуры и влажности воздуха, примерно соответствующей равновесной влажности древесины в условиях эксплуатации. Склеивание производится под прессами. После выгрузки из-под пресса склеенные блоки следует выдержать двое суток перед механической обработкой для того, чтобы достаточно окрепли клеевые швы и были сняты внутренние напряжения, возникшие вследствие неодинаковой влажности склеенных слоёв и введения с клеем воды.

Для склеивания применять фенолформальдегидный клей КБ-3. Склеиваемые поверхности должны быть отфрезерованы, очищены от пыли и плотно прилегать друг к другу. Не должно быть маслянистых и лакокрасочных пятен, участков покрытых смолой. Клей наносится с двух сторон для того, чтобы избежать непроклееные места и чтобы обе поверхности лучше пропитались клеем перед запрессовкой. На поверхность зубчатых шипов клей наносится с помощью шайб, повторяющих профиль шипов.

4. Спецификация материалов на конструкции покрытия, рамы и стеновые панели

№ поз	Обозначение	Наименование	Ко-во, шт	Объём всех, м3	Прим.
1	2	3	4	6	7
	Панель покрытия П1	132
		Доска 146х46, L=4.78м	2	0,06
		Доска 146х40 L=4.78 м	2	0,055
		Доска 146х28, L=1,47м	5	0,02
		Брусок 25х25, L=40,44м	-	0,03
		Фанера 1,48х4,78х10	2	7,07
		Итого на панель покрытия:		0,165	м3
		всего:		21,78	м3
	Балка Б1	11
		Доска 134х33, L=210 м	-	0,93	1 сорт
		Доска 134х33, L=190 м	-	0,84	2 сорт
		Доска 134х33, L=217,5 м	-	0,92	3 сорт
		Итого на балку:		2,81	м3
	Колонна К1	22
		Доска 240х33, L=180 м	-	1.42
		Доска 275х33, L=180м	-	1.63
		Доска 170х33, L=360м	-	2.02
		Уголок 110х14 L=0.58м	2	7,15	кг
		Арматура d=14мм	2	7,42	кг
		Итого на колонну:		0,08	м3
		всего:		14,08

Литература

1. Конструкции из дерева и пластмасс. Учебник для вузов. Под ред. Г.Г. Карлсона. М., Стройиздат, 1975

2. Конструкции из дерева и пластмасс. Примеры расчёта и конструирования. Учебное пособие для вузов/ Под. Ред. Проф. Иванова В.А. К.,Вища школа, 1981

3. Проектирование и расчёт деревянных конструкций. Справочник/ И.М. Гринь, В.В. Фурсов, Д.М. Бабушкин и др. Под ред. И.М. Гриня. К., Будивэльнык, 1988

4. Конструкции из дерева и пластмасс. Задание на курсовой проект с методическими указаниями для студентов V курса. РГОТУПС

5. Зубарев

6. СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования»

7. СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»

8. СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»

9. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II2580) / ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко. М. : Стройиздат, 1986. 215 с.

Размещено на Allbest.ru

...