Розробка автоклава для отримання високоміцного гіпсу для різних будівельних робіт

для літа tср = 25С, для зими tср = 18С

- час автоклавування, = 5год

При цій температурі зовнішньої поверхні теплоізоляції автоклава:

для літа

для зими ,

де q - питомий тепловий потік

для літа

для зими

9) Qкз - втрати тепла з відведеним конденсатом.

При конденсації всієї введеної в процес пари маємо: ,

де ік - середня ентальпія конденсату

для літа

для зими

де індекси 1, 2, 3 при позначенні ентальпії і часу відповідно: 1 - режим прогрівання на протязі 0, 5 год, ентальпія береться при середній температурі:

для літа

для зими

2 - режим ізотермічної витримки на протязі 4 год, ентальпія береться при температурі t1= 170C; 3 - режим підйому температури до 180С на протязі 0, 5 год, ентальпія береться при температурі 180С.

Запишемо рівняння теплового балансу в вигляді:

(4. 6)

для літа

для зими

для літа

для зими

Питома витрата пари на 1 т отриманого в'яжучого:

для літа

для зими

Максимальні витрати тепла приходяться на зимовий період на етапі прогрівання матеріалу:

Таким чином, пікове навантаження котельні:

В результаті розрахунку отримали, що витрати пари на 1 т отриманого в'яжучого для зимового періоду складає на 15% більше ніж для літнього.

4.2 Розрахунок фланцевого з'єднання кожуха та днища

Мета розрахунку: визначення навантажень на кріпильні деталі, обчислення напружень у кріпильних деталях і порівняння їх з допустимими, знаходження напруження в найбільш небезпечних перерізах фланців та порівняння їх з допустимими та перевірку фланців на жорсткість за умовою герметичності.

Розрахункова схема фланцевого з'єднання наведена на рис. 4. 1.

Рисунок. 4. 1. Схема фланцевого з'єднання

Вихідні дані:

Геометричні параметри фланця:

Внутрішній діаметр D = 2, 8 м

Діаметр фланця Dф = 3, 0 м

Діаметр болтового кола DБ = 2, 945 м

Товщина фланців hф = 0, 135 м

Товщина конічної втулки у перерізі s0=0, 0135 м

Товщина стінки апарата s=0, 01 м

Матеріал фланців Сталь 12Х18Н10Т

Висота втулки l=0, 065 м

Допустиме напруження []ф20=160 МПа

[]ф170=144 Мпа

Модуль пружності Еф20=1, 99 МПа

Еф170=2 МПа

Границя плинності ут=224 МПа

Коефіцієнт відносного лінійного розширення ф=1710-6 К-1

Параметри прокладки:

Матеріал прокладки фторопласт-4

Зовнішній діаметр прокладки Dп = 2, 89м

Ширина прокладки b = 0, 019 м

Товщина прокладки h = 0, 002 м

Коефіцієнт m = 0, 5

Модуль пружності Еп = 29 МПа

Внутрішній тиск Р = 0, 8 МПа

Кількість болтів zБ = 76

Діаметр різьби болтів М30

Внутрішній діаметр d0 = 0, 027 м

Матеріал болтів сталь 35Х

Допустиме напруження []Б20 = 230 МПа

Допустиме напруження []Б170 = 228, 9 МПа

Модуль пружності Е=1, 84105 МПа

Коефіцієнт відносного лінійного розширення Б=13, 310-6 К-1

Коефіцієнт міцності зварних швів =1

Додаток до розрахункових товщин с=0, 001м

Товщина втулки, м:

де в1=2, 5 при

Еквівалентна товщина втулки фланця, м:

Середній діаметр прокладки, м:

1) Навантаження, які діють на фланець

Ефективна ширина прокладки, м:

Конструктивний коефіцієнт для фланця:



Конструктивний коефіцієнт для фланця:

Поправкові коефіцієнти для фланця:

Геометричний параметр фланця:

Безрозмірні параметри фланців:

Кутова піддатливість фланця:

Розрахункова довжина болтів фланцевого з'єднання, м

Лінійна піддатливість прокладки, м/Н:

,

де - модуль пружності для прокладки з гуми

Площа поперечного перерізу болта, м2:

Лінійна піддатливість болтів, м/Н:

Коефіцієнт жорсткості фланцевого з'єднання:

Рівнодійна внутрішнього тиску, МН:

Реакція прокладки в робочих умовах, МН:

,

де кпр=1 - для фторопласту-4 [1].

Зусилля, що виникає від температурної деформації фланцевого

з'єднання, МН:

tф і tб - температури відповідно фланця і болтів, °С:

Болтове навантаження фланцевого з'єднання в умовах монтажу до подачі внутрішнього тиску, МН:

,

де Рпр=3 МПа для фторопластової прокладки [1].

Болтове навантаження в робочих умовах, МН:

Приведений згинаючий момент:

2) Перевірка міцності та герметичності фланцевого з'єднання

Розрахункове навантаження на болти:

Напруження розтягування в болтах за умов монтажу, МПа:

Напруження розтягування в болтах за робочих умов, МПа:

Умова міцності болтів виконується.

де [Рпр]=20МПа - для прокладки з фторопласту-4. [1]

Умова міцності неметалічної прокладки з фторопласту-4 виконується.

Максимальне напруження в перерізі фланця, обмежене розміром s1, МПа:

,

де D*=D=2, 4 м при

Максимальне напруження в перерізі фланця, обмежене розміром s0, МПа:

,

де fф=2, 51 при і

Колове напруження в кільці фланця, МПа:

Напруження у втулці від внутрішнього тиску:

тангенціальне:

меридіальне:

,

де [у]1=ут=224 МПа - допустиме напруження, дорівнює границі плинності сталі 12Х18Н10Т при t=180?С.

Умова міцності для переріза фланця, обмежена розміром s1=0, 04 м, виконується.

,

де [у]0=0, 003·Е=0, 003·2·105=600 МПа - для фланців з сталі 12Х18Н10Т в перерізі s0 при Р<4 МПа.

Умова міцності для перерізу, обмежена розміром s0=0, 016 м, виконується.

,

де =0, 013рад - допустимий кут повороту привареного встик фланця при D=2800 мм > 2000 мм.

Умова герметичності, що визначається кутом повороту фланця, виконується.

За результатами розрахунку у відповідністю з програмою визначені значення напружень в болтах, в небезпечних перерізах фланців, які не перевищують допустимих для матеріалів деталей, а отже обране фланцеве з'єднання підходить до умов експлуатації даного апарата.

4.3 Розрахунок опор вертикального апарату

Мета розрахунку: перевірити міцність стінки в місці розташування опори,

з'ясувати необхідність накладного листа і провести його розрахунок.

Розрахункова схема опор вертикального апарату наведена на рис. 4. 2.

Рисунок 4. 2. Схема опори вертикального апарату

Вихідні дані:

Внутрішній діаметр апарату D=2, 8 м

Товщина стінки апарату s=0, 01 м

Тиск в апараті Рр=0, 8МПа

Виліт опори b=0, 508 м

Відстань від краю опори до осі фундаментних болтів с1=0, 175 м

Відстань від зовнішньої стінки апарата до опорної поверхні fmax=0, 35 м

Навантаження на одну опору Q=0, 16 МН

Товщина стінки апарата без прибавки на корозію

і від'ємний допуск s0=0, 08 м

Висота опори h=0, 604 м

Зовнішній згинаючий момент, який діє на апарат М=0 МН?м

Число опор z=4

Коефіцієнти нерівномірності розподілення навантаження л1=2

л2=1

Матеріал опори Сталь 3

Робоча температура t=180?С

Конструктивні коефіцієнти к1=0, 3

к2=0, 41

Допустиме напруження [у]=129МПа

Границя плинності [у]т=193 МПа

4.3.1 Розрахунок ребра

Плече вертикальної реакції опори, м:

Навантаження на опору, МН:

Довжина нахиленої грані вертикального ребра, м:

Кут нахилу грані до осі апарату:

Коефіцієнт зменшення допустимих напружень при повздовжньому згинанні при л3 > 90:

Гнучкість ребра:

Товщина стінки ребра, м:

Приймаємо s1=0, 025 м.

4.3.2 Розрахунок стінки апарату у опори

Осьове напруження від внутрішнього тиску, МПа:

Колове напруження від внутрішнього тиску, МПа:

Максимальне напруження від тиску, МПа:

Максимальне напруження від тиску і реакції опори, МПа:

Максимальне напруження згинання від реакції опори, МПа:

Умова міцності стінки:

Умова міцності не виконується, тому необхідно на апарат під опору підкласти накладний лист.

4.3.3 Розрахунок накладного листа

Розміри накладного листа: В=0, 5 м

Н=1, 020 м

Конструктивні коефіцієнти к1=0, 3,

к4=0, 15,

к5=0, 28

Згинаючий момент, який діє на апарат М=0 МН?м

Коефіцієнт міцності стінки ц=0, 9

Товщина стінки апарата без прибавки на корозію

і від'ємний допуск s0=0, 006 м

Максимальне напруження, яке виникає від тиску в апараті і реакції опори, МПа:

Максимальне напруження, МПа

Згинаюче напруження, МПа:

Умова міцності стінки апарата у опори:

Умова не виконується, отже, необхідний підкладний лист.

Максимальне напруження з урахуванням підкладного листа, МПа:

Згинаюче напруження, МПа:

Товщина підкладного листа, м:

(4. 117)

Приймаємо sН = 0, 02 м.

За результатами розрахунку, так як умова міцності не виконується, то

необхідно використати підкладний лист товщиною 20 мм.

4.4 Розрахунок еліптичного днища

Мета розрахунку: визначення товщини стiнки елiптичного днища i перевiрка її на мiцнiсть.

Розрахункова схема еліптичного днища наведена на рис. 4. 3.

Рисунок 4. 3. Розрахункова схема еліптичного днища

Вихідні дані:

Діаметр апарата D=2, 8 мм

Розрахунковий тиск P=0, 8 МПа

Матеріал Сталь 12Х18Н10Т

Робоча температура t=180 C

Розрахунок ведеться за програмою, яка наведена в додатку.

Розрахунок товщини стiнки елiптичного днища:

,,

де ? = 1 - коефіцієнт міцності зварного шва.

Із врахуванням поправок маємо:

Обчислюємо висоту еліптичної частини днища та радіус кривизни:

В зв'язку з тим, що ми обрали еліптичне днище, його обов'язково необхідно виконувати з відбортовкою. Усі параметри днища вибираються згідно стандартів.

Результати розрахунку за програмою:

Товщина стiнки s= 14 мм

Прибавка до товщини c= 1 мм

Висота днища H= 600 мм

Висота вiдбортованой частини h1= 60 мм

Радiус кривизни R= 2400 мм

Допустимий тиск Pd= 1, 55578МПа

Програма визначає мiнiмальну товщину стiнки, при якiй виконується умова мiцностi.

Перевірка на допустимий тиск:

де S - виконавча товщина еліптичного днища, м,

R - радіус кривизни в вершині днища.

Умова міцності:

За ГОСТ 6533-78 вибираємо елiптичне днище з такими параметрами:

Товщина стiнки s= 10 мм

Висота днища H= 740 мм

Висота вiдбортованої частини h1= 40 мм

Радiус кривизни R= 2800 мм

Об'єм днища F = 8, 85 м2

Площа поверхнi днища V = 3, 12 м3

4.5 Розрахунок штуцерів

Стандартнi штуцери вибираються за умовним тиском і умовним діаметром.

Розраховуємо діаметр штуцера для входу водяної пари.

Всі фізичні властивості відповідно вибираємо для водяної пари при робочій температурі:

де w - рекомендована швидкість для водяного пару w=15 м/с; G=3, 04 кг/с- масова витрата водяної пари

Обчислюємо діаметр штуцера для відведення конденсату:

де G=61, 8 кг/с - масова витрата води, рекомендована швидкість відведення конденсату W=20 м/с

Приймаємо розміри стандартних штуцерів.

Штуцер для виходу конденсату:

Dу = 65 мм, dт = 57 мм, Sт = 4 мм, Нт = 155м

Штуцер для входу водяного пару:

Dу = 250 мм, dт = 273 мм, Sт= 8 мм, Нт=190 мм.

Штуцери для термопар і манометра:

Dу = 15 мм, dт = 20 мм, Sт= 3 мм.

4.6 Розрахунок циліндричної обичайки

Мета розрахунку: визначити міцність обичайки автоклава в робочих умовах, в умовах монтажу і визначити допустимий внутрішній тиск для циліндричної обичайки.

Розрахункова схема циліндричної обичайки наведена на рис. 4. 4.

Рисунок 4. 4. Схема циліндричної обичайки

Вихідні дані:

Довжина обичайки L=4200 мм

Внутрішній діаметр D=2800 мм

Робочий тиск Р=0, 8 МПа

Температура в автоклаві t=180?С

Швидкість корозії П=0, 05мм/год

Термін експлуатації фВ=10 років

Масу води в автоклаві при гідравлічному випробуваннях умовно не враховувати.

Допустиме напруження, МПа:

в робочому стані

,

де у*=144 МПа - при сталі 12Х18Н10Т при температурі t=180?С;

з1=1, так як апарат виготовлений з листового прокату;

при гідравлічних випробуваннях

,

де уТ20=240 МПа - границя плинності для сталі 12Х18Н10Т при t=20?С.

Розрахункове значення внутрішнього надлишкового тиску , так як в автоклаві робоче середовище - пара.

Пробний тиск при гідравлічних випробуваннях, МПа:

,

де [у]20 = з?у* = 160 МПа - при температурі 20?С.

Коефіцієнт міцності повздовжніх зварних швів обичайки ц=1, так як прийнято, що шви з двохстороннім суцільним проваром виконуються автоматичним зварюванням.

Прибавки до розрахункової товщини стінки: для компенсації корозії , ерозії се=0 і с3=0, отримаємо с=с1+ с2=1, 4 мм.

Розрахункова і виконавча товщини стінки циліндричної обичайки, м:

,

де с0 = 0, 002 м з умови округлення товщини стінки до найближчої більшої стандартної товщини.

Допустимий внутрішній тиск:

в робочому стані

при гідравлічних випробуваннях

При , умова використання формул виконується. Таким чином,

Результати розрахунку за програмою:

Допустимий внутрішній тиск

в робочому стані [р]=0, 88134 МПа

при гідравлічних випробування [р]і=1, 64310 МПа

Товщина стінки S=10 мм

Тим самим забезпечується міцність обичайки автоклава як в робочому стані, так і при гідравлічних випробуваннях.

За результатами даних розрахунків при товщині стінки s = 10 мм, отриманої з програми наведеної в додатку Б, забезпечується міцність циліндричної обичайки автоклава як в робочому стані, так і при гідравлічних випробуваннях.

5. Рекомендації по виготовленню, монтажу і експлуатації

1) Способи транспортування, розвантаження і зберігання апарату на монтажному майданчику у замовника повинні забезпечити попередження механічних пошкоджень частин апарату і зберегти його від корозійної дії атмосферних опадів.

2) Стропування апарату повинно проводитись відповідно до схеми підприємства - виробника, вказаною в паспорті апарату.

3) На корпусі апарату повинні бути вказані місця стропування і центру мас.

4) Забороняється стропувати апарат за штуцера, люки та інші частини виробу, що виступають.

5) Перед монтажем необхідно:

- розпакувати всі транспортні укладки;

- перевірити укомплектованість апарату за укомплектованими відомостями і упакованими листами;

- розпакувати і оглянути всі зборки деталі на предмет відсутності поломок, тріщин, подряпин і т. п. ;

- перевірити відповідність прокладок умовам експлуатації;

6) Ремонт апарату і його елементів під час роботи не допускається.

7) Щоденно повинен проводитись нагляд і контроль за щільністю фланцевих з'єднань.

8) Штуцери апарату при зберіганні повинні бути заглушені. Привалочні поверхні фланців, кріплення і металічні прокладки повинні бути покриті захисною змащувальною речовиною.

9) В місцях приєднання опор до апарату наявність зварювальних швів, як правило не допускається. Якщо це не буде виконано, необхідно передбачити можливість контролю шва під опорою.

6. Рівень стандартизації та уніфікації

Стандартизація - установлення і використання стандартів з метою упорядкування діяльності у визначеній області, економного використання ресурсів, дотримання вимог техніки безпеки, підвищення якості продукції і послуг.

Уніфікація (від лат. unus - один і facio - роблю) - приведення продукції і засобів виробництва або їх елементів до однієї форми, розмірів, структури, складу. В техніці і будуванні - раціональніше зменшення типових розмірів (марок, форм і т. д.). Сам же рівень передбачає усунення надлишкової різноманітності в конструкціях деталей, вузлів, різних елементів (різьби, отвори і т. д.), в сортаменті матеріалів, формах технічної документації.

Рівень стандартизації та уніфікації характеризується коефіцієнтом застосовності по деталях, визначаємо за методикою РД 33-74, утверджений держстандартом України.

Коефіцієнт застосовності по деталях:

,

де - загальне число деталей в вузлі,

- число оригінальних деталей



Выводы

В дипломном проекте бакалавра разработанный вертикальный автоклав объемом 25 м3 для пропаривания природного гипса и последующего получения из него высокопрочного гипса. Выполнен конструктивный расчет автоклава, а также расчеты на прочность основных его узлов и деталей, то есть расчеты, которые подтверждают работоспособность и надежность конструкции.

Приведены рекомендации по изготовлению, монтажу и эксплуатации разработанного аппарата, составлена техническая характеристика, проведен патентный поиск, а также установлено, что аппарат отвечает требованиям техники безопасности и промышленной санитарии.

Графическая часть работы включает четыре чертежа, которые содержат: технологическую схему производства высокопрочного гипса (формат А1), сборочный чертеж автоклава (формат А1), чертежы сборочных единиц и деталей (2 формата А1). К сборочным чертежам составлены спецификации.

Следовательно, аппарат хоть и сложный по конструкции, нуждается в значительных затратах для изготовления и громоздкого оборудования для поворота байонетных колец, но он приводит к значительной интенсификации процесса сушки и не ухудшает качество гипса.

Conclusion

In the project of bachelor the developed vertical autoclave by volume of 25 м3 for steaming thoroughly of natural gypsum and subsequent receipt from him highly strong gypsum. Executed structural calculation of autoclave, and also calculations on durability of basic his knots and details, that calculations which confirm a durability and reliability of construction.

Resulted recommendations from making, editing and exploitation of the developed vehicle, made technical description, conducted patent search, and also it is set that a vehicle responds to request accident and industrial sanitation prevention.

Graphic part of work includes four drafts, that contain: technological chart of production of highly strong gypsum (format А1), assembling draft of autoclave (format А1), draft of assembling units and details (2 formats А1). Before the assembling drafts there are made specifications. Consequently, vehicle though and difficult on construction, needs considerable expenses for making and bulky equipment for the turn of damper rings, but he results in considerable intensification of process of drying and does not worsen quality of gypsum.

Перелік посилань

М. Ф. Михалев. Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств. - Л. : Машиностроение, 1984. - 298 с.

К. Ф. Павлов, П. Г. Романков, А. А. Носков Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологи. - Л. : Химия, 1976. - 551 с.

А. А. Лощинский, А. Р. Толчинский Основы конструирования и расчета химической аппаратуры. - Л. : Машиностроение, 1970. - 752 с.

О. А. Кремнев, И. М. Пиевский Тепломассообменные процессы в производстве гипсовых и гипсобетонных строительных материалов. - К. : Наукова думка, 1989. - 186 с.

Строительные машины. Справочник под ред. В. А. Баумана, Ф. И. Лапиро. - М. : Машиностроение, 1977. - 350 с.

Справочник по производству гипса и гипсовых изделий (под ред. Зубарева). - М. : Госстройиздат, 1963. - 464 с.

Требования к оформлению графической документации. Методические указания к выполнению курсовых и дипломных проектов. Составил В. Н. Марчевский. 1989.

И. А. Передерий Высокопрочный гипс. - Л. : Машиностроение, 1969. - 185 с.

П. И. Боженов. Высокопрочный гипс. - М. : Машиностроение, 1985. - 231 с.

Бессонов И. В., Ялушина О. В. Экологические аспекты применения гипсовых строительных материалов // Строительные материалы. -М., 2004. -№4, С. 11-13.

Сучков В. П., Веселов А. В. Экологические аспекты получения и применения высокопрочных гипсовых вяжущих // Сб. материалов семинара, посвященного 10-летию создания РААСН. НИИСФ. М., 2002, С. 214-218.

Ферронская А. В. Перспективы производства и применения гипсовых материалов в ХХІ веке // Сб. материалов семинара, посвященного 10-летию создания РААСН. НИИСФ. М., 2002, С. 22-29.

Шкляр А. С. Высокопрочный гипс. -М. : Стройиздат, 1943. -60с.

Мак И. Л., Ратинов В. Г., Силенок С. Г. Производство гипса и гипсовых изделий. - М. : Госстройиздат, 1961. - 200с.

Руководящий нормативный документ. Автоклавы РД - 26 - 01 - 87 - 86. Метод расчета на прочность. 1986 г. 190с., ил.

Додаток A

Програма розрахунку товщини стінки циліндричної обичайки. Розрахунок приведений в 4. 6.

CLS

D = 2800: v =. 1: fi = 1: c3 = 0: Prob =. 8: tay = 10: tay = 10: sigma20 = 160:

sigt20 = 240: eta = 1

INPUT «Введіть Tr=«, Tr

DIM a (12), b (12)

DATA 20, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 600

DATA 160, 152, 146, 140, 136, 130, 126, 121, 117, 113, 111, 74

FOR i = 1 TO 12

READ a (i)

PRINT a (i) ;

NEXT i

PRINT

FOR j = 1 TO 12

READ b (j)

PRINT b (j) ;

NEXT j

PRINT

FOR i = 1 TO 11

IF Tr > a (i) AND Tr < a (i + 1) THEN j = i

t1 = a (i)

t2 = a (i + 1)

sig1 = b (j)

sig2 = b (j + 1)

sig = sig1 - ((sig2 - sig1) / (t2 - t1)) * (t1 - Tr)

END IF

NEXT i

IF sig = INT (sig) THEN sig = sig

IF sig = INT (sig) +. 5 THEN sig = sig

IF sig > INT (sig) +. 5 THEN sig = INT (sig) +. 5

IF sig < INT (sig) +. 5 THEN sig = INT (sig)

PRINT «sig=«; sig

sigma = eta * sig

sigmai = sigt20 / 1. 1

Prob = P

sig20 = eta * sigma20

IF (1. 25 * P * sig20) / sigma > P +. 3 THEN Pi = (1. 25 * P * sig20) / sigma ELSE Pi = P +. 3

IF (Prob * D) / ((2 * sig * fi) - Prob) > (Pi * D) / ((2 * sig * fi) - Pi) THEN Sr = (Prob * D) / ((2 * sig * fi) - Prob) ELSE Sr = (Pi * D) / ((2 * sig * fi) - Pi)

s = 1

ck = v * tay

a:

c2 =. 05 * Sr

IF (((c2 + c3) / Sr) * 100) > 5 THEN c = ck + c2 + c3+c0 ELSE c = c1

IF s >= Sr + c THEN GOTO y ELSE s = s + 1: GOTO a

b:

y: Pdop = 2 * sig * fi * (s - c) / (D + (s - c))

IF Prob <= Pdop THEN GOTO k ELSE s = s + 1: GOTO b

k: IF s > 10 THEN GOTO g ELSE PRINT «S=«; s

g: IF s / 2 = s \ 2 THEN PRINT «S=«; s ELSE s = s + 1: PRINT ««

PRINT «S=«; s, «Prob=«; Prob, «Pi=«; Pi, «Pdop=«; Pdop

END

Додаток В

Програма розрахунку еліптичного днища. Розрахунок приведений в 4. 4.

CLS

PRINT « programa rozrahynky eliptu4nogo dnyscha»

D = 2. 8: Prob = 0. 8

H =. 25 * D

R = D

IF H / D >=. 2 THEN 1 ELSE STOP

1:

PRINT « ymova zastosybannya formyl vukonyetsya»

Rroz = D ^ 2 / (4 * H)

INPUT «Robo4a temperatyra, C Tr =«; Tr

DIM a (12), b (12)

DATA 20, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 375, 400, 500, 600

DATA 168, 156, 148, 140, 132, 123, 113, 108, 103, 95, 57

FOR i = 1 TO 11

READ a (i)

PRINT a (i) ;

NEXT i

PRINT

FOR j = 1 TO 11

READ b (j)

PRINT b (j) ;

NEXT j

PRINT

FOR i = 1 TO 10

IF Tr > a (i) AND Tr < a (i + 1) THEN

j = i

t1 = a (i)

t2 = a (i + 1)

sig1 = b (j)

sig2 = b (j + 1)

sig = sig1 - ((sig2 - sig1) / (t2 - t1)) * (t1 - Tr)

END IF

NEXT i

IF sig = INT (sig) THEN sig = sig

IF sig = INT (sig) +. 5 THEN sig = sig

IF sig > INT (sig) +. 5 THEN sig = INT (sig) +. 5

IF sig < INT (sig) +. 5 THEN sig = INT (sig)

PRINT «sig=«; sig

DIM R (6), t (6)

DATA 1, 2, 3, 4, 5, 6

DATA 0. 9, 0. 9, 0. 8, 0. 65, 0. 8, 0. 65

INPUT «Vvedite m»; m

FOR i = 1 TO 6

READ R (i)

PRINT R (i) ;

NEXT i

PRINT

FOR j = 1 TO 6

READ t (j)

PRINT t (j) ;

NEXT j

PRINT

FOR i = 1 TO 6

IF m = R (i) THEN PRINT «fi=«; t (i)

NEXT i

S1r = Prob * Rroz / (2 * fi * sig -. 5 * Prob)

PRINT S1r

S1 = S1r + c

Pdop = 2 * (S1 - c) * fi * sig / (Rroz +. 5 * (S1 - c))

IF Pdop < Prob THEN Pdop = Prob ELSE Pdop = Pdop

PRINT «vusota kruwku H=«; H

PRINT «radiys kruvunu R=«; R

PRINT «Tovwuna stinku S1=«; S1

PRINT «Dopystumuy tusk Pdop=«; Pdop

END

programa rozrahynky eliptu4noi kruwku

ymova zastosybannya formyl vukonyetsya

Vvedite Tr? 336

20 100 150 200 250 300 350 375 400 500 600

168 156 148 140 132 123 113 108 103 95 57

sig= 116

Vvedite m? 1

1 2 3 4 5 6

. 9. 9. 8. 65. 8. 65

fi=. 9

vusota kruwku H= 0. 77

radiys kruvunu R= 2. 8

Tovwuna stinku S1=. 01

Dopystumuy tusk Pdop= 0. 8831

Додаток Г

CLS

PRINT « Programa rozrahynky opor»

n = 4: d = 2800: s = 10: c =. 9: p =. 8: M = 0

fi =. 316: sig = 129: nt = 1. 5: f =. 35: g = 14. 5: h1 = 604

b4 = 508: l1 = 388: b2 = 500: b3 = 200: s2 = s

pi = 3. 14: alf = pi / 12

dr = d

a = (s - c) / dr

IF a <. 05 THEN PRINT «ymova zastosyvannya formyl vikonyetsa»

e1 = 5 * l1 / 6

sigmy = p * dr / (2 * (s - c))

k2 = 1

IF f > SQR (dr * s) THEN fi = 1

IF f < SQR (dr * s) THEN fi =. 65

sigmc = sigmy

sigm = sigmy

v2 = (k2 / nt) * (sigm / (sig * fi))

IF v2 < 0 THEN v2 = ABS (v2)

IF v2 >= 0 THEN v1 =. 3

IF v2 < 0 THEN v1 = -. 3

IF v1 <> 0 THEN k1 = (1 + 3 * v1 * v2 / 3 * v1 ^ 2) * SQR (9 * v1 ^ 2 * (1 - v2))

IF v1 = 0 THEN k1 = 1. 5 * (1 - v2 ^ 2)

sigi = k1 * sig * (nt / k2)

u = 2 / 3 * (LOG (dr / (2 * (s - c))))

y = 2 / 3 * LOG (h1 / dr)

y1 = 2 / 3 * LOG (b4 / dr)

z1 = (-5. 964 - 11. 3958 * u - 18. 984 * y - 2. 413 * u ^ 2 - 7. 286 * u ^ 2 - 7. 286 *

* u * y - 2. 04)

k7 = z1

F1 = g / 2 + M / d + 2 * (e1 + s + s2)

IF g / h1 >=. 5 THEN F1dop = sigi * h1 * (s - c) ^ 2 / (k7 * e1)

IF g / h1 <. 5 THEN F1dop = sigi * h1 * (s - c) ^ 2 / k7 * e1 * (. 5 + g / h1)

IF F1 >= F1dop THEN PRINT «ymova micnosti vikontetsa»

IF (s - c) / dr <=. 05 THEN

PRINT «ymova zastosyv formyl pri pidkladnom listi»

IF g >=. 2 * h1 THEN PRINT «1 ymova vikonyetsa»

IF b2 >=. 6 * b3 THEN PRINT «2 ymova vikonyetsa»

IF b3 >= 1. 3 * h1 THEN PRINT «3 ymova vikonyetsa»

IF s2 >= s THEN PRINT «4 ymova vikonyetsa»

END IF

sigm = sigmy

v2n = (k2 / nt) * (sigm / sig * fi)

IF v2 < 0 THEN v2n = absv2n

IF v2n = 0 THEN v1n =. 4

IF v2n < 0 THEN v1n = -. 4

IF v1n <> 0 THEN k1n = (1 + 3 * v1n * v2n / 3 * v1n ^ 2) * SQR (9 * v1n ^ 2)

IF v1n = 0 THEN k1n = 1. 5 * (1 - v2n ^ 2)

sigin = k1n * sig * (nt / k2)

y2 = LOG (b3 / dr)

v1 = (-49. 919 - 39. 119 * u - 107. 01 * y2 - 1. 694 * u ^ 2 - 11. 92 * u * y2 - 39)

IF v1 < z1 THEN k8 = v1 ELSE k8 = z1

F1n = Ga / 4 + (M / (d + 2 * (e1 + s + s2)))

IF b2 / b3 >=. 6 THEN F1ndop = sigin * b3 * (s - c) ^ 2 / (k8 * (e1 + s2))

IF b2 / b3 <. 6 THEN F1ndop = sigin * b3 * (s - c) ^ 2 / (k8 * (e1 + s2))

IF F1n >= F1ndop THEN PRINT «ymova nesychoi spromognosti vikonyetsa»

PRINT

PRINT «dr=«; dr, «sigmy=«; sigmy, «k2=«; k2, «sigm=«; sigm

PRINT «v2=«; v2, «v1=«; v1, «k1=«; k1, «sigi=«; sigi, «F1=«; F1

PRINT «F1dop=«; F1dop, «k1n=«; k1n, «sigin=«; sigin

PRINT «k8=«; k8, «F1n=«; F1n, «F1ndop=«; F1dop

END

Programa rozrahynky opor

ymova zastosyvannya formyl vikonyetsa

ymova micnosti vikontetsa

ymova zastosyv formyl pri pidkladnom listi

2 ymova vikonyetsa

3 ymova vikonyetsa

4 ymova vikonyetsa

ymova nesychoi spromognosti vikonyetsa

dr= 2800 sigmy= 186 k2= 0. 41 sigm= 370

v2= 3. 770739E-02 v1=-54. 54521 k1= 0. 3 sigi= 252. 5221

F1= 6053

F1dop=9278 k1n= 1. 499619 sigin= 377. 2354

k8=-54. 54521 F1n= 7869 F1ndop=27403

Додаток Д



Размещено на Allbest.ru

...