Расчет и конструирование деревянных и стальных конструкций
Расчет деревянных конструкций из пиломатериалов хвойных пород для отапливаемого промышленного здания. Проектирование крупнопальной фермы сегментного очертания с клееным верхним поясом. Конструирование сегментной фермы, промежуточных узлов колонны.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 12.09.2014 |
| Размер файла | 372,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://allbest.ru
Расчет и конструирование деревянных и стальных конструкций
1.Исходные данные
Назначение здания - производственное здание.
Температурный режим работы здания - отапливаемое.
Место строительства - г.Фастов (ветровая нагрузка 380Па, снеговая нагрузка 1510 Па)
Пролет здания - 24 м, высота до низа несущих конструкций - 4,8 м,
шаг колонн - 6 м, длина здания - 36 м.
Покрытие с рулонной кровлей по клеефанерным панелям и сегментным фермам.
Стеновое ограждение - клеефанерные трехслойные панели толщиной 0,21 м. Расчетная нагрузка от стеновых панелей 0,346 кН/м2 площади стены.
Стойки дощато-клеенные постоянного по высоте сечения.
Материал - пиломатериалы хвойных пород (сосна, ель).
2.Расчет клеефанерной панели покрытия
Размеры панели (рис.1,а) в плане составляют 1,48x5,98 м; обшивка - из водостойкой семислойной фанеры марки ФСФ сорта В/ВВ толщиной 8 мм; ребра - из сосновых досок второго сорта. Клей марки ФРФ-50. Утеплитель - минераловатные плиты толщиной 8 см. Плотность утеплителя 1 кН/м3. Пароизоляция - из полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 мм. Кровля - 3-хслойный рубероидный ковер.
Компоновка сечения панели.
Ширина панели принимается равной ширине фанерного листа с учетом обрезки bп=1480 мм.
Каркас панели состоит из четырех продольных ребер (рис. 1, в). Для изготовления клееного дощатого каркаса, который связывает верхние и нижние фанерные обшивки, принимаются доски 42x167 мм (после строгания).
Расчетный пролет панели
Высота панели равна 183 мм, что составляет пролета и отвечает рекомендациям, согласно которым высота панели должна составлять
Шаг ребер принимается из расчета верхней обшивки на местный изгиб поперек волокон от монтажной сосредоточенной нагрузки как балки шириной 1000 мм.
Расстояние между ребрами в осях
Изгибающий момент в обшивке:
Момент сопротивления обшивки шириной 1000 мм:
Напряжение от изгиба сосредоточенной силой:
Нагрузка на панель.
Подсчет нагрузок на панель представлен в таблице 1.
Рис. 1. Утепленная клеефанерная панель покрытия:
а - план; б - продольный разрез; в - поперечный разрез.
1 - обшивка из фанеры; 2 - утеплитель; 3 - пароизоляция;
4 - продольные ребра из досок; 5 - поперечные ребра из досок
6 - торцевая доска для крепления панели к опоре; 7 - боковые трапециевидные бруски.
Таблица 1. Нагрузка на 1 м2 клеефанерной панели.
|
Нагрузка |
Нормативная нагрузка, |
Коэффициент надежности по нагрузке |
Расчетная нагрузка, |
|
|
3-х слойный рубероидный ковер |
0,12 |
1,3 |
0,156 |
|
|
Фанера марки ФСФ |
0,112 |
1,1 |
0,123 |
|
|
Продольные ребра с учетом брусков продольных стыков |
0,118 |
1,1 |
0,13 |
|
|
Поперечные ребра |
0,01 |
1,1 |
0,011 |
|
|
Утеплитель - минераловатные плиты |
0,073 |
1,2 |
0,088 |
|
|
Пароизоляция |
0,02 |
1,3 |
0,026 |
|
|
Постоянная |
0,453 |
- |
0,534 |
|
|
Временная (снеговая) |
1,51 |
1,4 |
2,114 |
|
|
Полная |
1,963 |
- |
2,648 |
Расчетные характеристики материалов.
Для семислойной фанеры марки ФСФ сорта В/ВВ толщиной 8 мм по табл. 10 и 11 [1] определяются расчетное сопротивление растяжению; расчетное сопротивление сжатию; расчетное сопротивление скалыванию; модуль упругости; расчетное сопротивление сгиба. Для дерева ребер модуль упругости
Геометрические характеристики сечения панели.
Приведенная ширина фанерных обшивок
Геометрические характеристики поперечного сечения клеефанерной панели приводятся к фанерной обшивке.
Приведенный момент инерции поперечного сечения панели:
Приведенный момент сопротивления:
Проверка панели на прочность.
Максимальный изгибающий момент в середине пролета при
Напряжение в растянутой обшивке:
,
где 0,6 - коэффициент, который учитывает снижение расчетного сопротивления фанеры в растянутом стыке.
Расчет на стойкость выполняется по формуле:
При расстоянии между соседними гранями поперечных ребер и толщине фанеры.
Напряжение в сжатой обшивке:
Расчет на скалывание по клеевой прослойке фанерной обшивки (в пределах ширины продольных ребер) выполняется по формуле:
,
где
Приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси:
Расчетная ширина клеевого соединения:
Таким образом, касательные напряжения в клеевом шве:
Проверка панели на жесткость.
Относительный прогиб панели:
,
где - граничный прогиб в панелях покрытия согласно табл. 16 [1];
3. Расчет крупнопальной фермы сегментного очертания с клеенным верхним поясом
Несущие конструкции покрытия в виде сегментных металлодеревянных ферм с разрезанным верхним поясом из дощатоклееных блоков.Материал конструкций- клеенные брусья для сжатых и сжато-изогнутых элементов и сталь С235 для растянутых.
Схема сегментной фермы представлена на рис.2
Расчетный пролет фермы ,
расчетная высота фермы
деревянный пиломатериал колонна
Решетка фермы треугольная.
Радиус оси верхнего пояса:
.
Длина дуги верхнего пояса:
,
где - центральный угол;
Принимаем верхний пояс, состоящий из равных панелей.
Длина панели
Длина хорды
где .
Нижний пояс состоит из равных панелей. Длина панели нижнего пояса
Стрела выгиба панели верхнего пояса составляют:
Строительный подъем фермы
3.1 Сбор нагрузок
Для определения расчетных усилий в элементах сегментных ферм рассматривают следующие сочетания постоянных и временных нагрузок: постоянную нагрузку по всему пролету и временную нагрузку на половине пролета - для нахождения усилий в элементах решетки. Схемы нагрузок сегментных ферм снеговой нагркзкой приведены в приложении3 (схема 2) [2].
Рис. 2. Схема сегментной фермы
В расчете сегментных ферм рассматривают 2 варианта загружения снеговой нагрузкой: равномерно распределенная нагрузка по всему пролету и распределенная по закону треугольника на каждой половине пролета. Согласно п. 5.3 [2] рассматривают еще два варианта загружения снеговой нагрузкой, действующей на половине пролета: равномерно распределенной и распределенной по закону треугольника.
В таблице 1 [6] приведен подсчет нагрузок.
Нормативная нагрузка на ферму от панелей покрытия составляет
Расчетная нагрузка на ферму от панелей покрытия составляет
Собственный вес фермы составляет:
где для сегментной фермы пролетом
Расчетное значение постоянной нагрузки на 1м/пог. фермы.
Постоянная нагрузка
Согласно п.5.1 [2] приложения 3 (схема 2) нормативную нагрузку на 1 м2 горизонтальной поверхности покрытия вычисляют по формуле:
где
Нормативная нагрузка составляет
Коэффициент надежности по нагрузке гf для снеговой нагрузки составляет:
Определение узловых нагрузок
Все нагрузки приложены к узлам верхних поясов сегментной фермы, горизонтальную проекцию каждой панели верхнего пояса рассматриваем как однопролетную балку с соответствующей схемой нагружения (рис 3).
Рис. 3. Возможные варианты загружения сегментной фермы с разрезным клееным поясом снеговой нагрузкой
а - равномерно распределенная по всему пролету; б - по закону треугольника на каждой половине пролета; в - равномерно распределенная на левой половине пролета; г - по закону треугольника на левой половине пролета
Узловые постоянные нагрузки:
Узловые временные нагрузки от загружения снегом.
Вариант №1. Равномерно распределенная снеговая нагрузка
Вариант №2. Снеговая нагрузка распределена по закону треугольника на каждом полупролете.
Определяем интенсивность снеговой нагрузки у опор фермы согласно[2](схема 2) при
Проверка:
Вариант №3. Снеговая нагрузка равномерно распределенная на 1/2 пролета
Проверка:
Вариант №4. Снеговая нагрузка распределена по закону треугольника на половине пролета
Проверка:
3.2 Статический расчет фермы
Полученные узловые нагрузки используем для определения усилий в элементах фермы. Для статического расчета фермы используем ПК «SCAD-Office».
Усилия в элементах фермы представлены в табл. 2.
Таблица 2.
3.3 Расчет и конструирование сегментной фермы
Подбор сечения панели верхнего пояса
Изгибающий момент в панели верхнего пояса сегментных ферм определяют по формуле:
Вычисляем изгибающий момент М в опорных панелях верхнего пояса при различных сочетаниях действия постоянных и временных нагрузок. В тех случаях, когда на панель действует неравномерно распределенная нагрузка, максимальный момент определяется приближенно как сумма моментов от равномерно распределенной и распределенной по закону треугольника.
Панель АБ (стержень 1-4)
Вариант 1: Загружение снеговой нагрузкой.
Вариант 2: Загружение снеговой нагрузкой.
Панель ДЕ (стержень 2-9)
Вариант 3: Загружение снеговой нагрузкой.
Вариант 4: Загружение снеговой нагрузкой.
В качестве расчетной принимается панель АВ (стержень 1-4) при загружении постоянной нагрузкой и Вариантом 2 снеговой нагрузки.
Принимаем клееные блоки верхнего пояса состоящие из 8 слоев фрезерованных с четырех сторон досок (для изготовления взяты доски 150x40мм, после фрезеровки доски будут иметь размеры 134x33мм.
Таким образом, сечение бруса bxh = 134x264 мм.
где коэффициент надежности по назначению для зданий III класса ответственности, равный 0,9 [2];
Расчет на устойчивость деформированного сжато-изогнутого верхнего пояса плоской фермы производим исходя из предположения о том, что связи будут раскреплять верхний пояс фермы по концам в узлах и в их средней части.
т.е. устойчивость плоской формы деформирования панелей верхнего пояса ферм обеспечена.
Подбор сечения элементов нижнего пояса
Усилие U2 = 117,5 кН, длина панели dн = 592,5 см.
Принимаем нижний пояс из двух не равнополочных уголков 90565,5 по ГОСТ 8510-86, причем меньшие полки размером 56 мм расположены горизонтально вплотную друг к другу и приварены через интервал 118,5см, что меньше см и кратно длине панели нижнего пояса. Геометрические характеристики поперечного сечения нижнего пояса:
Нагрузка от собственного веса двух уголков (масса 1 п.м. - 6,17кг).
Определяем максимальный момент от собственного веса уголков:
Проверка прочности нижнего пояса:
Проверка прочности уголков в промежуточных узлах нижнего пояса, где они ослаблены отверстиями под болты (диаметр отв.)
Расчет раскосов
Принимаем раскосы изготовленные из клееной древесины и состоящие из четырех досок сечением 3,3х13,4 см после фрезерования. Размеры сечения раскосов b = 13,4 см, h = 3,3х4 = 13,2 см.
Раскосы ВЖ и ГК рассчитываем на сжатие:
L = 508 см, Д3 = - 11,65 кН;
Расчет на сжатие раскосов ВИ и ГИ:
L = 457 см, Д3 = - 13,94 кН;
Расчет сечений раскосов, ослабленных отверстиями болтов.
Раскосы ВЖ и ГК:
Np = 1353,79 кН, dб = 1,6 см.
Так как расстояние между ослаблениями меньше 200 мм (см. [1] п. 4.1), то ослабления двумя болтами считаются совмещенными в одном сечении:
Расчет крепления стальных пластинок-наконечников к раскосам.
Принимаем пластинки-наконечники из полосовой стали толщиной
= 1см и шириной 8 см. Число пластинок - 2 (рис.4).
Определяем несущую способность одного среза болта:
Из условия смятия древесины раскоса:
Из условия изгиба болта:
где nб - число болтов, nш - число условных срезов.
Рис. 4. Схема крепления стальных пластинок-наконечников к раскосам
Проверка прочности пластинок-наконечников на растяжение в местах ослабления болтами и гвоздями.
Раскосы ВЖ и ГК
dотв = 1,7 см, dотв. гв. = 0,6 см;
Проверка прочности пластинок-наконечников на продольный изгиб.
Рассмотрим пластинки-наконечники прикрепленные к раскосам БЖ и ДК:
Д1 = 8,23 кН, lр = 40 см, F = 2х8х1,0 = 16 см2;
Коэффициент продольного изгиба находим по табл. 72 [3]:
= 0,305;
Расчет упорного узла
В упорном узле верхний пояс упирается в плиту (упорная плита) с ребром жесткости, приваренную к вертикальным фасонкам сварного башмака. Толщина фасонок 1см. Принимаем размеры площадки контакта торца верхнего пояса с упорной плитой 13,420см.
Проверка торца верхнего пояса на смятие:
О1 = 160,32 кН;
Проверяем прочность упорной плиты на изгиб, рассматривая её как пластинку опёртую по контуру: две стороны - вертикальные фасонки башмака, две другие - ребра жесткости упорной плиты. Размеры пластинки по осям
Определяем изгибающий момент в плите. По приближенной формуле
где короткая сторона участка при отношении
Крайние опорные пластинки рассчитываем как консольные пластинки. Расчет ведем для полосы шириной 1 см и
|
а) |
б) |
|
Рис. 5. Сварной башмак упорного узла сегментной фермы
а - общий вид; б - упорная плита башмака с ребрами жесткости;
1 - упорная плита; 2 - нижний пояс фермы из уголков 90565,5; 3 - вертикальные фасонки; 4 - ребра жесткости; 5 - накладки для соединения башмака с верхним поясом; 6 - упорная плита
Принимаем опорную плиту толщиной 1,4 см.
Проверяем общую прочность упорной пластины на изгиб. Расчет ведем приближенно как расчет балок таврового сечения (рис. 5) пролетом равным расстоянию между осями вертикальных фасонок, Нагрузки на рассматриваемую полосу плиты:
Интенсивность нагрузки под торцом элемента верхнего пояса шириной 13,4см:
Изгибающий момент в балке таврового сечения:
По рис. 4. определим момент сопротивления заштрихованного сечения:
Рассчитываем опорную плиту (рис. 5).
Опорная плита башмака опирается на мауэрлатный (обвязочный) брус Принимаем размеры опорной плиты 250260мм.
Опорная реакция
Напряжение смятия под опорной плитой:
Изгибающий момент в консоли опорной плиты при ширине расчетной полосы 1 см и высоте 6 см:
Задаемся толщиной плиты 1,2 см.
Момент сопротивления поперечного сечения полосы шириной 1 см:
Расчет промежуточных узлов верхнего пояса
В узлах верхнего пояса ставим сварные вкладыши, предназначенные для передачи усилий и крепления раскосов (рис. 6).
Рис. 6. Сварной вкладыш промежуточного узла верхнего пояса
Площадь поверхностей плит вкладышей, соприкасающихся с торцами блоков верхнего пояса:
Толщина плит вкладышей = 1 см.
Проверка торцов клееных блоков на сжатие и смятие:
O5 = 125,56кН,
Проверка прочности на изгиб плиты вкладыша. Рассматриваем полосу плиты вкладыша шириной 1 см как двухпролетную балку с
Рассчитываем узловой болт (узлы В, Г) на изгиб от равнодействующей усилий в раскосах, которую определяют графически (рис. 7).
При действии на ферму снеговой нагрузки, распределенной по закону треугольника на половине пролета:
Д2 = 13,52 кН; Д3 = - 11,65 кН; R = 18,3 кН.
Рис. 7. Схема к определению равнодействующей усилий в раскосах
Изгибающий момент в узловом болте:
Принимаем диаметр болта d = 22мм.
Проверяем прочность стальных пластин-наконечников, соединенных узловым болтом:
Расчет промежуточных узлов нижнего пояса
Диаметр узлового болта находим из условия изгиба силой, равной разности усилий в смежных панелях нижнего пояса:
Изгибающий момент в болте определяем аналогично тому, как его вычисляли в промежуточных узлах верхнего пояса:
Принимаем узловой болт диаметром d = 1,6см.
4. Расчет дощато-клееной колонны
Предварительный подбор сечения колонн.
Предельная гибкость для колонн равна 120. При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при = 100 и распорках, располагаемых по верху колонн,
см
см
Принимаем, что для изготовления колонн используются доски шириной 130 и толщиной 32 мм. После фрезерования (острожки) толщина досок составит 32 - 7 = 25 мм. Ширина колонны после острожки заготовочных блоков по пласти будет bк = 130 - 15 = 115 мм. С учетом принятой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет hк = 14 25 = 350 мм.
Определение нагрузок на колонну.
Расчетная схема рамы приведена на рис. 9. Определим действующие на колонну расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки.
Рис. 8. Схематический разрез здания
Предварительно определим:
- расчетный пролет конструкций покрытия:
l = lсв - hк = 24 - 0,35 = 23,65 м;
- полная ширина здания:
L = lсв + 2tст + 2ак = 24 + 20,21= 24,42 м,
где lсв - пролет здания в свету;
tст - толщина стены;
Нагрузки на колонну:
- от ограждающих конструкций покрытия:
кН;
- от веса ригеля (в данном случае дощато-клееной балки):
кН;
- от снега:
кН;
- собственный вес колонны:
кН;
- от стеновых панелей:
м;
кН.
Определим горизонтальные нагрузки, действующие на раму.
Нормативная ветровая нагрузка определяется по формуле [2]:
,
где.
При z1 = H + 0.7f = 4,8 + 0.7·3.95 = 7.565 получим:
При z2 = H + f = 4,8 + 3.95 = 8.75 получим:
Для здания размером в плане 2442 м в соответствии с прил. 4 [3]:
Коэффициент надежности по ветровой нагрузке .
Тогда, расчетное значение ветровой сосредоточенной нагрузки на раму в уровне ригеля с учетом шага рам B = 6 м:
Определение усилий в колоннах. Поперечную раму однопролетного здания, состоящую из двух колонн, жестко защемленных в фундаментах и шарнирно соединенных с ригелем в виде балки, рассчитывают на вертикальные и горизонтальные нагрузки (рис. 9).
Рама является однажды статически неопределимой системой. При бесконечно большой жесткости ригеля (условное допущение) за лишнее неизвестное принято продольное усилие в ригеле, которое определяется по известным правилам строительной механики.
Рис. 9. Расчетная схема рамы
Определение изгибающих моментов (без учета коэффициента сочетаний).
От ветровой нагрузки:
- усилие в ригеле:
- изгибающий момент в уровне верха фундамента
кНм
От внецентренного приложения нагрузки от стен:
- эксцентриситет приложения нагрузки от стен:
м;
- изгибающий момент, действующий на стойку рамы:
кНм;
- усилие в ригеле (усилие растяжения):
кН.
- изгибающие моменты в уровне верха фундамента:
кНм.
Определение поперечных сил (без учета коэффициента сочетаний).
От ветровой нагрузки:
От внецентренного приложения нагрузки от стен:
кН.
Определение усилий в колоннах с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний.
Первое сочетание нагрузок:
кН.
Моменты на уровне верха фундаментов:
Для расчета колонн на прочность и устойчивость плоской формы деформирования принимаем значения: М = Мпр = - 34,62 кНм; N = 153,75 кН.
Расчет колонн на прочность по нормальным напряжениям и на устойчивость плоской формы деформирования.
Расчетная длина (в плоскости рамы):
м.
Площадь сечения колонны:
м2.
Момент сопротивления:
м3.
Гибкость:
Т.к. 78,3 > 70, то определяется по формуле:
Расчет на прочность плоской формы деформирования производится по формуле:
Принимаем материал колонны - древесина III сорта. Тогда, согласно табл. 3 СНиП II-25-80 [1], при принятых размерах сечения Rc = 11 МПа.
С учетом mн = 1, mсл = 1 и коэффициента надежности n = 0,95:
Rc = 1111/0,95 = 11,58 МПа;
При эпюре моментов треугольного очертания, согласно п. 4.17 [1], поправочный коэффициент к :
Тогда:
МПа < Rc = 11,58 МПа.
Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле (33) СНиП II-25-80 [1]:
где МД = М/ = 9,01/0,5 = 18,02 кНм;
показатель степени n = 2 как для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования;
- коэффициент продольного изгиба для расчетной длины lp = H, т.к. распорки в продольном направлении по наружным рядам колонн идут только по верху колонн;
Rи = Rc = 11,58 МПа;
здесь применительно к эпюре моментов треугольного очертания (см. табл. 2, прил. 4 [1]) = 0, т.к. момент в верхней части колонны равен нулю.
Тогда:
< 1
Следовательно, устойчивость обеспечена.
Расчет на устойчивость из плоскости рамы выполняется как центрально сжатого стержня при y = 0,143:
МПа < Rc = 11,58 МПа
Устойчивость из плоскости рамы обеспечена.
Расчет узла защемления колонны в фундаменте с помощью натяжных анкеров.
Для крепления анкерных болтов сбоку стойки приклеиваем дополнительно по три доски общей толщиной 90 мм (рис. 5).
Расчет болтов ведем на комбинацию усилий:
N = 153,75 кН, М = 34,62 кНм.
Напряжения на поверхности фундамента определяются по формуле:
Принимаем бетон класса В15. Расчетное сопротивление бетона сжатию Rb = 9,9 МПа.
На рис. 5 приведена эпюра напряжений на поверхности фундамента. Участки эпюры определяем из условия равенства нулю моментов внешних и внутренних сил:
м;
м;
м.
Тогда, кН.
Рис. 5. Конструкция узла защемления колонны в фундаменте и схемы к расчету
Площадь поперечного сечения болта определяется по формуле:
см2,
где Rp = 185 МПа (табл. 60* [3]) - расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов.
Принимаем болт d = 16 мм, Abn = 1,57 см2 (табл. 62* [3]).
Траверса для крепления анкерных болтов рассчитывается как балка по схеме, приведенной на рис. 5.
Изгибающий момент:
кН·см.
Из условия размещения анкерных болтов d = 16 мм принимаем уголок 806 (Ix = 57 см4; z0 = 2,19 см; b = 8 см).
Напряжение в траверсе [3]:
< Ry = 230 МПа.
Проверяем прочность приклейки досок, на которые опираются траверсы. Принимаем длину приклейки hш = 70 см.
Расчетное среднее сопротивление клеевого шва на скалывание определяем по формуле (54) СНиП II-25-80 [1]:
где Rск = 2,1 МПа (табл. 3 [1]);
e = y = 36 см;
= 0,125 - для случая двухстороннего скалывания [1].
Напряжение в клеевом шве:
МПа < МПа.
Условие выполнено.
Список литературы
деревянный пиломатериалы колонна
1. СНиП П-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1982. - 65 с.
2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1988. - 35 с.
СНиП П-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1982. - 96 с.
СНиП III-19-76. Правила производства и приемки работ. Деревянные конструкции. - М.: Стройиздат, 1976. - 48 с.
Методические указания по расчету производственного здания с каркасом из древесины (Пример расчета) для студентов специальности 7,092101 «Промышленное и гражданское строительство» / Сост.: Ягмур А.А., Назим ЯВ., Бакаев С.Н. - Макеевка: ДонГАСА, 2001.- 28 с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Расчёт клееной утеплённой плиты покрытия с фанерными обшивками. Оценка плиты на прочность. Расчёт треугольной металлодеревянной фермы с клеёным верхним поясом покрытия складского здания. Мероприятия по защите деревянных конструкций от возгорания, гниения.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 02.05.2012Подбор конструкций поперечной рамы: фахверковой колонны, плит покрытия, стеновых панелей, подкрановых балок, сегментной фермы. Компоновка поперечной рамы. Определение нагрузок на раму здания. Конструирование колонн. Материалы для изготовления фермы.
курсовая работа [571,4 K], добавлен 07.11.2012Конструирование и расчет основных несущих конструкций однопролетного одноэтажного промышленного здания, материалом которых является дерево. Расчеты: компоновка основных несущих конструкций, проектирование плиты покрытия, стропильной фермы, колонны.
курсовая работа [756,6 K], добавлен 04.12.2007Проектирование и расчет многопролетного неразрезного дощато-гвоздевого прогона. Расчет и конструирование металлодеревянной фермы. Расчет клеедеревянной стойки основного цеха, подсобного помещения, внешней клеедеревянной стойки подсобного помещения.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 02.07.2014Расчет и конструирование железобетонной колонны, промежуточной распорки, сечений элементов фермы, растянутого раскоса, стоек, фундамента под среднюю колонну. Проектирование стропильной сегментной фермы, определение нагрузок и усилий в элементах фермы.
курсовая работа [841,9 K], добавлен 05.06.2012Тип фермы и кровли. Максимальный изгибающий момент. Шаг расстановки досок настила. Число гвоздей с каждой стороны забоя. Расчет пятиугольной металлодеревянной фермы с клееным верхним поясом. Усилия в элементах фермы. Расчет клеедощатой армированной балки.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 28.01.2012Компоновка конструктивной схемы каркаса. Расчет поперечной рамы каркаса. Конструирование и расчет колонны. Определение расчетных длин участков колонн. Конструирование и расчет сквозного ригеля. Расчет нагрузок и узлов фермы, подбор сечений стержней фермы.
курсовая работа [678,8 K], добавлен 09.10.2012Определение действующих нагрузок на ограждающую панель, клеедеревянную балку и колонну. Расчет и конструирование клеефанерной ограждающей панели, расчетные и геометрические характеристики материалов. Обеспечение долговечности деревянных конструкций.
контрольная работа [131,7 K], добавлен 06.09.2010Геометрические параметры: расчетный пролет фермы, высота здания, строительный подъем, длина верхнего пояса по скату, длина раскосов и стойки. Расчет ограждающих конструкций покрытий. Определение усилий в элементах фермы. Конструирование и расчет узлов.
курсовая работа [493,3 K], добавлен 02.06.2012Особенности проектирования стальных конструкций одноэтажного промышленного здания. Расчет подкрановой балки, нагрузок на фермы из тавров и уголков, поперечной рамы, одноступенчатой колонны. Подбор сечения и размеров колонны, фермы, подкрановой балки.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 27.02.2015Расчет холодного покрытия с кровлей из стали, дощатого настила и прогона. Конструирование основной несущей конструкции. Подбор сечений и определение нагрузок на элементы фермы. Расчет узловых соединений, стойки каркаса, закрепления стоек в фундаментах.
курсовая работа [203,3 K], добавлен 28.05.2015Проектирование генплана здания крытого бассейна. Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Расчет стропильной фермы. Конструирование узлов фермы. Определение объемов строительно-монтажных работ. Расчет численности персонала строительства.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 09.11.2016Проверка плиты на прочность и деформативность. Проектирование стропильной фермы. Статический расчет фермы. Конструктивный расчет верхнего дощатоклееного пояса. Требуемая площадь сечения. Конструирование узлов фермы. Конструктивные параметры колонны.
курсовая работа [143,0 K], добавлен 23.03.2012Конструктивное решение здания и обеспечение пространственной устойчивости. Конструирование, расчет клеефанерной плиты покрытия, оснований несущей конструкции. Мероприятия по повышению огнестойкости деревянных конструкций, защите от биопоражения.
курсовая работа [810,0 K], добавлен 02.03.2012Проект несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Компоновка поперечной рамы каркаса здания, определение нагрузок от мостовых кранов. Статический расчет поперечной рамы, подкрановой балки. Расчет и конструирование колонны и стропильной фермы.
курсовая работа [1018,6 K], добавлен 16.09.2017Теплотехнический расчет ограждающих деревянных конструкций. Расчет утепленной клеефанерной панели покрытия. Расчет гнутоклееной деревянной трехшарнирной рамы. Расчет стеновой панели. Мероприятия и способы продления срока службы деревянных конструкций.
курсовая работа [250,5 K], добавлен 23.05.2008Компоновка конструктивной схемы каркаса. Нагрузки и воздействия на каркас здания. Статический расчет поперечной рамы. Расчет на постоянную нагрузку, на вертикальную нагрузку от мостовых кранов. Расчет и конструирование стержня колонны, стропильной фермы.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 27.05.2015Особенности технологического процесса монтажа строительных конструкций. Конструирование элементов подземной части здания, расчет фундаментов. Элементы каркаса: стены, колонны, фермы, перекрытия. Подбор окон, ворот, устройство крыши и чердачных помещений.
контрольная работа [29,4 K], добавлен 04.06.2013Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы, критерии ее выбора, сбор нагрузок и статический расчет. Подбор сечений стержней фермы. Конструирование и расчет узлов ферм. Расчетные характеристики сварного углового шва металла.
контрольная работа [451,9 K], добавлен 28.03.2011Компоновка конструктивной схемы каркаса. Поперечная и продольная система. Расчетная схема рамы: снеговая и ветровая нагрузка. Определение расчетных внутренних усилий. Расчет узлов и конструирование стропильной фермы. Стыка верхней части колонны с нижней.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 13.05.2014
