Одноэтажное промышленное здание с неполным каркасом
Сбор нагрузок на поперечную раму. Расчет прочности двухветвевой колонны, коробчатого настила по нормальному и наклонному сечению, потерь предварительного напряжения арматуры, прогиба плиты. Определение геометрических размеров и сетки подошвы фундамента.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 14.10.2014 |
| Размер файла | 1,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство образования РФ
ТЮМЕНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ
Кафедра строительных конструкций
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ:
"Одноэтажное промышленное здание с мостовым краном"
Выполнил:
студент группы С00-1
Валиев Е.А.
Тюмень 2003
1. Общие данные
Здание отапливаемое, двухпролетное. Пролеты здания 24 м, шаг колонн 12 м, длина температурного блока 72 м. Мостовые краны средней группы режима работы, грузоподъемностью 50/10 т в каждом пролете по два крана. Снеговая нагрузка по III географическому району, ветровая нагрузка для I района, местность открытая, средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца х=2,8 м/с. Кровля рулонная, плотность утеплителя 400 кг/м3, толщина 21 см.
2. Компоновка поперечной рамы
В качестве основной несущей конструкции покрытия задан коробчатый настил пролетом 24 м. При малоуклонной кровле создаются возможности механизации производства кровельных работ, что дает экономию материалов и снижает трудоемкость работ. Устройство фонарей не предусмотрено, цех оборудуется лампами дневного света. Подкрановые балки металлические высотой 1,3 м и 1,55 м. Наружные стены ячеистобетонные панельные навесные (г = 800 кг/м3), опирающиеся на опорные столики колонн на отметке 11,4 м. Стеновые панели и остекление ниже отметки 11,4 м также навесные, опирающиеся на фундаментную балку. Крайние колонны проектируются сквозными прямоугольного сечения; средние колонны - сквозными двухветвевыми.
Отметка кранового рельса 12,95 м. Высота кранового рельса 130 мм.
Высота подкрановой Нн и надкрановой Нв частей колонны (при высоте крана Нкр= 3,15 м):
м;
м;
м;
м;
м
м
При глубине заделки колонны в фундаменте hf =1,2 м полная высота колонны
м.
Конструктивная схема поперечной рамы:
Привязку крайних колонн к разбивочным осям при шаге 6 м, кране грузоподъемностью 50 т, при высоте здания 18,3 м принимаем 250 мм.
Соединение колонн с балками и коробчатым настилом выполняется сваркой закладных деталей и в расчетной схеме поперечной рамы считается шарнирным.
Рис. 1 Размеры сечения крайней колонны
Рис. 2 Размеры сечения средней колонны:
3. Сбор нагрузок на поперечную раму
Рис. 3 Расчетная схема поперечной рамы
На колонны действуют постоянная нагрузка, состоящая из веса элементов покрытия и стен, веса подкрановых путей, а также веса надкрановой и подкрановой частей колонны, и временная, состоящая из снеговой, крановой и ветровой нагрузок.
Проектируемое здание относится по степени ответственности к классу II, поэтому расчетные значения нагрузок определяем с учетом коэффициента надежности по назначению конструкции .
3.1 Постоянная нагрузка
Таблица 1 Постоянные нагрузки на колонну от веса покрытия
|
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка кг/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке гf |
Расчетная нагрузка кг/м2 |
|
|
Постоянная (g) |
||||
|
рулонная кровля 3 слоя рубероида |
15 |
1,2 |
18 |
|
|
стяжка 20 мм г = 1800 кг/м3 |
36 |
1,2 |
43,2 |
|
|
полужесткий плитный утеплитель 21см 400кг/м3 |
84 |
1,2 |
100,8 |
|
|
пароизоляция 1 слой рубероида |
5 |
1,2 |
6 |
|
|
ИТОГО |
140 |
168 |
Расчетное опорное давление стропильной конструкции:
от собственного веса покрытия: кг
кг
от собственного веса коробчатого настила:
на крайнюю колонну: кг;
на среднюю колонну: кг;
где 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке гf
от собственного веса балок:
на крайнюю колонну: кг;
на среднюю колонну: кг;
Расчетная нагрузка от веса коробчатого настила и балок с учетом коэффициента надежности по назначению здания гn= 0,95:
на крайнюю колонну кг;
на среднюю колонну кг.
Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемое на колонну выше отметки 11,4 м,
кг;
то же передаваемое непосредственно на фундаментную балку, кг,
где n - количество стеновых панелей;
Gс.п - вес стеновой панели;
g - вес оконного блока (50 кг/м2);
Sост. - площадь остекления.
Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок и рельсов
кг,
кг,
где Gп - вес подкрановой балки.
Расчетная нагрузка от веса колонн:
крайние колонны:
надкрановая часть кг;
подкрановая часть кг;
средние колонны:
надкрановая часть кг;
подкрановая часть кг.
Рис. 4
Нагрузка от покрытий приложена на уровне опирания балок под коробчатый настил по вертикали. Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси надкрановой части колонны по оси А: мм; Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси подкрановой части колонны по оси А: мм.
Нагрузка от подкрановых балок приложена на уровне их опирания по вертикалям, проходящим через оси подкрановых путей. Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси подкрановой части колонны: мм; мм;
Нагрузка от веса стен и оконных переплетов ниже отметки 11,4 м при принятом опирании фундаментных балок передается непосредственно на фундамент и на колонны влияния не оказывает.
Нагрузка от стен приложена на уровне их опирания (низ перемычечных панелей) по вертикали, проходящей через геометрическую ось стены. Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси колонны выше отметки 11,4 (сила расположена в пределах надкрановой части колонны) мм.
3.2 Временные нагрузки
3.2.1 Снеговая нагрузка
При расчете поперечной рамы снеговую нагрузку принимаем равномерно распределенной во всех пролетах здания. Вес снегового покрова для Санкт - Петербурга (район III) s0=1,8 кПа (180 кг/м2)(табл. 4 1).
Полное нормативное значение снеговой нагрузки на 1 м2 площади горизонтальной проекции покрытия следует определять по формуле
,
Где s0 - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли;
м - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие принимаемый в соответствии с пп. 5.3 - 5.6. (м=1 прил. 3 п. 5)
Так как уклон кровли меньше 12% , средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца х=2,8 м/с >2 м/с снижают коэффициент перехода м=1 умножением на коэффициент k (п. 5.5. [1]) .
Так как ширина здания составляет 48 м < 90 м, и высота 18 м >10 м коэффициент k необходимо дополнительно снижать умножением на коэффициент , но не менее 0,7.
Коэффициент надежности по нагрузке , коэффициента надежности по назначению конструкции .
Расчетные (при 1) снеговые нагрузки с учетом всех коэффициентов будут определяться по формуле
.
на крайние колонны:
кг;
на средние колонны:
кг;
Длительно действующая часть снеговой нагрузки, принимаемая для района III с коэффициентом 0,7 к полной снеговой нагрузке:
на крайние колонны: кг;
на средние колонны: кг;
3.2.2 Крановые нагрузки
При работе мостовых кранов поперечная рама здания воспринимает как вертикальные, так и горизонтальные крановые нагрузки. В соответствии с ТУ на мостовые электрические краны определяем нагрузки и габариты (табл.22.8 6):
для крана грузоподъемностью Q=50/10 т максимальное давление колеса на подкрановый рельс т; минимальное давление колеса на подкрановый рельс т; масса тележки т; общая масса крана т; пролет крана L=22,5 м; ширина крана В=6,65 м; база крана Ас=5,25 м.
Расчетные нагрузки на колонны находим с учетом коэффициента надежности по нагрузке =1,1 и коэффициента надежности по назначению конструкции .
Расчетное максимальное давление на крайние колонны от двух сближенных кранов определяем по линии влияния, учитывая коэффициент сочетаний =0,85 (п. 4.17 1)
Рис. 5
кг.
Расчетное минимальное давление на крайние колонны от двух сближенных кранов:
кг.
Расчетное максимальное давление на среднюю колонну от двух сближенных кранов определяем по линии влияния, учитывая коэффициент сочетаний =0,85 (п. 4.17 1)
Рис. 7
кг.
Расчетное минимальное давление на среднюю колонну от двух сближенных кранов:
кг.
Расчетное максимальное давление на среднюю колонну при четырех сближенных кранах определяем с учетом коэффициента сочетаний =0,7:
кг.
Расчетное минимальное давление на среднюю колонну от четырех сближенных кранов:
кг.
Расчетная поперечная тормозная сила на одно колесо:
кг.
Расчетную тормозную поперечную нагрузку, передающуюся на колонну от действующих на подкрановую балку тормозных сил от двух сближенных кранов, определяем по линии влияния:
На крайние колонны:
кг.
На среднюю колонну от двух сближенных кранов:
кг.
На среднюю колонну от четырех сближенных кранов:
кг.
3.2.3 Ветровая нагрузка
Нормативное значение ветрового давления для города Санкт - Петербурга, расположенного в II районе по скоростным напорам ветра, составляет кПа (30 кг/м2) (табл.5 1).
Рис. 8
Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле:
,
Где щ0 - нормативное значение ветрового давления;
k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;
се - аэродинамический коэффициент;
В - шаг колонн;
гf - коэффициент надежности по нагрузке;
гn - коэффициент надежности по назначению.
Для типа местности В (городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м) значение коэффициента k принимаем равными:
для высоты 20 м k=0,85 (табл.6 1);
для высоты 10 м k=0,65;
для высоты 5 м k=0,5;
на уровне низа стропильной конструкции (отметка 16,200):
;
на уровне верха стены (отметка 18,255): .
Ветровую нагрузку в пределах высоты колонны принимаем равномерно распределенной. Аэродинамический коэффициент для наружных стен: с наветренной стороны се=0,8, с подветренной - се= -0,5.
Распределенная нагрузка с наветренной стороны:
кг/м;
кг/м;
кг/м;
кг/м;
кг/м;
то же, с подветренной стороны:
кг/м;
кг/м;
кг/м;
кг/м;
кг/м;
Сосредоточенная сила на уровне стропильной конструкции от ветровой нагрузки на стеновые панели, расположенные выше отметки 16,2 м с наветренной стороны:
кг.
с подветренной стороны:
кг.
Переменную по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяем равномерно распределенной, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки в фундаменте:
Приведем ветровую нагрузку к равномерно распределенной:
Выражаем из этого уравнения qэкв:
кг/м
Равномерно распределенная ветровая нагрузка с подветренной стороны:
кг/м
4. Статический расчет поперечной рамы
Расчет рамы выполним методом перемещений. Неизвестным является Д1 - горизонтальное перемещение верха колонны. Основная система содержит горизонтальную связь, препятствующую этому перемещению.
Каноническое уравнение метода перемещений имеет вид
,
гдеR1p - реакция верха колонн от внешнего воздействия;
r11 - реакция верха колонн от единичного перемещения;
сdim - коэффициент, учитывающий пространственный характер работы каркаса здания.
Постоянная, снеговая, ветровая нагрузки действуют одновременно на все рамы температурного блока, при этом пространственный характер работы каркаса не проявляется, сdim = 1. Крановая же нагрузка приложена только к нескольким рамам блока, однако благодаря жесткому диску покрытия в работу вовлекаются все рамы блока, проявляется пространственная работа, сdim >1 (сdim = 4,6 при шаге колонн 6 м, сdim = 3,5 при шаге колонн 12 м).
Подвергнем основную систему единичному перемещению Д1=1 и вычислим реакции верхнего конца колонн RД по формулам прил. 12 [4].
Для выявления наибольших возможных усилий в сечениях колонн поперечную раму рассчитываем отдельно от каждого вида нагружения сначала на действие снеговой и крановой нагрузок, что позволяет использовать некоторые из этих данных при расчете рамы на действие постоянной нагрузки.
Так как поперечная рама симметрична относительно оси Б, достаточно определить усилия от всех видов нагрузок только в колоннах по осям А и Б. Для определения усилий в этих колоннах целесообразно выполнять расчет всей рамы при одном направлении ветра, чтобы использовать полученные усилия при противоположном направлении ветра.
Поперечную раму рассчитываем на следующие виды нагружений:
1 - постоянные нагрузки;
2 - снеговая нагрузка на покрытие;
3 - крановая нагрузка Dmax на колонну по оси А;
4 - крановая нагрузка Dmax на колонну по оси Б от двух сближенных кранов в пролете АБ;
5 - крановая нагрузка Dmax на колонну по оси Б от четырех в пролетах АБ и БВ;
6 - тормозная сила на колонну по оси А;
7 - тормозная сила на колонну по оси Б;
8 - ветровая нагрузка, действующая слева направо;
9 - ветровая нагрузка, действующая справа налево.
Для расчета сечений колонн определяем наибольшие возможные усилия (изгибающие моменты и продольные усилия) в четырех сечениях по высоте.
4.1 Геометрические характеристики колонн
Рис. 9
Для крайней колонны:
Количество панелей части n=6, расчетная высота колонны l=16,2 м, в том числе высота подкрановой части b=11,35 м, надкрановой - a=4,85 м, расстояние между осями ветвей с=1,05 м.
Момент инерции надкрановой части колонны м4;
момент инерции одной ветви м4;
момент инерции подкрановой части м4,
отношение высоты надкрановой части к полной высоте колонны ;
Смещение геометрических осей подкрановой и надкрановой частей колонны по оси А - е=0,35 м; по оси Б - е=0.
По формулам прил. 12 4 определяем вспомогательные коэффициенты:
;
;
Рис. 10
Для средней колонны:
Количество панелей части n=5, расчетная высота колонны l=16,2 м, в том числе высота подкрановой части b=11,1 м, надкрановой - a=5,1 м, расстояние между осями ветвей с=1,55 м.
Момент инерции надкрановой части колонны м4;
момент инерции одной ветви м4;
момент инерции подкрановой части м4,
отношение высоты надкрановой части к полной высоте колонны ;
По формулам прил. 12 4 определяем вспомогательные коэффициенты:
;
;
Суммарная реакция с учетом пространственной работы каркаса сdim = 1
Суммарная реакция с учетом пространственной работы каркаса сdim > 1 (сdim.1 = 4,6 при шаге колонн 6 м, сdim.2 = 3,5 при шаге колонн 12 м)
Перемещение рамы
4.2 Усилия от постоянных нагрузок
Расчетная нагрузка от собственного веса покрытия: кг
кг
Расчетная нагрузка от веса коробчатого настила и балок:
на крайнюю колонну кг;
на среднюю колонну кг.
Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления: кг;
Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок и рельсов: кг,
кг,
Расчетная нагрузка от веса колонн:
крайние колонны:
надкрановая часть кг;
подкрановая часть кг;
средние колонны:
надкрановая часть кг;
подкрановая часть кг.
Момент, возникающий от действия постоянных нагрузок приложенных с эксцентриситетом в надкрановой части колонны:
кг•м.
то же в подкрановой части:
кг•м.
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формулам прил. 12 [4]:
кг;
Рис. 10
Реакция правой колонны кг, средней колонны кг (так как загружена центрально). Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что . Упругая реакция левой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях крайних колонн от постоянных нагрузок: кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в крайних колоннах:
кг;
кг;
кг;
кг;
Поперечная сила в крайних колоннах: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от постоянных нагрузок:
кг•м;
Продольные силы в средней колонне:
кг;
кг;
кг;
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Рис. 11
4.3 Усилия от снеговой нагрузки
Расчетные снеговые нагрузки с учетом всех коэффициентов действующие:
на крайние колонны: кг;
на средние колонны: кг;
Длительно действующая часть снеговой нагрузки, принимаемая с коэффициентом 0,7 от полной снеговой нагрузки:
на крайние колонны: кг;
на средние колонны: кг;
Момент, возникающий от действия снеговой нагрузки действующей с эксцентриситетом в надкрановой части колонны:
кг•м.
то же в подкрановой части: кг•м.
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формулам прил. 12 [4]:
кг;
Рис. 12
Реакция правой колонны кг, средней колонны кг (так как загружена центрально). Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что . Упругая реакция левой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях крайних колонн от снеговой нагрузки: кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в крайних колоннах:
кг;
Поперечная сила в крайних колоннах: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от снеговой нагрузки:
кг•м;
Рис. 14
Продольные силы в средней колонне:
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
4.4 Усилия от крановых нагрузок
4.4.1 Крановая (от двух кранов) Мmax на крайней колонне Мmin на средней
Рис. 15
Расчетное максимальное давление на крайние колонны от двух сближенных кранов:
кг.
Расчетное минимальное давление на среднюю колонну от двух сближенных кранов:
кг.
Момент, возникающий от действия крановой нагрузки действующей с эксцентриситетом в подкрановой части колонны:
кг•м.
кг•м.
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Вычисляем реакцию верхнего конца средней колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Реакция правой колонны кг, (так как не загружена).
Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что.
Упругая реакция левой колонны:
кг;
Упругая реакция средней колонны:
кг;
Упругая реакция правой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в левой колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в средней колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях правой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в правой колонне: кг;
Поперечная сила в правой колонне: кг;
Рис. 16
4.4.2 Крановая (от двух кранов) Мmax на средней колонне Мmin на крайней
Рис. 17
Расчетное минимальное давление на крайние колонны от двух сближенных кранов:
кг.
Расчетное максимальное давление на среднюю колонну от двух сближенных кранов:
кг.
Момент, возникающий от действия крановой нагрузки действующей с эксцентриситетом в подкрановой части колонны:
кг•м.
кг•м.
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Вычисляем реакцию верхнего конца средней колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Реакция правой колонны кг, (так как не загружена).
Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что
.
Упругая реакция левой колонны:
кг;
Упругая реакция средней колонны:
кг;
Упругая реакция правой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в левой колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в средней колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях правой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Рис. 18
Продольные силы в правой колонне: кг;
Поперечная сила в правой колонне: кг;
4.4.3 Крановая (от четырех кранов) Мmax на средней колонне Мmin на крайних
Расчетное минимальное давление на крайние колонны от двух сближенных кранов:
кг.
Расчетное максимальное давление на среднюю колонну от двух сближенных кранов:
кг.
Момент, возникающий от действия крановой нагрузки действующей с эксцентриситетом в подкрановой части колонны:
кг•м.
Рис. 19
кг•м.
кг•м.
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Вычисляем реакцию верхнего конца правой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Реакция средней колонны кг, (так как центрально загружена).
Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что.
Упругая реакция левой колонны:
кг;
Упругая реакция средней колонны:
кг;
Упругая реакция правой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в левой колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
Продольные силы в средней колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях правой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне:
кг;
кг;
Поперечная сила в левой колонне: кг;
Рис. 20
4.4.4 Крановая тормозная сила Тр на крайней колонне
Рис. 21
Расчетная тормозная поперечная нагрузка, передающаяся на крайние колонны от двух сближенных кранов: кг.
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Реакция средней колонны кг, (так как не загружена).
Реакция правой колонны кг, (так как не загружена).
Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что.
Упругая реакция левой колонны:
кг;
Упругая реакция средней колонны:
кг;
Упругая реакция правой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне:
кг;
Поперечная сила в левой колонне:
кг;
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в средней колонне:
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях правой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в правой колонне: кг;
Поперечная сила в правой колонне: кг;
Рис. 22
4.4.5 Крановая тормозная сила Тр на средней колонне
Рис. 23
Расчетная тормозная поперечная нагрузка, передающаяся на среднюю колонну от двух сближенных кранов:
кг.
Вычисляем реакцию верхнего конца средней колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Реакция средней колонны кг, (так как не загружена).
Реакция правой колонны кг, (так как не загружена).
Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что.
Упругая реакция левой колонны:
кг;
Упругая реакция средней колонны:
кг;
Упругая реакция правой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в средней колонне:
кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне:
кг;
Поперечная сила в левой колонне:
кг;
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях правой колонны от крановой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в правой колонне: кг;
Поперечная сила в правой колонне: кг;
Рис. 24
4.5 Усилия от ветровой нагрузки
Сосредоточенная сила на уровне стропильной конструкции от ветровой нагрузки на стеновые панели, расположенные выше отметки 16,2 м с наветренной стороны: кг.
с подветренной стороны: кг.
Рис. 25
Равномерно распределенная ветровая нагрузка с наветренной стороны: кг/м
Равномерно распределенная ветровая нагрузка с подветренной стороны: кг/м
Вычисляем реакцию верхнего конца левой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Вычисляем реакцию верхнего конца правой колонны по формуле прил. 12 [4]:
кг;
Реакция средней колонны кг, (так не загружена).
Суммарная реакция связей в основной системе:
кг, при этом из канонического уравнения следует что
.
Упругая реакция левой колонны:
кг;
Упругая реакция средней колонны:
кг;
Упругая реакция правой колонны:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны от ветровой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в левой колонне: кг;
Поперечные сила в левой колонне:
кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны от ветровой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в средней колонне: кг;
Поперечная сила в средней колонне: кг;
Изгибающие моменты в расчетных сечениях правой колонны от ветровой нагрузки:
кг•м;
кг•м;
кг•м;
Продольные силы в правой колонне: кг;
Поперечные сила в правой колонне:
кг;
Рис. 26
4.6 Комбинации нагрузок и расчетные усилия в сечениях колонн
На основании выполненного расчета строим эпюры моментов для различных загружений рамы и составляем таблицу расчетных усилий M, N, Q в сечениях колонны приведенной ниже. При расчете прочности рассматривают три сечения колонны: 2 - 2 - на уровне верха консоли колонны; сечение 3 - 3 - на уровне низа консоли колонны; сечение 4 - 4 - в заделке.
Усилия в сечениях колонн определены для двух основных сочетаний нагрузок: первое - при учете одной кратковременной нагрузки с коэффициентом сочетаний , второе - при учете двух или более кратковременных нагрузок с коэффициентом сочетаний .
Таблица 2
|
Нагрузка |
№ |
Коэффициент сочетаний |
Сечения крайней колонны |
|||||||||
|
1 - 1 |
2 - 2 |
3 - 3 |
4 - 4 |
|||||||||
|
М, кг•м |
N, кг |
M, кг•м |
N, кг |
M, кг•м |
N, кг |
M, кг•м |
N, кг |
Q, кг |
||||
|
Постоянная |
1 |
1 |
6580,25 |
52642 |
7817 |
55829,5 |
-7684,63 |
64364,03 |
-4790,38 |
75351,53 |
255 |
|
|
Снеговая |
2 |
1 |
1828,7 |
14629,4 |
1854,1 |
14629,4 |
-1437,5 |
14629,4 |
-1378,1 |
14629,4 |
5,24 |
|
|
3 |
0,9 |
1645,83 |
13166,46 |
1668,69 |
13166,46 |
-1293,75 |
13166,46 |
-1240,29 |
13166,46 |
4,72 |
||
|
Крановая (от двух кранов) Мmax на крайней колонне |
4 |
1 |
0 |
0 |
-8354,4 |
0 |
18996,9 |
78146,5 |
-554,01 |
78146,5 |
-1722,55 |
|
|
5 |
0,9 |
0 |
0 |
-7518,96 |
0 |
17097,21 |
70331,85 |
-498,61 |
70331,85 |
-1550,3 |
||
|
Крановая (от двух кранов) Мmax на средней колонне |
6 |
1 |
0 |
0 |
-3653,5 |
0 |
3287,2 |
19830,7 |
-5262,76 |
19830,7 |
-753,3 |
|
|
7 |
0,9 |
0 |
0 |
-3288,15 |
0 |
2958,48 |
17847,63 |
-4736,484 |
17847,63 |
-677,97 |
||
|
Крановая от четырех кранов в одном створе |
8 |
1 |
0 |
0 |
-2173,3 |
0 |
4767,4 |
19830,7 |
-318,52 |
19830,7 |
-448,1 |
|
|
9 |
0,9 |
0 |
0 |
-1955,97 |
0 |
4290,66 |
17847,63 |
-286,7 |
17847,63 |
-403,29 |
||
|
Крановая Тр на крайней колонне |
10 |
1 |
0 |
0 |
±1786 |
0 |
±1786 |
0 |
4899,2 |
0 |
589 |
|
|
11 |
0,9 |
0 |
0 |
±1607,4 |
0 |
±1607,4 |
0 |
4409,3 |
0 |
530,1 |
||
|
Крановая Тр на средней колонне |
12 |
1 |
0 |
0 |
±418,4 |
0 |
±418,4 |
0 |
±1397,4 |
0 |
±86,26 |
|
|
13 |
0,9 |
0 |
0 |
±376,56 |
0 |
±376,56 |
0 |
±1257,7 |
0 |
±77,63 |
||
|
Ветер слева |
14 |
1 |
0 |
0 |
-371,9 |
0 |
-371,9 |
0 |
10345,1 |
0 |
1659,5 |
|
|
15 |
0,9 |
0 |
0 |
-334,71 |
0 |
-334,71 |
0 |
9310,59 |
0 |
1493,55 |
||
|
Ветер справа |
16 |
1 |
0 |
0 |
137,95 |
0 |
137,95 |
0 |
-6780,95 |
0 |
-1057,1 |
|
|
17 |
0,9 |
0 |
0 |
124,2 |
0 |
124,2 |
0 |
-6102,9 |
0 |
-951,39 |
||
|
Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровой |
Мmax |
N |
Мmax |
N |
Мmax |
N |
Q |
|||||
|
1,3,17 |
1,5,11,17 |
1,5,11,15 |
||||||||||
|
9609,89 |
68995,96 |
11144,18 |
134695,88 |
8430,9 |
145683,4 |
728,35 |
||||||
|
Мmin |
N |
Мmin |
N |
Мmin |
N |
Q |
||||||
|
1,5,11,15 |
1,3,15 |
1,3,7,13,17 |
||||||||||
|
-1644,07 |
55829,5 |
-9313,09 |
77530,49 |
-18127,8 |
106365,6 |
-1447,27 |
||||||
|
М |
Nmax |
М |
Nmax |
М |
Nmax |
Q |
||||||
|
1,3 |
1,3,5 |
1,3,5 |
||||||||||
|
9485,69 |
68995,96 |
8118,83 |
147862,34 |
-6529,28 |
158849,8 |
-1290,58 |
||||||
|
То же, без учета крановых и ветровой |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
|||||||||
|
9671,1 |
70458,9 |
-9122,13 |
78993,43 |
-6168,48 |
89980,93 |
260,24 |
Таблица 3
|
Нагрузка |
№ |
Коэффициент сочетаний |
Сечения средней колонны |
|||||||||
|
1 - 1 |
2 - 2 |
3 - 3 |
4 - 4 |
|||||||||
|
М, кг•м |
N, кг |
M, кг•м |
N, кг |
M, кг•м |
N, кг |
M, кг•м |
N, кг |
Q, кг |
||||
|
Постоянная |
1 |
1 |
0 |
204925 |
0 |
209650 |
0 |
218075,5 |
0 |
237437,5 |
0 |
|
|
Снеговая |
2 |
1 |
0 |
58517,6 |
0 |
58517,6 |
0 |
58517,6 |
0 |
58517,6 |
0 |
|
|
3 |
0,9 |
0 |
52665,84 |
0 |
52665,84 |
0 |
52665,84 |
0 |
52665,84 |
0 |
||
|
Крановая (от двух кранов) Мmax на крайней колонне |
4 |
1 |
0 |
0 |
±6268,92 |
0 |
16480,83 |
30333 |
±2836,71 |
30333 |
±1229,2 |
|
|
5 |
0,9 |
0 |
0 |
±5642,03 |
0 |
14832,75 |
21233,1 |
±2553,04 |
21233,1 |
±1106,28 |
||
|
Крановая (от двух кранов) Мmax на средней колонне |
6 |
1 |
0 |
0 |
±21595,44 |
0 |
68054,1 |
119532,7 |
21052,2 |
119532,7 |
±4234,4 |
|
|
7 |
0,9 |
0 |
0 |
±19435,9 |
0 |
61248,7 |
107579,4 |
18947 |
107579,4 |
±3811 |
||
|
Крановая от четырех кранов в одном створе |
8 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
98438,7 |
0 |
98438,7 |
0 |
|
|
9 |
0,9 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
88594,83 |
0 |
88594,83 |
0 |
||
|
Крановая Тр на крайней колонне |
10 |
1 |
0 |
0 |
±432,6 |
0 |
±432,6 |
0 |
±1374,1 |
0 |
±84,82 |
|
|
11 |
0,9 |
0 |
0 |
±389,34 |
0 |
±389,34 |
0 |
±1236,7 |
0 |
±76,34 |
||
|
Крановая Тр на средней колонне |
12 |
1 |
0 |
0 |
±1415,26 |
0 |
±1415,26 |
0 |
10960,13 |
0 |
358,4 |
|
|
13 |
0,9 |
0 |
0 |
±1273,73 |
0 |
±1273,73 |
0 |
9864,12 |
0 |
322,56 |
||
|
Ветер слева |
14 |
1 |
0 |
0 |
336,6 |
0 |
336,6 |
0 |
1069,2 |
0 |
66 |
|
|
15 |
0,9 |
0 |
0 |
302,94 |
0 |
302,94 |
0 |
962,28 |
0 |
59,4 |
||
|
Ветер справа |
16 |
1 |
0 |
0 |
-336,6 |
0 |
-336,6 |
0 |
-1069,2 |
0 |
-66 |
|
|
17 |
0,9 |
0 |
0 |
-302,94 |
0 |
-302,94 |
0 |
-962,28 |
0 |
-59,4 |
||
|
Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровой |
Мmax |
N |
Мmax |
N |
Мmax |
N |
Q |
|||||
|
1,7,13,15 |
1,7,13,15 |
1,7,13,15 |
||||||||||
|
21012,56 |
209650 |
62825,37 |
325654,9 |
29773,4 |
345016,9 |
1242,02 |
||||||
|
Мmin |
N |
Мmin |
N |
Мmin |
N |
Q |
||||||
|
1,7,13,17 |
1,7,13,17 |
1,7,13,17 |
||||||||||
|
-21012,56 |
209650 |
-62825,37 |
325654,9 |
-29773,4 |
345016,9 |
3429,04 |
||||||
|
М |
Nmax |
М |
Nmax |
М |
Nmax |
Q |
||||||
|
1,3 |
1,3,7 |
1,3,7 |
||||||||||
|
0 |
262315,8 |
-61248,7 |
378320,7 |
-18947 |
397682,7 |
3811 |
||||||
|
То же, без учета крановых и ветровой |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
|||||||||
|
0 |
268167,6 |
0 |
276593,1 |
0 |
295955,1 |
0 |
В каждом сечении колонны определяем три комбинации усилий: I - наибольший положительный момент Mmax и соответствующие ему продольная сила N и поперечная сила Q; II - наибольший отрицательный момент Mmin и соответствующие ему продольная сила N и поперечная сила Q; III - наибольшая продольная сила Nmax и соответствующие ей момент M и поперечная сила Q.
5. Расчет прочности двухветвевой колонны крайнего ряда
Характеристики прочности бетона и арматуры:
Бетон тяжелый класса В25. Расчетное сопротивление при сжатии Rb = 14,5 МПа (148 кг/см2) (табл. 13) [3]. Расчетное сопротивление при растяжении Rbt = 1,05 МПа (10,7 кг/см2). (табл. 13)[3]. Модуль упругости бетона Eb = 30·103 МПа (306·103 кг/см2) (табл. 18)[3].
Арматура продольная рабочая класса А-II. Расчетное сопротивление растяжению Rs = 285 МПа (2850 кг/см2)(табл. 22*) [3]. Расчетное сопротивление сжатию Rsc = 285 МПа (2850 кг/см2) (табл. 22*) [3]. Модуль упругости арматуры Es = 21 · 104 МПа (210 · 104 кг/см2) (табл. 29*) [3].
5.1 Расчет надкрановой части колонны
Сечение 2 - 2 на уровне верха консоли колонны.
Сечение колонны bh=5060 см при см; полезная высота сечения h0=56 см. В сечении действуют три комбинации усилий:
Таблица 4 Комбинации расчетных усилий.
|
Усилия |
Первая |
Вторая |
Третья |
|
|
M, кг•м |
9609,89 |
-1644,07 |
9671,1 |
|
|
N, кг |
68995,96 |
55829,5 |
70458,9 |
Усилия от продолжительного действия нагрузки кг•м; кг.
При расчете сечения на первую и вторую комбинации усилий расчетное сопротивление Rb вводим с коэффициентом b2=1,1, так как в комбинацию включены постоянная, снеговая, крановая и ветровая нагрузки; на третью - с коэффициентом b2=0,9 (постоянная, снеговая). Расчет выполняем на три комбинации, и расчетное сечение с несимметричной арматурой должно приниматься наибольшее.
Первая комбинация:
Начальный эксцентриситет равен:
см;
м; (табл. 32 [3])
см;
Гибкость:
Так как л = 70 > 14 - учитываем влияние прогиба на прочность колонны:
Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l0/i > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, путем умножения e0 на коэффициент . При этом условная критическая сила для вычисления принимается равной:
гдеl0 -- принимается согласно табл. 32 [3];
см4;
e -- коэффициент, принимаемый равным e0/h , но не менее
;
- принимаем
l -- коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, определяемый по формуле (21) [3]:
, но не более 1 + ,
Здесь - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона (для тяжелого = 1)
М1 - момент относительно сжатой зоны грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
М1l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок.
кг•м;
кг•м;
р -- коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой р определяется по формуле (59) [3]:
Здесь bp -- определяется при коэффициенте sp < 1,0;
Rb -- принимается без учета коэффициентов условий работы бетона;
Момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента:
см4
В первом приближении принимаем
кг
:
Расстояние см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
,
где ; МПа.
Имеем случай и , класс бетона ниже В30, значит принимаем и
Площадь сечения сжатой арматуры равна:
см2;
Так как , армирование назначаем конструктивно:
см2. Принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
Для расчета растянутой арматуры рассчитываем относительную высоту сжатой зоны:
Площадь сечения растянутой арматуры равна:
см2;
Так как , армирование назначаем конструктивно:
см2. Принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
Расчет сечения 2 - 2 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:
м; (табл. 32 [3])
;
цb = 0,8208; (табл. 2.12 [Мандриков])
цr = 0,8666. (табл. 2.12 [Мандриков])
см2 так как работают два стержня.
кг
Прочность обеспечена, т. е. принятого количества арматуры достаточно.
Коэффициент армирования сечения , что равняется принятому в первом приближении.
Вторая комбинация.
Начальный эксцентриситет равен:
см;
м; (табл. 32 [3])
см;
Гибкость:
Так как л = 56 > 14 - учитываем влияние прогиба на прочность колонны.
см4;
Принимаем
, но не более 1 + ,
кг•м;
кг•м;
, принимаем
Момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента: см4
В первом приближении принимаем
кг
:
Расстояние см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
,
где ; МПа.
Имеем случай и , класс бетона ниже В30, значит принимаем и
Площадь сечения сжатой арматуры равна:
см2;
Так как , армирование назначаем конструктивно:
см2. Принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
Для расчета растянутой арматуры рассчитываем относительную высоту сжатой зоны:
Площадь сечения растянутой арматуры равна:
см2;
Так как , армирование назначаем конструктивно:
см2. Принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
Коэффициент армирования сечения , что примерно равняется принятому в первом приближении.
Расчет сечения 2 - 2 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:
м; (табл. 32 [3])
;
цb = 0,8035; (табл. 2.12 [Мандриков])
цr = 0,8618. (табл. 2.12 [Мандриков])
см2 так как работают два стержня.
кг
Прочность обеспечена, т. е. принятого количества арматуры достаточно.
Третья комбинация.
Начальный эксцентриситет равен:
см;
м; (табл. 32 [3])
см;
Гибкость:
Так как л = 70 > 14 - учитываем влияние прогиба на прочность колонны.
см4;
Принимаем
, но не более 1 + ,
кг•м;
кг•м;
Момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента: см4
В первом приближении принимаем
кг
расстояние см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
,
где ; МПа.
Имеем случай и , класс бетона ниже В30, значит принимаем и
Площадь сечения сжатой арматуры равна:
см2;
Так как , армирование назначаем конструктивно:
см2. Принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
Для расчета растянутой арматуры рассчитываем относительную высоту сжатой зоны:
Площадь сечения растянутой арматуры равна:
см2;
Так как , армирование назначаем конструктивно:
см2. Принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
Коэффициент армирования сечения , что примерно равняется принятому в первом приближении.
Расчет сечения 2 - 2 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:
м; (табл. 32 [3])
;
цb = 0,8226; (табл. 2.12 [Мандриков])
цr = 0,8671. (табл. 2.12 [Мандриков])
см2 так как работают два стержня.
кг
Прочность обеспечена, т. е. принятого количества арматуры достаточно.
Окончательно площадь сжатой и растянутой арматуры принимаем 3Ш16 А - II с площадью см2.
5.2 Расчет подкрановой части колонны
Сечение 4 - 4 в заделке колонны и 3 - 3 ниже уровня консоли
Высота всего сечения двухветвевой колонны 130 см; сечение ветви bh=5025; h0=21 см; расстояние между осями ветвей с=105 см; расстояние между осями распорок при шести панелях s=1,8 м; высота сечения распорки 40 см. В сечении действуют три комбинации расчетных усилий, значения их приведены в табл.
Таблица 6 Комбинации расчетных усилий
|
Усилия |
Первая |
Вторая |
Третья |
|
|
M, кг•м |
11144,18 |
-18127,8 |
-6529,28 |
|
|
N, кг |
134695,88 |
106365,6 |
158849,8 |
|
|
Q, кг |
-543,7 |
-1447,27 |
-1290,58 |
Усилия от продолжительного действия нагрузки кг•м; кг для сечения 3 - 3.
Усилия от продолжительного действия нагрузки кг•м; кг для сечения 4 - 4.
При расчете сечения на первую, вторую и третью комбинации усилий расчетное сопротивление Rb вводим с коэффициентом b2=1,1, так как в комбинацию включены постоянная, снеговая, крановая и ветровая нагрузки. Расчет выполняем на три комбинации, и расчетное сечение несимметричной арматуры должно приниматься наибольшее.
Первая комбинация:
Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузки от крана во всех комбинациях м; (табл. 32 [3])
Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле 13.35 4:
см2;
см.
Приведенная гибкость сечения 14 - необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Вычисляем начальный эксцентриситет: см;
см4;
Принимаем
, но не более 1 + ,
кг•м;
кг•м;
Момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента:
см4
В первом приближении принимаем
кг
Определяем усилия в ветвях колонны по формуле 13.33 4:
кг;
кг; кг.
Вычисляем:
кг•м;
см.
Случайный эксцентриситет: см; см; см.
Поскольку оказалось, что е0еа, в расчет вводим е0=еа тогда расстояние
см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
,
где ; МПа.
Определяем
Имеем случай
<0
- площадь арматуры принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования.
см2. Принимаем 2Ш12 А - II с площадью см2.
Расчет сечения 4 - 4 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:
м; (табл. 32 [3])
;
цb = 0,7785; (табл. 2.12 [Мандриков])
цr = 0,8281. (табл. 2.12 [Мандриков])
Прочность обеспечена, т. е. принятого количества арматуры достаточно.
Вторая комбинация.
Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузки от крана во всех комбинациях м; (табл. 32 [3])
Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба:
см.
Приведенная гибкость сечения 14 - необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Вычисляем начальный эксцентриситет: см;
см4;
Принимаем
, но не более 1 + ,
кг•м;
кг•м;
Момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента: см4
В первом приближении принимаем
кг
Определяем усилия в ветвях колонны по формуле 13.33 4:
кг;
кг; кг.
Вычисляем: кг•м;
см. Случайный эксцентриситет: см; см; см.
Поскольку оказалось, что е0еа, в расчет вводим е0=еа тогда расстояние
см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
,
Определяем
Имеем случай
<0
- площадь арматуры принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования.
см2. Принимаем 2Ш12 А - II с площадью см2.
Расчет сечения 4 - 4 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:
м; (табл. 32 [3])
Подобные документы
Конструирование сборной железобетонной плиты, назначение геометрических размеров, классов арматуры и бетона, определение потерь предварительного напряжения. Расчет прочности сплошной колонны среднего ряда фундамента и основных геометрических размеров.
курсовая работа [318,7 K], добавлен 16.11.2009Компоновка междуэтажного перекрытия производственного здания с неполным каркасом. Расчетное сечение плиты. Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси. Сбор нагрузок на колонну первого этажа. Расчет продольной арматуры ствола колонны.
курсовая работа [155,7 K], добавлен 14.12.2015Назначение размеров сечений колонн и определение их моментов инерции. Сбор нагрузок на поперечную раму. Подбор арматуры в подкрановой части колонны. Определение размеров подошвы фундамента. Расчет сегментной фермы. Расчетные характеристики материалов.
курсовая работа [20,1 M], добавлен 10.02.2012Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок на раму. Определение прочности усилий в колоннах рамы. Расчет прочности двухветвевой колонны, фундамента под среднюю двухветвевую колонну и балки по предельным состоянием первой группы и второй группы.
курсовая работа [3,3 M], добавлен 20.02.2022Варианты разбивки балочной клетки. Сбор нагрузок на перекрытие. Назначение основных размеров плиты. Подбор сечения продольной арматуры. Размещение рабочей арматуры. Расчет прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси по поперечной силе.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 14.03.2009Сбор нагрузок на 1 кв.м плиты перекрытия. Определение расчетного пролета и конструктивных размеров плиты. Характеристика прочности бетона и арматуры. Расчёт прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси элемента. Конструктивные размеры плиты.
контрольная работа [886,1 K], добавлен 25.09.2016Сбор нагрузок на ребристую плиту перекрытия. Расчетное сечение плиты при подборе монтажной арматуры. Расчет полки плиты на местный изгиб. Сбор нагрузок на колонны с покрытия и перекрытий. Расчет монолитного железобетонного фундамента, размеров подошвы.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 29.11.2013Составление генерального плана проектируемого общественного центра. Определение пролета, нагрузок и усилия от расчетных и нормативных нагрузок. Установление размера сечения плиты и расчет ее прогиба. Вычисление потерь предварительного напряжения арматуры.
дипломная работа [322,0 K], добавлен 24.07.2011Характеристики прочности бетона В45 и арматуры А 1000. Расчетный пролет и нагрузки. Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси. Определение усилий в ригеле поперечной рамы, усилий в средней колонне. Конструирование арматуры колонны.
курсовая работа [216,6 K], добавлен 19.01.2011Компоновка сборного перекрытия. Расчет плиты перекрытия, сбор нагрузок. Расчет плиты на действие поперечной силы. Расчет ригеля: определение расчетных усилий; расчет прочности сечений. Построение эпюры материалов. Расчет и армирование фундамента.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 30.10.2010Схема нагрузок на поперечную раму. Разделы конструирования, расчет железобетонной плиты покрытия. Установление геометрических размеров ребристой плиты покрытия. Геометрические размеры полки плиты. Установление геометрических размеров продольного ребра.
курсовая работа [907,9 K], добавлен 11.12.2014Сбор нагрузок на железобетонную плиту перекрытия. Расчет плиты по группе предельных состояний; прогиба панели; прочности нормальных и наклонных сечений ригеля на поперечную силу и изгибающий момент. Конструирование колонны. Определение прочности консоли.
курсовая работа [207,8 K], добавлен 29.03.2015Компоновка П-образной рамы, назначение ее геометрических и вертикальных размеров. Определение нагрузок, действующих на поперечную раму. Назначение соотношений моментов инерции ригеля и участков колонн. Определение высоты траверсы. Расчет анкерных болтов.
курсовая работа [940,4 K], добавлен 31.03.2012Компоновка стального каркаса. Расчет нагрузок на поперечную раму. Определение усилий в элементах рамы. Проектирование ступенчатой внецентренно-сжатой колонны крайнего ряда. Сортамент сварных двутавров. Коэффициент условия работы стальных конструкций.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 28.04.2015Расчеты поперечной рамы, стоек, решетчатой двускатной балки. Подбор армирования колонн, плиты покрытия. Расчет потерь предварительного напряжения и поперечной арматуры преднапряженного элемента. Определение размеров подошвы и ступеней фундамента.
курсовая работа [4,3 M], добавлен 16.06.2016Расчет многопустотной плиты перекрытия. Сбор нагрузок на панель перекрытия. Определение нагрузок и усилий. Расчет монолитной центрально нагруженной. Сбор нагрузок на колонны. Расчет консоли колонны. Расчет монолитного центрально нагруженного фундамента.
контрольная работа [32,8 K], добавлен 20.04.2005Расчет и армирование плоской панели перекрытия. Определение момента образования трещин в панели, расчет ее прогиба. Проектирование ригеля по нормальному наклонному сечению. Конструирование колонны и фундамента, его габаритные размеры и армирование.
курсовая работа [171,9 K], добавлен 01.10.2013Компоновка элементов сборного перекрытия. Сбор нагрузок и подбор сечения. Огибающие эпюры изгибающих моментов, поперечных сил. Построение эпюры материалов и определение мест обрыва продольных стержней. Расчет консоли колонны. Определение размеров подошвы.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 02.12.2013Эскизное проектирование. Статический расчет поперечной рамы. Расчет каркаса на ПЭВМ. Расчет безраскосной фермы. Расчет фундамента Привязка колонн к разбивочным осям. Параметры мостового крана. Сбор нагрузок на колонну. Расчет надкрановой части колоны.
курсовая работа [3,6 M], добавлен 13.11.2008Выполнение разбивки сетки колон, определение расчетных и нормативных нагрузок на плиту перекрытия. Высота поперечного сечения плиты, подбор арматуры. Компоновка сечения колоны, обеспечение ее прочности и общей устойчивости. Компоновка и расчет фундамента.
курсовая работа [765,6 K], добавлен 12.07.2009
