Проект строительства гостиницы на 600 мест

Размещено на http://allbest.ru

АННОТАЦИЯ

здание строительство проектирование

Дипломный проект разработан на основании выданного задания кафедрой "Технология сварочного и строительного производства", и состоит из 6 основных частей: архитектурно-строительной, расчётно-конструктивной, организационно-строительной, экономической, экология и защита окружающей среды, безопасность жизнедеятельности.

Графическая часть дипломного проекта состоит из листов формата А1. Размер пояснительной записки листов формата А4.

В дипломном проекте раскрыты следующие вопросы:

- выбор и технико-экономическое обоснование принятых архитектурно-строительных решений, методов технологии и организации строительства, конструктивных решений;

- расчёт материалоёмкости, трудоёмкости, энергоёмкости и себестоимости строительных изделий и материалов в сравниваемых вариантах конструктивных решений.

Архитектурно-строительные решения приняты в зависимости от функционально-технологических требований, с учётом эстетических, экологических, экономических, и других факторов.

В расчётно-конструктивной части был выполнен расчёт железобетонной плиты перекрытия здания по 2 предельным состояниям.

Организационно-строительная часть включает проект производства работ при строительстве объекта и обоснование решений по технологии.

Экономическая часть содержит локальные сметы по двум вариантам и их экономическое сравнение.

В разделе экологии были рассмотрены вопросы охраны и рационального использования земельных ресурсов на территории гостиницы, мероприятий по экологической безопасности на период строительства объекта, восстановления и благоустройства территории после завершения строительства.

В разделе безопасность жизнедеятельности были рассмотрены следующие вопросы: транспортные и погрузочно-разгрузочные работы, требования безопасности при складировании материалов и конструкций, эксплуатация машин, транспортных средств, оборудования, механизмов, приспособлений, оснастки и инструмента, безопасность жизнедеятельности при строительстве гостиницы на 600 мест. Была приведена оценка устойчивости работы гостиницы к воздействию радиационного заражения и проникающей радиации.

Основными задачами дипломного проектирования являются: систематизация, закрепление и расширение теоретических и практических знаний по специальности и применение этих знаний при решении конкретных научно-технических задач; развитие навыков самостоятельной работы инженерного уровня; решение научно-исследовательских вопросов, связанных с темой дипломного проекта.

ВВЕДЕНИЕ

Основным назначением строительства всегда являлось создание необходимой для существования человека жизненной среды, характер и комфортабельность которой определялись уровнем развития общества, его культурой, достижениями науки и техники.

Целью строительного производства является возведение зданий и сооружений. В настоящее время применение новых конструкций и материалов сопровождается необходимостью разработки и применения широкого спектра строительных технологий.

Основой любой строительной технологии является - строительный процесс. Для технологического проектирования строительных процессов при возведении конкретных зданий и сооружений, или их частей, последовательно предусматривается:

- разработка технологических вариантов выполнения строительных процессов и принятие наиболее эффективного варианта по технико-экономическим показателям;

- расчёт технологической надёжности строительного процесса;

- документирование строительного процесса.

К основным направлениям повышения качества строительного производства относится:

- внедрение компьютерных технологий на стадии проектирования;

- применение новых технологий;

- повышение уровня комфортности зданий и сооружений.

Для получения качественной и надежной строительной продукции, необходимо, чтобы все строительные процессы были взаимоувязаны между собой и направлены на повышение эффективности строительства.

1. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ

1.1 Общие указания

Участок проектируемой гостиницы на 600 мест расположен в г. Адлере.

Участок, отведенный под строительство гостиницы, имеет спокойный рельеф местности, свободен от застройки, ценных зеленых насаждений нет.

Природные условия:

Нормативные данные в соответствии со СНиП 2.01.01-80 для г. Адлера:

- климатический район - 3Б;

- годовое количество осадков - 722 мм;

- нормативная глубина промерзания грунта - 0,8 м;

- сейсмичность района строительства - 8 баллов;

- преобладающее направление ветра - восточное;

- скоростной напор ветра - 53кг/м²;

- вес снегового покрова - 75 кг/м²;

- среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее теплого месяца - 65 %;

- расчётная зимняя температура наружного воздуха -19є C;

- площадка сложена непросадочными грунтами, суглинками;

- грунтовые воды выявлены на глубине 15-16 м.

За относительную отметку 0.000 принят уровень чистого пола 1-го этажа здания, что соответствует абсолютной отметке по генплану.

Технические решения, принятые в чертежах, соответствуют требованиям экологических, санитарно-технических, противопожарных и иных норм, действующих на территории РФ.

Благоустройство выполнять в соответствии с чертежами марки ГП.

1.2 Решение генерального плана

Участок, отведенный под строительство гостиницы на 600 мест, размещается во вновь осваиваемом микрорайоне г. Адлера на свободной от застройки территории.

Территория представляет собой площадку, свободную от застройки и инженерных коммуникаций, подлежащих выносу.

Площадка строительства характеризуется следующими данными:

- рельеф участка застройки спокойный, имеет понижение в северном направлении;

- паводковыми и другими поверхностными водами не затапливается;

- господствующие ветры - восточные.

Транспортное обслуживание гостиницы осуществляется с существующей автодороги. Вокруг здания предусмотрен объезд с твердым покрытием.

Размеры элементов генерального плана приняты с учетом размещения инженерных сетей, автодорог, тротуаров, элементов озеленения, а также в соответствии с санитарными и противопожарными нормами и правилами.

Проект вертикальной планировки выполнен в соответствии с требованиями архитектурно-планировочного решения площадки под гостиницу, поверхностного водоотвода и конструктивных особенностей. Поверхность планируемой территории ровная. Абсолютные отметки изменяются от 48.25 до 49.20.

В основу проекта положен метод сплошной планировки, который обеспечивает благоприятные условия для поверхностного отвода ливневых вод. Отвод дождевых и талых вод от зданий и сооружений предусматривается по спланированной поверхности в пониженные точки рельефа. Принятые проектные уклоны спланированной поверхности предохраняют территорию от размыва ливневыми водами.

До начала строительства предусматривается снятие растительного слоя толщиной 0,25 м. для целей рекультивации.

Проезды и автостоянка запроектированы из монолитного бетона с разрезкой швами сжатия на 15 см ниже прилегающей территории. Тротуары и площадки для пешеходного движения выполняются из бетонных тротуарных плиток.

Дендрологическое решение участка гостиницы подчинено архитектурно - планировочному решению территории и архитектуре зданий.

Проектом предусматривается посадка деревьев и кустарников вдоль автодорог и тротуаров.

Ориентация помещений соответствует нормам. Санитарные и противопожарные разрывы между рядом расположенными зданиями выдержаны.

Основные показатели по генеральному плану:

- этажность - 9;

- класс здания - І;

- степень огнестойкости - ІІ.

1.3 Общая характеристика проектируемого здания

Проектируемое здание является гостиница на 600 мест. Здание возводится в 9 этажей, из обыкновенного глиняного кирпича полнотелого и пустотелого.

Функциональным требованием здания является прибивание людей долгое время, с этой целью гостиница запроектирована по всем нормам и правилам строительства.

Архитектурно-художественные качества здания определены эстетическими критериями красоты.

Гостиница запроектирована со всеми необходимыми видами инженерного обеспечения: отоплением, горячим водоснабжением, водопроводом, канализацией, вентиляцией, электроснабжением, связью и сигнализацией.

1.4 Объемно-планировочные решения

Оъемно-пространственная композиция гостиницы решена из двух основных частей: жилой и ресторанной, соединенных между собой крытым 2-х этажный переходом.

Жилая часть гостиницы представляет собой 9-ти этажное здание с усложненной пластичной формой плана этажей. Главный вход и вестибюль гостиницы запроектированы на I этаже, в 2-х этажном пристроенном объеме трапециевидной формы. В вестибюльной группе на I этаже расположены помещения приема, оформления и обслуживания клиентов, лестнично-лифтового холла, административные и конторские помещения, почта, сберкасса, парикмахерская, пункт проката, помещения ремонта обуви и одежды и т.д. Подробнее номенклатура помещений указана на планах этажей на листах АС графической части проект. Все эти помещения сгруппированы по функциональным признакам, которые позволили организовать четкие технологические взаимосвязи, повышающие комфорт и удобство эксплуатации гостиницы. Высота I этажа принята 4,2 м.

Загрузочное помещение, склады, центральная бельевая, вспомогательные и технические помещения, AТC и другие запроектированы в цокольном этаже.

Загрузка жилой и ресторанной частей осуществляется через крытый дебаркадер, соединяющий цокольные этажи гостиницы и ресторана.

Жилые номера располагаются с 2-х сторон общего коридора начиная с 2 этажа гостиницы. На 2,3,4,5 этажам размещаются однокомнатные номера на 2 человек, на 6,7,8 однокомнатные номера на I человека с лоджиями, и на 9 этаже - номера "люкс" - двухкомнатные.

Высота жилых этажей - 2,8 м.

Для посетителей не проживающих в гостинице имеется отдельный вход в ресторан со стороны пешеходного бульвара.

Все наружные поверхности кирпичных ограждающих конструкций облицовываются сайдингом.

В гостинице запроектированы следующие номера:

- однокомнатных на I человека - 176

- однокомнатных на 2 человека - 198

- двухкомнатных "люкс" на 2 человека - 16.

1.5 Теплотехнический расчет

1.5.1 Расчет наружного стенового ограждения

Вычерчиваем конструкцию стены и назначаем толщину слоев ():

Рисунок 1.1 - Конструкция наружной стены

Согласно ТСН 23-339-2002 - условия эксплуатации - Б, зона влажности - 3. Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП), °С·сут, определяем по формуле

ГСОП = (t_в - t_от.пер.) z_от.пер. , (1.1)

где t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая согласно ТСН 23-339-2002 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений, равная 20°С;

t_от.пер. - средняя температура, С, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8°С /1, таб.4.1/;

z_от.пер. - продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 С /1, таб.4.3/.

ГСОП = (20-(-1,5))·152 = 3268.

По /2, таб.4/, интерполируя, определяем требуемое сопротивление теплопередаче из условия энергосбережения для стены =2,107 м²С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче , м²С/Вт, ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), из условия санитарно-гигиенических и комфортных условий, определяют по формуле

(1.2)

где п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, равный 1 /2, таб.6/;

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая согласно ТСН 23-339-2002 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений, равная 20°С;

t_н - расчетная зимняя температура наружного воздуха, С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, равная -19 /1, таб.4.1/;

t^н - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, равный для стен 8 /2, таб.5/;

_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкций, принимаемый по /2, таб.7/, равный 8,7.

Принимаем наибольшее значение , то есть 2,107 м²С/Вт.

Термическое сопротивление R, м²С/Вт, многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

(1.3)

где _i - толщина i-го слоя равная, м;

_i - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(мС), принимаемый по /3, прил.3*/.

Для трехслойного стенового ограждения

где 0,47 - коэффициент теплопроводности кирпичной кладки, при г_п=1600 кг/м³;

0,091- коэффициент теплопроводности жесткой минераловатной плиты, г_п=350 кг/м³;

0,38 - коэффициент теплопроводности винилового сайдинга, г_п =1800 кг/м³.

Сопротивление теплопередаче R_o, м²С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

 (1.4)

где _н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м С), принимаемый по /3, таб.6*/, равный 23.

.

Так как =2,107 м²С/Вт < R_o = 2,17 м²С/Вт, то данная конструкция стены удовлетворяет расчету.

1.5.2 Расчёт покрытия

Вычерчиваем конструкцию покрытия и назначаем толщину слоев ():

Рисунок 1.2 - Конструкция покрытия

По /2, таб.4/, интерполируя, определяем требуемое сопротивление теплопередаче из условия энергосбережения для покрытия =2,44 м²С/Вт. Требуемое сопротивление теплопередаче , м²С/Вт, покрытия из условия санитарно-гигиенических и комфортных условий, по формуле (1.2)

Принимаем наибольшее значение , то есть 2,44 м²С/Вт.

Термическое сопротивление многослойного покрытия R_к, м²С/Вт, определяем по формуле (1.3)

,

где 1,69 - коэффициент теплопроводности ЖБ плиты, при г_п = 2500 кг/м³;

0,17 - коэффициент теплопроводности бипполя, при г_п = 600 кг/м³;

0,93 - коэффициент теплопроводности цементно - песчаного раствора, при г_п = 1800 кг/м³;

0,14 - коэффициент теплопроводности утеплителя (керамзит), при г_п=500кгс/м³;

0,17 - коэффициент теплопроводности пергамина, при г_п = 600 кг/м³.

Сопротивление теплопередаче R_o, м²С/Вт, покрытия, по формуле (1.4)

Так как =2,44 м²С/Вт < R_o = 2,66 м²С/Вт, то данная конструкция покрытия удовлетворяет расчету.

1.6 Конструктивные решения

Конструктивная схема здания решения с кирпичными поперечными несущими стенами.

Устойчивость здания обеспечивается жесткостью несущих конструкций, связанных между собой сборными железобетонными панелями перекрытий.

Фундаменты. Грунтовые воды вскрыты на глубине 15-16 м.

Грунтовые воды обладают сульфатной агрессивностью (сильно-агрессивные).

Грунты - сильноагрессивные по отношению к железобетону, асбоцементу и металлу.

Фундаменты - свайные - из сборных железобетонных забивных свай - стоек сечением 35см х 35 см длиной 15 м, 20м с монолитным железобетонным ростверком.

Сопряжение ростверка со сваями - жёсткое - с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину 50 см.

Сборные железобетонные сваи - стойки забиваются в предварительно пробуренные скважины диаметром 30 см и опираются на слой глин твердой консистенции со степенью влажности G = 0,87. Несущая способность сваи - 50 т. Скважины пробуриваются до слоя глин твердой консистенция (отм. 28.00).

Сборные железобетонные сваи и монолитные железобетонные ростверки изготовить из бетона повышенной плотности на сульфатостойком портландцементе.

Ростверки - монолитные железобетонные из бетона повышенной плотности на сульфатостойкам портландцементе.

Под ростверки выполнить подушки из щебня, втрамбованного в грунт, с проливкой битумом. Толщина подушки - 5 см.

Все поверхности ростверков, соприкасающиеся с грунтов, обмазать горячи битумом за 2 раза.

Стены техподполья. Из сборных бетонных блоков марки «ФС» по серии 1.116-1. Уровень грунтовых вод принят ниже подошвы фундаментов.

Стены и перегородки. Наружные стены толщиной 51 см - из обыкновенного глиняного кирпича полнотелого и пустотелого.

Внутренние стены толщиной 38 см - из обыкновенного глиняного кирпича.

Перекрытия и покрытия. Перекрытия запроектированы из сборных железобетонных панелей с круглыми пустотами по серии 1.141-1 вып. 60,63; серии 1.241-1 вып.27.

Укладку панелей на стены производить по предварительно выровненному по уровню цементному раствору марки 50. Швы между панелями перекрытия должны быть тщательно на всю высоту панели заполнены цементным раствором марки 100. Надлежащая заливка швов между элементами перекрытий обязательна, так как при расчете железобетонных перекрытий местные сосредоточенные нагрузки учитывались распределенными на ширину нескольких панелей перекрытия, связанных заливкой швов, согласно СНиП 2.03.01-84. Кроме того, необходимость своевременной и надлежащей заливкой швов вытекает из работы междуэтажных перекрытий в общей пространственной работе здания, их роли в обеспечении жесткости общей устойчивости здания и необходимой звукоизоляции.

Отверстия шириной до 150 мм в панелях перекрытий для пропуска стояков отопления просверливаются в пределах пустот по месту, не нарушая жесткости ребер.

Лестницы. Лестницы - из сборных железобетонных лестничных маршей по серии ИИ-04. Лестница у лифтового холла из индивидуальных сборных железобетонных ступенек с облицовкой мрамором.

Окна. Окна - приняты с раздельными переплетами по ГОСТ 11214-86. Окна на 1 - 9-ом этаже - металлопластиковые.

Двери. Двери наружные приняты по ГОСТ 24698-81, двери внутренние по ГОСТ 6629-88. Двери в подвале - деревянные, на 1 - 9-ом этаже и наружные - металлопластиковые.

Полы. Полы - запроектированы по серии 2.244-1 вып.4 - из линолеума, мраморных плит, керамические, паркетные.

Таблица 1.1 - Экспликация полов

№ п/п	Схема пола	Элементы пола и их толщина	Площадь пола, м2
1		Покрытие пола из керамической плитки (ГОСТ 6787-89*) - 13 Прослойка и заполнение швов из цементно-песчаного раствора М150 - 57 Стяжка из цементно-песчанного раствора М150 - 57 Гидроизоляция - 1 слой рубероида Железобетонная плита перекрытия - 220	217,0
2		Покрытие пола из линолеума (ГОСТ 14632-80*) - 5 Прослойка из быстротвердеющей мастики на водостойких вяжущих - 1 Стяжка из легкого бетона класса В7,5 g=1200 кг/м3 - 50 Звукоизоляционный слой из древесно-волокнистых плит марки М-2 и М-3 g=250 кг/м3 - 24 Железобетонная плита перекрытия - 220	493,0
3		Покрытие пола из штучного паркета (ГОСТ 862.1-85) - 15 Прослойка из быстротвердеющей мастики на водостойких вяжущих - 1 Стяжка из цементно-песчаного раствора М150 - 40 Гидроизоляция - 1 слой рубероида (ГОСТ 10923-82*) Звукоизоляционный слой из древесно-волокнистых плит марки М-2 и М-3 g=250 кг/м3 - 24 Железобетонная плита перекрытия - 220	2370,5
4		Покрытие пола из мраморных плит - 25 Прослойка и заполнение швов из цементно-песчаного раствора М150 - 55 Железобетонная плита перекрытия - 220	350,0

Крыша. Кровля - с внутренним водостоком. Гидроизоляция - из 4-х слоев бипполя с уклоном 2,5%, с защитным слоем из гравия на битумной мастике.

Утеплитель - керамзитовый гравий с г₀ = 500 кг/м^З .

1.7 Наружная отделка

Цоколь - облицовка природным камнем.

Наружные стены - отделка фасада сайдингом.

Окна, витражи и двери - металлопластиковые.

1.8 Внутренняя отделка

Таблица 1.2 - Ведомость внутренней отделки

Наименование помещений	Пол	Потолок	Стены и перегородки
1	2	3	4
Первый этаж
Общественные организации Коридоры	Паркет	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. штукатурка декоративным раствором
Плановый отдел И. Т. Р. Гл. бухгалтер Бухгалтерия Касса Архив Швейцар Документы Портье администратор Отдел связи Телетайп Гл. инженер Зам. Директора Приемная Директор Отдел кадров	Паркет	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. водоэмульсионная покраска
Ст. горничная Кладовщик Нач. диспетчерс. Персонал диспетч.	Паркет	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. масленая окраска
Мед. пункт	Паркет	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Керамическая плитка
Помещение дворника Аппаратная Ремонт одежды Ремонт обуви	Линолеум	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. масленая окраска
Парикмахерская Сберкасса Гардероб Прием в химчистку Пункт проката	Линолеум	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. штукатурка декоративным раствором
Спец. комнаты	Линолеум	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. водоэмульсионная покраска
Фотолаборатория	Линолеум	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Керамическая плитка
Коридор в осях 14-17	Линолеум	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Водоэмульсионная покраска
Лестничная клетка в осях 14-15, Ж-И	Мраморные плиты	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Водоэмульсионная покраска
Вестибюль	Мраморные плиты	Подвесной потолок	Высококачествен. штукатурка декоративным раствором
Санузлы	Керамическая плитка	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Керамическая плитка
Второй этаж
Подсобные	Линолеум	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. масленая окраска
Зал буфета Фойе Красный уголок лифтовой холл Коридоры Переход в ресторан Комната деж. Персонала Чистка, глажение Номера (42 номера): жилая площадь, прихожая	Паркет	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Высококачествен. штукатурка декоративным раствором
Номера (42 номера): санузел	Керамическая плитка	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Керамическая плитка
Мойка	Керамическая плитка	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Керамическая плитка
Лестничная клетка в осях 14-15 Лестничные клетки в осях 2-3, 5-6, 25-26, 28-29	Мраморные плиты	Высококачествен. водоэмульсионная покраска	Водоэмульсионная покраска

1.9 Специальные требования и мероприятия

Антисейсмичные мероприятия. Для обеспечения зданий требуемой сопротивляемости воздействию сейсмическим нагрузкам и в соответствии с требованиями СНиП II - 7 - 81

«Строительство в сейсмических районах», предусмотрены следующие мероприятия:

- сопряжения стен между собой и примыкания внутренних стен усиливаются горизонтальным армированием арматурной сеткой 4Ш5Вр-I через 6 рядов кладки;

- парапет армируется аналогично армированию стены;

- перемычки над проемами устраиваются ж/б на всю толщину стены и заделываются в кладку при ширине до 1,5 м на 250 мм, а при ширине более 1,5 м не менее чем на 350 мм.

1.10 Инженерное оборудование

Теплоснабжение. Подключение системы теплоснабжения предусмотрено к существующей тепловой сети. Прокладка теплосети предусмотрена подземная в непроходных лотковых каналах. Трубопроводы теплосети приняты стальные электросварные ГОСТ 10704-76* и стальные бесшовные ГОСТ 8732-78 (диаметр 133x4,5). Неподвижные опоры типа ТЗ по серии 4.903-10 в.4, подвижные опоры - хомутовые типа ОПХ по ГОСТ 14911-82.

Отопление. Проект отопления выполнен для расчётной температуры наружного воздуха = -22єС. Источником теплоснабжения служит вода температурой 105-70°С от ЦТП. Ввод теплосети осуществляется в подполье, где размещён тепловой узел. Подключение систем отопления к тепловым сетям - непосредственное, без подмешивания. В здании запроектирована тупиковая однотрубная проточная система отопления с нижней разводкой с П-образными стояками. Подающие и обратные магистрали монтируются на сварке из труб ГОСТ 3262-75* и ГОСТ 10704-76* с уклоном 0,002. Отключение системы предусмотрено в тепловом узле на вводе теплосети.

Вентиляция. В помещениях гостиницы предусмотрена общеобменная вентиляция с механическим побуждением воздуха, из кабинетов - естественная и механическая.

В подвале запроектирована механическая приточно-вытяжная вентиляция. На подачу воздуха используется система из расчёта 18 м³/ч на одного человека. Все воздуховоды - металлические. Из санузлов предусмотрена механическая вытяжка с помощью крышного вентилятора.

Водоснабжение и канализация. Водоснабжение гостиницы предполагается от проектируемого кольцевого водопровода. Тип водопроводных труб - напорные полиэтиленовые тяжелого типа, прокладываются - в железобетонной обойме.

Система горячего водоснабжения запроектирована с открытым водозабором из тепловой сети.

Электроснабжение. Электроснабжение гостиницы предусматривается от существующей КТП-160 кВА и существующей ВЛ-0,4 КВ. По степени обеспечения надежности электроснабжения гостиницы относится к 1 категории.

Электроснабжение выполнено кабелем марки АПБбШ_в-1кВ. Силовыми электроприемниками являются электродвигатели сантехнического и технологического оборудования. Управление электродвигателями приточных и вытяжных систем осуществляется дистанционно. Проектом предусматривается отключение вентиляции при пожаре. Все металлические нетоковедущие части электрооборудования должны быть заземлены.

Проектом предусмотрено рабочее и аварийное освещение.

Телефонизация. Телефонизация гостиницы осуществляется от АТС в одноканальной телефонной канализации. Телефон устанавливается в кабинетах.

Радиофикация. Радиофикация выполняется от центральной городской радиотрансляционной сети. Ввод радиосети в здание через радиостойку. Местное радиовещание осуществляется от радиотрансляционной установки.

Молниезащита. Для защиты от атмосферных перенапряжений телеантенна и трубостойка радиосети присоединяются к молниеотводу. Молниеотвод присоединяется к контуру заземления из электродов забиваемых в грунт.

1.11 Основные строительные показатели

Площадь застройки - 4050 мІ.

Общая кубатура - 100249 мі:

в т. ч. гостиницы - 69089 мі;

ресторана - 27896 мі;

переход, дебаркадер - 768 мі, 2496 мі.

Жилая площадь гостиницы - 4653 мІ.

Общая площадь гостиницы - 15995 мІ.

2. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

2.1 Задание на проектирование

Требуется рассчитать и сконструировать сборную железобетонную конструкцию междуэтажного перекрытия гостиницы на 600 мест при следующих данных:

- план и разрез здания представлены на листе графической части АС3 и АС4;

- место строительства - г. Адлер (Краснодарский край) (3Б климатический район);

- назначение здания - гостиница на 600 мест; (временная нагрузка составляет - 1,5 кПа) /4,таб.3/;

Несущим элементом перекрытия является многопустотная панель с семью круглыми пустотами с размерами в плане 1,5 Ч 6,0 м. и высотой 0,22 м. Плита опирается на кирпичную стену.

Рисунок 2.1 - Узел опирания панели

Для железобетонного элемента принять:

- класс бетона В20 (R_b = 11,5 МПа, R_bt = 0,9 МПа, R_b,.ser = 15 МПа, R_bt,.ser = 1,4 МПа, E_b=240000МПа);

- класс рабочей арматуры А-IV (R_s = 510 МПа, R_s.ser = 590 МПа, E_s=190000МПа);

- класс монтажной (конструктивной) арматуры А-II.

- передаточную прочность бетона примем равной R_bр=0,7·В=0,7·20=14 (R⁰_bр =1,2·8,1=9,72 МПа).

2.2 Статический расчет

Расчетный пролет панели при глубине опирания 95 см равен м (смотреть с листом 1 КЖ графической части).

Подсчет нагрузки на 1 м² панели сводим в таблицу 2.1.

Таблица 2.1 - Сбор нагрузок на 1 м² перекрытия

Вид нагрузки	Норматив. нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по	Расчетная нагрузка, Н/м2
		нагрузке f	назначению n
1	2	3	4	5
Постоянная от веса: - линолеума на прослойки из быстротвердеющей мастики на водостойких вяжущих (t=0,006м,=1700 кг/м3);	102	1,2	1,0	122,4
- стяжки из легкого бетона класса В7,5 (t=0,05м,=1200 кг/м3);	600	1,2	1,0	720
- гидроизоляции (1 слой рубероида) (g=50Н/м2);	50	1,2	1,0	60
- звукоизоляционного слоя из ДВП марки М-2 и М-3 ( t=0,024м,=250 кг/м3);	60	1,2	1,0	72
- плиты перекрытия (t=0,11м,=2500 кг/м3)	2750	1,1	1,0	3025
ИТОГО:	gn =3562	-	-	g=3999,4
Временная	1500	1,2	1,0	1800
ВСЕГО:	gn =5062	-	-	g=5799,4

Нагрузка на 1 м длины панели:

- нормативная полная qⁿ =5062·1,490 = 7542,38 Н/м = 7,54 кН/м;

- расчетная полная q=5799,4· 1,490 =8641,106 Н/м = 8,64кН/м.

Изгибающий момент М, кН·м, от расчетной нагрузки вычисляется по формуле

(2.1)

где q- расчетная нагрузка, кН/м;

l₀- расчетный пролет, м.

кН·м.

Поперечная сила Q, кН, от расчетной нагрузки вычисляется по формуле

, (2.2)

кН.

Изгибающий момент от нормативной нагрузки Мⁿ, кН·м, определяется по формуле (2.1)

кН·м.

Поперечная сила от полной нормативной нагрузки Q^п, кН, вычисляется по формуле (2.2)

кН.

2.3 Подбор сечения

Для расчета многопустотной панели сечение приводим к тавровому высотой h= 22 см, шириной полки см.

Рисунок 2.2 - Расчетная схема плиты

Вычисляем ширину ребра двутаврового сечения b, мм

, (2.3)

где - ширина полки двутавра, мм;

n - число круглых пустот=7 (см. рисунок 2.3);

d - диаметр круглой пустоты=159 (см. рисунок 2.3).

b=1490-7159=377 мм.

Вычисляем высоту полки двутавра , мм

, (2.4)

где h - высота сечения двутавра, мм.

=(220-159)/2=30,5 мм.

2.4 Расчет прочности нормального сечения

Назначаем толщину защитного слоя бетона для изгибаемых элементов конструктивно a=15 мм /5, с.201/.

Вычисляем рабочую высоту сечения h₀, см, по формуле

h₀ = h - а, (2.5)

где h - высота сечения элемента (см).

h₀ = 22 - 1,5=20,5 см.

Вычисляем коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона щ, по формуле

, (2.6)

где - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона: тяжелый ( = 0,85) /5,с.232/;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, МПа /5,с.842,прилож.4/;

=0,9 - коэффициент условия работы бетона /5,с.232/.

В дальнейших расчетах будем вместо (R_b) использовать величину (R_b ).

Определяем напряжение в растянутой арматуре. Для класса арматуры A- IV,

= R_s=510 МПа /5,с.847,прилож.12/.

где R_s - расчетное сопротивление арматуры осевому растяжению /5,с.847, прилож. 12/.

Устанавливаем предельное напряжение в арматуре сжатию, т.к = 0,9<1, то принимаем = 500МПа /5.с.847/.

Вычисляем - высоту сжатой зоны бетона по формуле

, (2.7)

где щ - коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона;

- напряжение в поперечной арматуре, которое зависит от коэффициента напряжения бетона (МПа);

- напряжение в предварительно-напряженной арматуре (МПа).

Вычисляем А_R - коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона по формуле

А_R= (1-0,5), (2.8)

А_R= 0,586(1-0,5·0,586)=0,414.

Принимаем A^/_s = 0 (площадь сечения арматуры сжатой зоны (см²)) и A^/sp = 0 (площадь сечения предварительно - напряженной арматуры в сжатой зоне (см²)).

Определяем внутренний момент сечения M_f , кНм

M_f = b ^/_f h ^/_f R_b(h₀ - 0,5 h ^/_f), (2.9)

где см - ширина полки;

см - толщина сжатой полки;

h₀=20,5 см - рабочая высота сечения;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В20 10,35 МПа /5,с.842,прилож.4/.

M_f=149·3,05·10,35·(20,5-0,5·3,05)100= 89,25 кНм.

Так как М=36,21 кНм < M_f=89,25 кНм, то нейтральная ось проходит в пределах полки, и сечение рассчитываем как прямоугольное, приняв b = b ^/_f =149 см.

Вычисляем А₀ - коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона по формуле

А₀ = М/(b h₀² R_b), (2.10)

где М=3620602,8 Н·см изгибающий момент от расчетной нагрузки;

см - ширина сечения;

h₀=20,5 см рабочая высота сечения;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В20 10,35 МПа /5,с.842,прилож.4/.

.

Так как А₀=0,056<А_R=0,414, следовательно, элемент с одиночным армированием. По /5.с.853,прилож.21/, находим =0,06 - относительная высота сжатой зоны бетона.

Вычисляем площадь поперечного сечения A_s, см², продольной арматуры по формуле

 , (2.11)

где =0,06 - относительная высота сжатой зоны бетона;

см - ширина сечения;

h₀=20,5 см рабочая высота сечения;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В0 10,35 МПа /5,с.842,прилож.4/;

R_s - расчетное сопротивление в предварительно напряженной арматуре класса A-IV равное 510 МПа /5,с.847,прилож.12/.

см² .

Вычисляем минимальную площадь сечения , см² , продольной арматуры по формуле

А_{s min} =µ_min bh₀ , (2.12)

где µ_min - коэффициент армирования, принимаемый для балок и плит 0,0005 /5,с.235/;

см - ширина сечения;

h₀=20,5 см рабочая высота сечения.

.

Подбираем по сортаменту продольную стержневую арматуру 8Ш10 А- IV общей площадью А_s=6,280 см² /5,с.845/ (смотреть с листом 1 КЖ графической части). Данная площадь сечения удовлетворяет расчету, так как она больше требуемой и минимальной площадей.

Определяем A_sр площадь напрягаемой арматуры, см²

, (2.13)

где - коэффициент условия работы арматуры.

, (2.14)

где - коэффициент условия работы арматуры, для арматуры класса А-IV=1,2 /5.c.118/.

где е - расстояние от силы N до центра тяжести растянутой арматуры, м.

е=е_0N-h/2+a, (2.15)

е=0,59-0,22/2+0,015=0,495,

где е_0N - начальный эксцентриситет, см.

е_0N=М/N, (2.16)

е_0N=36,21/87,99=0,42.

Подбираем по сортаменту предварительно напряженную арматуру 816 A-IV, A_SР=16,080 см² /5,с.845/ (смотреть с листом 1 КЖ графической части).

Вычисляем расчетный изгибающий момент M_adm, кНм, воспринимаемый сечением при достижении или расчетного предельного состояния

M_adm=A₀R_bbh_0,² (2.17)

M_adm= 0,05610,3510014920,5²= 36,30 кНм.

Т.к М=36,21 кНм < M_adm=36,30 кНм, то несущая способность сечения обеспечена.

2.5 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси панели

Предположим, что на приопорных участках панели длиной по 1,5 м и 2,2 м с каждой стороны ставим по 4 каркаса (n=4) с поперечными стержнями диаметром 4 мм, установленными на расстоянии друг от друга s = 10 см.

Тогда вычислим отношение модулей упругости б арматуры к модулю упругости бетона по формуле

= E_s/E_b, (2.18)

где E_s - модуль упругости арматуры равный для арматуры класса A-II 210000 МПа /5,с.843/;

E_b - модуль упругости бетона равный для бетона класса В20 24000 МПа /5,с.843/.

= 210000/24000=8,75.

Определяем конструктивно площадь A_sw, см², поперечной арматуры

A_sw = f_w · n, (2.19)

где n=1 - число поперечных стержней в сечении;

f_w=0,785 см² - площадь сечения 1-го поперечного стержня при диаметре стержня d_w=10,0мм.

A_sw = 0,7851=0,785 см² .

Определяем коэффициент армирования _w поперечной арматуры

_w = A_sw/bs, (2.20)

где b= 37,7 см - ширина ребра;

s = 20 см - шаг хомутов на приопорном участке.

_w = 0,785/37,720= 0,001.

Вычисляем коэффициент _b1, который оценивает способности различных видов бетона перераспределению усилий по формуле

_b1= 1-R_b , (2.21)

где - коэффициент, принимаемый равный 0,01 - для тяжелого бетона /5,с.258/;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В20 10,35 МПа.

_b1= 1-0,0110,35=0,9.

Определяем коэффициент _w1, который учитывает влияние поперечной арматуры

_w1 =1+5_w 1,3, (2.22)

где _w - коэффициент армирования поперечной арматуры; б - отношение модулей упругости.

_w1 =1+5·8,75·0,001 =1,041,3 - условие выполняется.

Для обеспечения прочности бетона на сжатие, от действия главных сжимающих напряжений, и для ограничения ширины раскрытия трещин, необходима поверка условия

Q 0,3_w1b1 R_bbh₀, (2.23)

где Q - поперечная сила в нормальном сечении, (Н);

ц_w1 - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к оси элемента;

ц_b1 - коэффициент, учитывающий вид бетона;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы , равное для бетона класса В20 10,35 МПа ;

b= 37,7 см - ширина сечения;

h₀=20,5 см рабочая высота сечения.

25,01 кН 0,3·1,04·0,9·10,35·37,7·20,5·100=224612 Н = 22,46 кН.

Так как условие (2.23) соблюдено, то принятые размеры сечения достаточны.

Коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок _f=0 , так как расчет ведется по не тавровому сечению.

Прочность наклонных сечений железобетонных элементов, обеспечивается бетоном сжатой зоны, продольной арматурой и хомутами. Необходима поверка условия

Q _b3R_btbh₀(1+_f + _n), (2.24)

где _b3 - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона 0,6 /5,с.259/;

_n - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил равен 0, так как у нас элемент без предварительного напряжения;

R_bt - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению, принимаемое для бетона В-20 (R_bt=0,90,9=0,81 МПа) /5,с.841/.

25,01 кН 0,60,8137,720,5100=37560,5Н = 37,6 кН.

Так как условие выполняется, то расчет окончен, принимаем поперечные стержни 810 A-II c A_S=6,280 см², поперечную силу в наклонной арматуре Q_swb не определяем и условие Q Q_swb не проверяем.

Проверка несущей способности M_admM, кНм

M_adm=A_Rbh₀²R_B, (2.25)

M_adm=0,414 37,720,5²10,35=67,9 кНм.

Так как M_adm=67,9 кНм > М=36,21 кНм - несущая способность элемента обеспечена.

2.6 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси панели

Определяем величину, максимального напряжения в сжатой зоне бетона, МПа

, (2.26)

где - момент инерции приведенного сечения, см⁴.

, (2.27)

см⁴ .

где - расстояние от точки приложения усилия в напрягаемой арматуре до центра тяжести приведенного сечения, см.

, (2.28)

см,

где - расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения, см.

, (2.29)

см,

где - статический момент относительно нижней грани, см³.

, (2.30)

где - нормативная полная нагрузка, кН/м (таблица 2.1).

см³ ,

где - площадь приведенного сечения, см² .

, (2.31)

см² ,

где - усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь предварительных напряжений, кН.

 (2.32)

где - коэффициент условия работы арматуры повышенной прочности равный 1,1 (формула 2.14);

- начальное предварительное напряжение арматуры, МПа.

, (2.33)

где - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельного состояния второй группы для арматуры А-IV равное 590 МПа /5,с.847/.

МПа,

где - полные потери напряжений, МПа.

, (2.34)

, (2.35)

МПа.

, (2.36)

где - потери напряжений от усадки бетона (35 МПа) /5,с.263/.

, (2.37)

где - сжимающее напряжение в бетоне в стадии предварительного обжатия с учетом потерь, МПа /5,с.844/.

- передаточная прочность бетона, МПа /5,с.844/.

МПа.

МПа.

<100 МПа.

В дальнейшем расчете суммарные потери следует принимать .

Тогда

Определяем момент трещинообразования, кНм

, (2.38)

где - расчетное сопротивление бетона для предельного состояния второй группы, МПа (для В-20=15,0 МПа) /5,с.841/;

- упругопластический момент сопротивления относительно нижней грани,см³ .

, (2.39)

см³ ,

где - коэффициент равный 1,5 /5,с.843/;

- момент сопротивления относительно нижней грани, см³

, (2.40)

см ³ ,

где - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки, см.

, (2.41)

где =1,6- 1<<0,7 /5,с.269/

- максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузке и усилия предварительного напряжения, МПа /5,с.186/.

Тогда

Н·см=29,4 кН·м < М=36,21кНм.

В сечении, нормальном к продольной оси элемента, образуются трещины, поэтому необходим расчет по их раскрытию.

2.7 Расчет по раскрытию трещин в сечении, нормальном к продольной оси элемента

Определяем коэффициент армирования сечения без учета сжатых свесов полок

, (2.42)

где - ширина ребра, см.

, (2.43)

,

где - ширина свеса полки, см.

, (2.44)

,

где - высота прямоугольного отверстия.

(2.45)

,

где - момент инерции относительно центра тяжести, см⁴

(2.46)

где - площадь одного отверстия, см².

(2.47)

<0,02.

Определяем коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок

, (2.48)

где - высота верхней и нижней полок, см;

- коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны =0,45;

- площадь продольных стержней верхней сетки (=0,49см², 73 Вр-I).

(2.49)

Определяем коэффициент

(2.50)

Определяем изгибающий момент от полной нагрузки, кНм.

Обжимающая сила Р приложена в центре тяжести арматуры, т.е =0, при этом

 (2.51)

кНм.

Определяем коэффициент - характеризующий нагрузку

(2.52)

Определим усилие обжатию с коэффициентом точности, кН

(2.53)

где - коэффициент точности =0,86 /6,с.289/.

.

Определим эксцентриситет продольного усилия относительно центра сечения при действии полной нагрузки , см

(2.54)

см.

Определим относительную высоту сжатой зоны

, (2.55)

где - коэффициент, учитывающий вид и класс бетона =1,8 /5, с.183/.

Определяем плечо внутренней пары, см

(2.56)

см.

Определим приращение напряжения в растянутой арматуре при действии всей нагрузки, МПа

(2.57)

Определим значение диаметра арматуры, мм

Определим искомую ширину непродолжительного раскрытия трещин на уровне арматуры, мм.

, (2.58)

где - коэффициент, учитывающий вид силового воздействия; для изгибаемых элементов и внецентренно сжатых =1 /5,с.283/;

- коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки =1 /3.с,383/;

- коэффициент, характеризующий напряжение сцепления арматуры с бетоном, для стержней периодического профиля, =1/5,с,383/.

мм.

что меньше допустимой величины =0,4 мм.

2.8 Расчет по образованию трещин сечений, наклонных к продольной оси панели

Определяем приведенный статический момент, расположенный выше центра тяжести, относительно оси, см³

, (2.59)

Определим касательное напряжение на уровне центра тяжести сечения, МПа

, (2.60)

Определяем нормальное напряжение на уровне центра тяжести сечения, МПа

 , =0, (2.61)

МПа.

Определим главные растягивающие усилия, МПа

, (2.62)

МПа.

Определяем главные сжимающие напряжения, МПа

, (2.63)

МПа.

Определяем коэффициент условия работы бетона

, (2.64)

где В - класс бетона по прочности на сжатие (В-20);

=0,01 - для тяжелого бетона /5,с.378/.

1.

принимаем .

Проверяем условие

 , (2.65)

0,9811,40 - условие выполняется, следовательно, наклонные трещины отсутствуют, поэтому расчет по раскрытию трещин не требуется.

2.9 Расчет по деформациям

Поскольку отношение l/h=600/22=27,310, то определяем только величину прогиба, обусловленную действием изгибающего момента, без учета влияния поперечных сил.

Предельно допустимый прогиб для рассматриваемой плиты f_adm=l/200=600/200=3 см. Он обусловлен эстетическими требованиями, поэтому расчет по деформациям производим только на действие постоянных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке, равном единице.

Так как в сечении, нормальном к продольной оси панели, трещины образуются только при действии всей нагрузки, а при действии только постоянной они закрываются, то расчет по деформациям будем производить как для элементов без трещин, но с учетом увеличения кривизны и прогиба на 20 %.

Вычисляем кривизну от постоянной нагрузке, 1/см

, (2.66)

где - коэффициент, учитывающий снижение жесткости сечения вследствие кратковременной ползучести бетона, принимаемый равным для тяжелого бетона 0,85 /5,с.398/;

- коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элементов без трещин, принимаемый равным 2,0 /5,с.398/.

.

Определяем кривизну от кратковременного выгиба, 1/см

, (2.67)

.

Определяем напряжение обжатия бетона верхнего волокна, МПа

, (2.68)

.

Определяем кривизну обусловленную выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия обжатия Р, 1/см

, (2.69)

.

Вычисляем прогиб от постоянной нагрузки, см

, (2.70)

см.

Определяем прогиб от кратковременного выгиба, см

, (2.71)

.

Определяем прогиб от длительного выгиба, см

(2.72)

.

Вычисляем суммарный прогиб при действии нагрузки

, (2.73)

< 3,

т.е не превышает допустимую величину.

2.10 Проверка прочности панели на усилия, возникающие в стадии изготовления, транспортировки и монтажа

Монтажные петли расположены на расстоянии 0,4 м от торца панели, в этих же местах должны укладываться прокладки при перевозке панели и ее складировании. Нагрузкой на панель является ее собственный вес с учетом динамичности 1,8 и усилие обжатия.

Определяем изгибающий момент в сечении у петель от собственного веса, кНм

 (2.74)

Вычисляем усилие обжатия в предельном состоянии, кН

, (2.75)

.

Определяем изгибающий момент относительно оси, проходящей через точку приложения усилия в растянутой при изготовлении, транспортировке и монтаже арматуры, кНм

, (2.76)

кНм.

Суммарный момент, кНм

, (2.77)

кНм.

Вычисляем высоту сжатой зоны, см

, (2.78)

см <=3см.

нейтральная ось проходит в полке, и искомая несущая способность определяется, кН

, (2.79)

кН>93,8 кН,

т.е. несущая способность обеспечена.

3. ОРГАНИЗАЦИОННО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ

3.1 Общие указания

Работы выполнять в соответствии с правилами производства и приёмки строительно-монтажных работ и соблюдением технологии строительного производства, изложенными в соответствующих главах СНиП 3.01.01-85.

До начала производства основных строительно-монтажных работ на строительной площадке должны быть выполнены следующие подготовительные работы:

- срезка растительного слоя грунта бульдозером Д-259 с сохранением его для озеленительных работ;

- создание геодезической основы на строительстве;

- выполнение земляных и планировочных работ;

- устройство временных автодорог в соответствии со стройгенпланом;

- установка временных зданий и сооружений, устройство временных инженерных сетей;

- организация складских площадок, площадок для укрупнительной сборки, устройство навесов для хранения оборудования и материалов.

Работы по рытью котлована выполнять экскаватором ЭО-33211. Зачистка дна котлована выполняется вручную. Лишний грунт вывозится автосамосвалами МАЗ-5166 в отведенное место.

Монтаж конструкций подземной части здания намечено выполнять автомобильным краном марки КС-5476.

Монтаж конструкций надземной части здания намечено выполнять башенным краном марки КБ-403Б.4.

Отделочные работы намечено осуществлять:

- штукатурные - штукатурной передвижной станцией ПШС-2М с применением растворонасосов СО-48А и затирочных машин СО-112;

- малярные - с использованием малярной станции СО-115, шпаклевочной установки ЭО-53, краскопульта ручного СО-20А, краскораспылителей ручных СО-19А, СО-24А, электрокраскопульта СО-61. В комплекс строительства входит строительство внутриплощадочных сетей.

3.2 Технологические карты

3.2.1 Технологическая карта на разработку котлована экскаватором ЭО-33211

1. Область применения

Технологическая карта предусматривает разработку грунта 2 типа при отрывке котлована экскаватором ЭО-33211 с ковшом со сплошной режущей кромкой. Объем работ 22288 м³.

В состав работ рассматриваемых технологической картой входят:

- разработка грунта эксковатором и погрузка его в автосамосвал;

- транспортирование грунта автосамосвалами МАЗ-5166;

- разравнивание грунта на отвале бульдозером Д-259.

Работы выполняются в летний период в три смены.

2. Организация и технология строительного процесса

До начало производства земляных работ должны быть выполнены организационно-подготовительные мероприятия в соответствии со СНиП 3.01.01-85 «Организация строительного производства» и СНиП 3-8-76 «Земляные сооружения».

Кроме того, должны быть выполнены следующие работы:

- вынесены и закреплены оси котлована и в случае необходимости установлены дополнительные реперы;

- выполнен отвод поверхностных вод;

- устроены землевозные дороги;

- установлены вешки для проезда автосамосвалов под погрузку;

- рабочие и ИТР ознакомлены с технологией и организацией работ и обучены безопасным методам труда.

Разработка грунта выполняется эксковатором ЭО-33211, вместимостью 0,8 м3. Уровень стоянки экскаватора выше уровня разрабатываемого грунта.

Транспортирование грунта производится автосамосвалами МАЗ-5166 на расстояние до 10 км.

Разработка грунта производится лобовым забоем продольными проходками экскаватора с односторонней разгрузкой грунта в автосамосвалы. Весь фронт работ делится на 9 захваток.

Выполнение работ и движение экскаватора на захватках показаны на ТХ7.

В соответствии со СНиП разработка недобора грунта в основании котлована ведется бульдозером Д-259.

Недобор грунта, оставшийся после механизированной зачистки основания котлована не должен превышать 0,05-0,07 м.

Доработка его до проектной отметки в местах установки фундаментов производится вручную.

Для устройство, содержания дорог и планировку грунта на отвале используется бульдозер Д-259.

Работа по устройству котлована выполняется бригадой в составе:

машинист экскаватора 6 разряда - 1

помощник машиниста экскаватора 5 разряда - 1

машинист бульдозера 6 разряда - 1

шофер автосамосвала 3 класса - 2

При разработке грунта машинист экскаватора должен стремиться полностью использовать конструктивные возможности машины и мощность ее двигателя; выполнять работу при наименьшей продолжительности цикла рабочих операций, совмещая подъем наполненного ковша с его поворотом к месту разгрузки и опускание ковша с поворотом в забой.

Наполнять ковш следует за одно черпание на возможно коротком расстоянии.

Ковш необходимо заполнять преимущественно в нижней части забоя, что позволяет более полно использовать усилие резания.

Угол поворота платформы экскаватора при разгрузке ковша в автосамосвал не должен превышать 90°. Место установки автосамосвала под погрузку заранее отмечается вешкой.

Влажный грунт рекомендуется резать тонкой стружкой, чтобы устранить его налипание.

...