Размещено на http://www.allbest.ru/

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (МИИТ)

Институт пути, строительства и сооружений

Кафедра «Путь и путевое хозяйство»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

на тему: «ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА»

Выполнил: студент гр. СЖД-412

Варвянский Р.И.

Принял: Зайцев А.А.

Москва 2013

Содержание

Введение

1. Проект пойменной насыпи

1.1 Определение требуемой плотности грунта и проектирование защитного слоя

1.2 Проектирование поперечного профиля насыпи, расчет на устойчивость ее низового откоса (с учетом его подтопления паводковыми водами)

1.3 Определение осадки основания насыпи и требуемое уширение основной площадки

1.4 Проектирование конструкции укрепления откосов

2. Проект выемки

2.1 Проектирование нагорной канавы и ее укрепление при заданных уклонах продольного профиля по оси канавы и расхода воды в канаву

2.2 Проектирование противопучинных мероприятий в выемке. Подкюветный дренаж, оценка его эффективности и сроков осушения грунта

Список используемой литературы

Введение

Земляное полотно -- это инженерное сооружение из грунта, на котором размещается верхнее строение железнодорожного пути. Земляное полотно воспринимает статические нагрузки от верхнего строения пути и динамические от подвижного состава и упруго передает их на основание. Земляное полотно предназначено также для выравнивания земной поверхности в пределах железнодорожной трассы и придания пути необходимого плана и профиля.

От надежности земляного полотна зависят техническая скорость движения поездов и разрешаемая статическая нагрузка на рельсы, передаваемая от колесных пар вагонов, а через них масса поезда, провозная и пропускная способность линии.

К земляному полотну предъявляются следующие основные требования:

· оно должно быть прочным (грунт должен иметь достаточное сопротивление воздействию нормальных напряжений), устойчивым (грунт должен иметь достаточное сопротивление воздействию касательных напряжений), надежным (работать без отказов), долговечным (иметь неопределенно долгий срок службы);

· все поверхности земляного полотна, устройств при нем и полосы отвода должны быть спланированы и защищены так, чтобы атмосферная вода нигде не застаивалась, и был бы обеспечен максимальный ее сток в стороны или в специальные водоотводные сооружения при минимальной впитываемости в грунт, а текущая вода не размывала бы откосы и основание;

· конструкции земляного полотна должны обеспечивать минимальные расходы на их устройство, ремонты и содержание при максимальной возможности механизации и автоматизации работ.

Для защиты земляного полотна от неблагоприятных природных воздействий оно имеет также комплекс различных водоотводных, защитных и укрепительных сооружений и устройств.

Применяют групповые и индивидуальные конструкции (профили) земляного полотна.

Групповые решения представляют собой типовые поперечные профили земляного полотна, регламентируемые нормативными документами. Они созданы в результате последовательного обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации земляного полотна. Групповые решения применяются в основном без обоснования инженерными расчетами, но с привязкой к местным условиям, иногда специфическим, но уже хорошо изученным и апробированным многолетней практикой применения.

Индивидуальные решения (проекты) разрабатываются для сложных объектов земляного полотна, сооружаемых в сложных физико-географических, климатических и инженерно-геологических условиях. Для составления такого проекта производят детальные инженерно-геологические изыскания, определяют в нужном объеме физико-механические и прочностные свойства грунтов и все принимаемые проектные решения обосновывают инженерными расчетами.

При проектировании необходимо обеспечить заданный уровень надежности земляного полотна по прочности, устойчивости и стабильности с учетом опыта эксплуатации дорог и вибродинамического воздействия поездов при минимальных приведенных затратах, а также максимальном сохранении ценных земель и наименьшем ущербе природной среде.

Проектирование конструкций земляного полотна и необходимых укрепительных, защитных и водоотводных сооружений, как правило, производится вариантно, с последующим выбором путем технико-экономических расчетов наиболее рационального варианта.

В данном курсовом проекте представлены два основных раздела: проект пойменной насыпи и выемки. При проектировании пойменной насыпи были запроектированы и определены поперечный профиль с расчетом на устойчивость с помощью программы ДКУ 4.0, толщина защитного слоя и требуемая плотность грунта, осадка основания, конструкция укрепления откосов бермы.

Во втором разделе проекта рассмотрены вопросы проектирования и расчета мероприятий по защите земляного полотна от неблагоприятных условий, в частности проектирование нагорной канавы, подкюветного дренажа.

1. Проект пойменной насыпи

1.1 Определение требуемой плотности грунта

В случае применения групповых поперечных профилей насыпей и разработки индивидуальных проектов плотность сложения грунтов принимается по нормам регламентированным в СТН Ц-01-95 и СП32 -104-98. Однако в некоторых ответственных случаях при индивидуальном проектировании (разработка проектов высоких насыпей, насыпей из переувлажненных грунтов) плотность сложения грунтов может приниматься по расчету как функция действующих в насыпи сжимающих напряжений.

Требуемая минимальная плотность сложения сухого грунта _d, г/см³, т/м³, должна быть такой, чтобы грунт насыпи при воздействии временных поездных нагрузок работал практически в упругой стадии.

Требуемую в земляном полотне для песчаных и глинистых грунтов плотность сложения сухого грунта _d^н определяют по формуле:

К_у - коэффициент уплотнения грунта в зависимости от категории линии, верхний слой К_у=0,98, нижний слой К_у=0,98;

_d-max - максимальная плотность грунта при оптимальной влажности.

Плотность сложения грунта насыпи определяется по формуле:

Удельный вес грунта:

1) зона плотного состояния:

Сцепление

Угол внутреннего трения

2) зона капиллярного поднятия:

где: - удельный вес частиц грунта насыпи;

- удельный вес воды;

е₂ - коэффициент пористости

W - оптимальная влажность

Сцепление

Угол внутреннего трения

3) зона водонасыщения:

Сцепление

Угол внутреннего трения

4) зона грунта основания:

Сцепление

Угол внутреннего трения

Определим напряжения на контакте насыпи с основанием:

Полные напряжения определяются по формуле:

,

где - напряжения возникающие в насыпи от выше лежащих слоев грунта,

- напряжения, возникающие в насыпи от верхнего строения пути,

- напряжения, возникающие в насыпи от подвижного состава,

,- коэффициент затухания напряжения соответственно от подвижного состава и верхнего строения пути.

Точка 0: h=0м

1.2 Проектирование поперечного профиля насыпи, расчет на устойчивость ее низового откоса (с учетом его подтопления паводковыми водами)

Насыпи, располагаемые в поймах рек на мостовых переходах через водотоки, называются пойменными. При их проектировании необходимо учитывать ряд специфических требований, которые отсутствуют в случае проектирования суходольных насыпей.

В первую очередь необходимо определить расчетную отметку бровок таких насыпей или незатопляемых берм, если последние необходимы. Эти отметки рассчитывают с учетом требований СТН Ц-01-95, СНиП 2.04.06-82 таким образом, чтобы бровки или незатопляемые бермы были надежно защищены от воздействия ветровых волн с учетом их наката, которые могут возникать при ветреной погоде во время максимального подъема паводковых вод. железнодорожный подкюветный дренаж земляной

При расчетах устойчивости пойменных насыпей должны также приниматься в расчет те соображения, которые относятся к воздействию воды на грунты насыпей. Это воздействие разнообразно, а наихудшие условия создаются тогда, когда паводковая вода, полностью насыщая грунты насыпи до наивысшего расчетного уровня воды (НРУВ), очень быстро уходит из поймы.

Расчет насыпи на устойчивость проводится на компьютере по программе ДКУ-4.0. Для этого необходимо определить координаты необходимых точек перелома. Ширина основной площадки для однопутной железной дороги третей категории равна 6,9 метра.

Для учета ВСП и поездной нагрузки рассчитаем их высоту:

Полученные значения необходимо сравнить с нормативным коэффициентом устойчивости, который для линии второй категории равен 1,2.

Так как коэффициент устойчивости, полученный в уровне бермы получился менее нормативного, то было принято решение поднять берму на 2 метра.

Полученные коэффициенты устойчивости больше минимально допустимого ; следовательно, насыпь устойчива к воздействию заданных нагрузок.

1.3 Определение осадки основания насыпи и требуемое уширение основной площадки

При индивидуальном проектировании производится расчет осадок основания насыпи и предусматриваются мероприятия по устранению их последствий, либо по предотвращению их появлений.

К таким мероприятиям относят:

- назначение запаса на осадку применяется, если есть возможность обеспечить временное повышение отметок без нарушения требований по уклону;

- уширение основной площадки земляного полотна с последующей в период эксплуатации пути подъемкой на балласт;

- Мелиорация грунтов основания для предотвращения осадки; устройство свайных оснований и мероприятия по ускорению консолидации грунтов. Применяется при больших величинах осадок (слабые грунты) на скоростных и особо грузонапряженных линиях.

Основные предпосылки:

- Применяется метод послойного суммирования;

- Основание насыпи по глубине произвольно делится на ряд слоев при однородном сложении и по границам литологических слоев при многослойном. Минимальное количество слоев 3, а верхний из них желательно принимать меньшей толщины;

- Основание считается весомым, напряжения в котором определяются от внешних нагрузок и собственного веса грунта;

- Внешние нагрузки на основание заменяются эпюрой вертикальной составляющей нормальных напряжений действующих по подошве насыпи;

- Задача решается плоская (статическая);

- Осадка определяется по оси насыпи;

- Используется метод компрессионных кривых.

При расчете осадки подтопление паводковыми водами учитываться не будет, так как это уменьшит осадку.

Рис 1.1. Расчетная схема для определения осадки насыпи.

Определение напряжения в природном состоянии в основании насыпи.

Напряжения от собственного веса грунта основания определяется при следующих исходных данных: грунт - суглинок, удельный вес грунта =26,8 кН/м3, влажность грунта Wосн=21%. Характеристики ветви нагрузки компрессионной кривой грунта основания приведены в таблице.

Компрессионная кривая изображена на рис.1.1.

Таблица 1.1. Характеристики компрессионной кривой

Напряжение , кПа	0	100	200	300	400	500	600
Коэффициент пористости еi	0,720	0,680	0,602	0,579	0,564	0,557	0,552

Расчет производится методом последовательных приближений.

Напряжение в основании насыпи в природном состоянии в зависимости от коэффициента пористости e_пр-i определяются с использованием компрессионной кривой грунта в следующих расчетных точках:

h=0 м, h=1 м, h=3 м, h=10 м.

Определение вертикальных нормальных напряжений , действующих на подошве насыпи

Рис. 1.2 Расчетная схема для определения вертикальных нормальных напряжений

Определение величин суммарных напряжений от внешней нагрузки

Величина суммарных напряжений от внешней нагрузки определяется суммированием вертикальных составляющих нормальных напряжений от каждой элементарной нагрузки по оси насыпи на глубину границ выделенных слоев (в точках 0,1,2,3).

Вертикальные составляющие нормальных напряжений от каждой элементарной нагрузки по оси насыпи на глубину границ выделенных слоев (в точках 0,1,2,3) определяется по формуле:

- для прямоугольной нагрузки

- для треугольной нагрузки

- интенсивность j-ой элементарной нагрузки;

, - углы видимости;

- длина опорной части j-ой элементарной нагрузки;

расстояние от оси y до границы расчетного слоя;

y - расстояние от земляного полотна до центра тяжести j-ой элементарной нагрузки.

На основании расчетов строится эпюра суммарных напряжений от внешней нагрузки .

Определение суммарных напряжений от внешней нагрузки и собственного веса грунта определяются по формуле

величина суммарных напряжений от внешней нагрузки на глубину границ выделенных слоев ( в точках 0,1,2,3)

напряжения в природном состоянии в основании насыпи

Строится суммарная эпюра напряжений .

По компрессионной кривой в зависимости от определяем .

Определение осадки каждого расчетного слоя

Вычислим осадку слоев в любом вертикальном сечении основания по формуле

,

где - средние величины коэффициентов пористости слоя толщиной i природном состоянии до сооружения насыпи;

- средние величины коэффициентов пористости грунта, полученные расчетом(после сооружения насыпи и реализации осадки).

Для расчета дополнительной осадки толщи основания, реализуемой ниже уровня 3 точки, определяются относительные и абсолютные осадки слоя грунта и по формулам

,

Определяем полную осадку основания по формуле:

где S- ожидаемая осадка расчетных слоев основания:

- дополнительная осадка толщи основания:

При известном значении можно определить запас на осадку , необходимое уширение основной площадки .

Запас на осадку насыпи:

где: - осадка основной площадки из-за сжатия основания:

- доля осадки основания, реализуемая после сдачи насыпи в

эксплуатацию, ;

-коэффициент погашения осадки основания в теле насыпи, являющимся не совсем упругим телом, ;

- высота насыпи,

- осадка грунтов насыпи, для линий II категории можно принять .

Величина уширения основной площадки насыпи определяется по формуле:

где: - показатель крутизны откоса балластной призмы

В этом случае проектная ширина основной площадки будет:

где: - нормируемая ширина основной площадки в обычных условиях.

1.4 Проектирование конструкции укрепления откосов

Выбор типа укрепления откосов бермы

При сооружении насыпей на поймах для защиты ее от повреждения паводками водами и ледохода устраивают берменные присыпки (или просто бермы). Возвышение (отметка) бровки бермы Н_бр над расчетным уровнем воды, а также выбор типа укреплений откосов насыпей определяется параметрами волнового воздействия.

Тип укрепления откоса выбирается, исходя из параметров волнового воздействия и высоты бермы. Наиболее распространенными является два способа: I - укрепление железобетонными плитами и II - укрепление каменной наброской. Окончательное решение вопроса о выборе типа укрепления принимается на основе технико-экономического сравнения этих двух способов.

Рассмотрим укрепление откосов насыпи железобетонными плитами. Тип плит и их размеры выбираются в зависимости от параметров волнового воздействия: скорости течения воды и расчётной высоты волны.

Расчетной высотой h_d волны называется вертикальное расстояние между ее вершиной и подошвой с заданной вероятностью превышения этой высоты i% (рекомендуется для насыпей железных дорог I-III категорий i = 1%). (h_d = 1,62м)

Длиной волны л_d называется горизонтальное расстояние между смежными вершинами или подошвами волн. Обычно в расчетах принимается среднее значение л_d. (л_d = 8,76 м)

Глубина до дна водоема d_f у подошвы насыпи, которая принимается совпадающей с расчетным статическим уровнем Н_ст, т.e. d_f = Н_ст=3,62 м.

Расчёт необходимой толщины укреплений

Затем проверяется допустимость использования выбранного покрытия в качестве защиты от размыва расчётом минимально допускаемой толщины плиты.

Необходимая толщина плит д определяется, исходя из требования обеспечения плиты от всплытия (из-за противодавления), сдвига и опрокидывания расчетной волной.

,

Где К_б - коэффициент запаса зависящий от категории дороги (для III категории дороги принимаем Кб = 1,15);

з_пл - коэффициент, учитывающий тип покрытия (для сборных железобетонных плит з_пл = 1,1);

h_i% - высота волны, 1,62м;

л_d - длина волны 8,76 м;

B - размер плиты, нормальный урезу, м(для плит размером 300Ч250 см принимаем

В = 2,5 м);

г_пл - удельный вес плиты, гпл = 24 кН/м;

г_в - удельный вес воды, гв = 10 кН/м3;

m - показатель заложения откоса (m = 3).

После подстановки всех данных в формулу имеем:

Эта величина является недостаточной. Поэтому принимаем д = 0,2 м, исходя из условия минимально допустимой толщины конструкции.

Окончательно имеем железобетонную плиту размером 300Ч250Ч20 см.

Между плитами устраиваются швы шириной 0,01м.

L- длина укрепляемого откоса

Определяется количество плит nпл , шт., укладываемых по образующей укрепляемого откоса длиной L = 16,3 м

2. Проект выемки

2.1 Проектирование нагорной канавы и ее укрепление при заданных уклонах продольного профиля по оси канавы и расхода воды в канаву

При проектировании канав необходимо выполнять следующие условия:

· канава должна пропускать весь расчетный расход воды без переполнения. Чтобы канава не переполнялась, ее сечению придается запас по глубине не менее 0,20 м, ;

· строительные расходы должны быть минимальными;

· эксплуатационные расходы (содержание и ремонт) должны быть минимальными.

Для выполнения этих условий необходимо, чтобы:

где: и - допускаемые скорости воды в канаве соответственно по условиям размыва и заиливания.

Значение зависит от рода грунта или от типа укрепления канавы, а также от глубины воды в канаве. Наименьший уклон дна канавы должен быть не менее 3‰.

Допускаемые скорости размыва должны быть:

· при одерновке ;

· при каменной наброске ;

· при железобетонных плитах .

Проектирование канав ведется по участкам с соблюдением всех требований. При их выполнении для каждого участка расчетом подбирается такое сечение канавы и такой уклон дна, при которых фактический расход воды Q_ф отличался бы от расчетного Q_р не более, чем на 5%:

Определение расчетного расхода Q_р выполняется по зависимостям, описывающим движение воды в открытых руслах.

Расход определяем по следующим формулам:

,

;

;

где: V - средняя скорость потока при равномерном движении, м/с;

С - коэффициент Шези;

n - коэффициент шероховатости дна и откосов канавы;

- при одерновке, - при каменной наброске, - при бетонных укреплениях;

- площадь живого сечения, м²;

R - гидравлический радиус, м;

- смоченный периметр, м;

b - ширина канавы по дну, м;

m - показатель крутизны откосов, m=1,5;

h - глубина живого сечения.

Расчет канавы начинаем с верхового сечения.

Сечение 0:

Задаемся типовыми размерами канавы: H₀==0,6 м, b=0,6 м.ч

2.2 Проектирование противопучинных мероприятий в выемке. Подкюветный дренаж, оценка его эффективности и сроков осушения грунта

Будем рассматривать двухсторонний подкюветный дренаж для выведения уровня грунтовых вод из зоны промерзания. Его проектирование состоит из следующих этапов:

· определение технической эффективности дренажа

· определение глубины заложения дренажа;

· определение притока воды в дренажах;

· гидравлический расчёт дренажа

· гидравлический расчёт дренажных труб

· определение срока осушения

Расчетная схема к определению глубины заложения дренажа и притока воды в дренаже рис. 2.1.

Определение технической эффективности дренажа

Техническая эффективность дренажа определяется коэффициентом водоотдачи м>0,20. Порядок определения коэффициента следующий.

Вычислим коэффициент пористости по формуле:

где: n_г - пористость грунта выемки, n_г=0,46

и удельный вес грунта:

где: - удельный вес частиц грунта выемки,

Определим водоотдачу:

где: - величина капиллярно связанной воды,;

- максимальная молекулярная влагоемкость, ;

- удельный вес воды,

Коэффициент водоотдачи:

Следовательно дренаж эффективен.

Определение степени весовой влажности:

Определение глубины заложения дренажа

Рис. 2.1 Расчетная схема

Для проектирования дренажей глубина заложения от верха дренажа будет равна:

где: р - глубина промерзания грунта от уровня бровки, р=2,12м;

e - конструктивный запас, принимаемый с учетом колебания уровня грунтовых вод, е=0,20;

- высота капиллярного поднятия, ;

f_0.- стрела кривой депрессии;

J₀ - средний уклон кривой депрессии, J₀ =34= 0,034

L_м-i - половина длины междренажного пространства, ;

- расстояние от дна дренажа до верха трубы,

K_o-глубина кювета, равна 0,6м.

Следовательно величина 2а=1,0м.

Определяем высоту Н несниженного горизонта грунтовых вод над дном дренажа по формуле:

где: - разница в уровнях бровки и горизонта грунтовых вод,

Определение сроков осушения

Срок осушения грунта t₀ - это время, за которое найденная эффективность дренажа будет реализована, определяется:

где: m₀- водоотдача;

L₀= L_м-i,

В - коэффициент, определяемый по формуле:

а - полуширина траншеи дренажа, а=0,5м

Т-расстояние от дна дренажа до водоупора, Т=3,03м;

К- коэффициент фильтрации, равен 32·10^-7м/с,

- некоторые функции осушения, зависящие от вида дренажа

- формула, определяющая время от начала осушения до смыкания кривых депрессий;

- формула, определяющая время от начала смыкания кривых депрессий до стационарного положения.

значения А по величине отношений [2], А=0,851.

Следовательно сроки осушения приемлемы и запроектированный дренаж эффективен.

Определение притока воды в дренаж

Для расчета приняты следующие допущения:

· запасы воды в области питания считаются неограниченными, т.е. приток воды на 1 п.м. постоянен;

· до устройства дренажа зеркало грунтовых вод и поверхность водоупора горизонтальные, а скорость воды равна нулю;

· после устройства дренажа движение воды равномерное, т.е. применим закон Дарси.

Общий приток воды в дренаже равен:

где: ,, - притоки воды соответственно из зон А, Б, В;

- приток воды из междренажного пространства.

где К- коэффициент фильтрации, равен 32·10^-7м/с;

- средний уклон кривой депрессии;

Н- высота несниженного горизонта грунтовых вод над дном дренажа, Н=1,83м.

h₀ - высота от дна траншеи до верха трубы, равна 0,35м.

- высота высачивания воды на стенках траншеи.

Приток воды из зоны В:

где - расход воды по Чугаеву Р.Р., в зависимости от и , которые равны:

- принимается при h, находящейся в пределах , ;

- длина проекции кривой депрессии:

- расстояние от дна дренажа до водоупора,

Так как , то делаем перерасчет:

Следовательно

Затем определяем общий приток с полевой стороны:

Определяем боковой приток в один дренаж из междудренажного пространства:

где: - приведенный расход со дна, определяется по графикам рис 6.20. [2] в зависимости от и , которые равны:

Следовательно

Тогда общий приток воды в дренаже равен:

Определяем расход воды по формуле:

где: - длина водосборной части дренажа,

Гидравлический расчёт дренажа

а) для предотвращения механической суффозии мелких частиц из грунта выемки в дренирующий заполнитель или из дренирующего заполнителя в щели или зазоры труб входная скорость фильтрации должна быть меньше допустимой:

,

б) условие устойчивого сводообразования:

где: - расчетный линейный размер поры в дренирующем заполнителе

с - коэффициент, с=3 для круглых труб

- размер частиц грунта, менее которых по массе содержится 90%,получаем по графику гранулометрического состава грунта выемки,

где: - коэффициент неоднородности,

- размер частиц дренажного заполнителя, менее которых по массе содержится 17%, получаем по графику гранулометрического состава дренирующего заполнителя.

Контакт грунт - дренирующий заполнитель

Расход через стенку траншеи с полевой стороны

Расход из междудренажной стороны через стенку траншеи

Расход со дна траншеи

Для дренирующего заполнителя коэффициент неоднородности

- условие выполняется.

, условие выполняется.

Контакт дренирующий заполнитель - труба

где - размер частиц грунта, менее которых по массе содержится 90%,получаем по графику гранулометрического состава дренирующего заполнителя,

Принимаем

где - коэффициент неравномерности и неоднородности использования всех отверстий;

n- количество отверстий

где: - коэффициент фильтрации заполнителя, которым является песок,

Гидравлический расчёт дренажных труб

Транзитный расход воды, подходящий к верхнему сечению данного участка:

Для круглой трубы

где: d - диаметр трубы, d=200мм.

Определим скорость движения воды

· смоченный периметр:

· гидравлический радиус:

· коэффициент Шези:

где: n - коэффициент шероховатости стенок трубы, равен 0,012.

где: - уклон выемки, равен 9‰.

Следовательно,

Необходимо выполнение условия:

- условие выполняется.

Расчет толщины теплозащитных устройств

Для участков земляного полотна, где величина равномерного пучения оказалась больше допустимой, проводят противодеформационные мероприятия, в качестве которых рассматривают теплозащитные устройства и покрытия либо защитные слои.

Основным параметром, который рассчитывается, является толщина теплоизоляции либо толщина защитного слоя из дренирующих материалов.

Для дороги III категории величина равномерного пучения .

где - интенсивность пучения грунта, характеристика способности грунта к пучению.

где - заданная величина равномерного пучения.

т=2,12м - глубина промерзания.

Определим величину эквивалентной глубины промерзания

где - средняя за зиму толщина снежного покрова по оси пути;

- коэффициент эквивалентности снежного покрова;

- толщина промерзшего слоя (балласт, песок, грунт);

Выразим величину толщины защитного слоя

Список используемой литературы

1. Железнодорожный путь. Под ред. Т.Г. Яковлевой - М.: Транспорт, 2001

2. Расчеты и проектирование железнодорожного пути. Под ред. В.В. Виноградова и А.М. Никонова - М.: Маршрут, 2003

3. Железные дороги колеи 1520 мм, СТН Ц-01-95 МПС РФ, 1995

Размещено на Allbest.ru

...