Разработка системы теплоснабжения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Задание

Район теплофикации - г. Новороссийск.

Количество жителей района - 63000 человек.

Строительный объем промпредприятия - 590 тыс.м³.

Наименование предприятия - Механический завод.

Тип водяной системы теплоснабжения - двухтрубная, открытая.

Источник теплоснабжения - ТЭЦ.

Распределение строительного объема по цехам:

Назначение здания	Строит.объем тыс.м3	q0	qв
1. Термический цех	70	0,25	1,64
2. Кузнечный цех	100	0,18	0,35
3. Механический цех	200	0,42	0,1
4. Механосборочный цех	180	0,41	0,11
5. Ремонтный цех	20	0,53	0,12
6. Склады	5	0,67	0,53
7. Бытовые и административные помещения	15	0,32	0,12

Температура внутри помещения:

1. Административные здания +18°С;

2. Производственные цеха:

легкие +18°С;

средние +16°С;

тяжелые +12°С.

Расчетная tно,°С	q, кДж/(с·м2)
0	0,93
-10	1,28
-20	1,51
-30	1,74
-40	1,86

Средняя скорость ветра в январе 6,5 м/с.

Продолжительность отопительного периода 175 суток.

Расчетная температура для проектирования -22°С.

Расчетная температура для проектирования вентиляции -8°С.

1. Расчет теплопотребления

При проектировании системы теплоснабжения жилых районов или промышленных предприятий расчет тепловых нагрузок обычно выполняют по укрупненным показателям.

1.1 Расход тепла на отопление

Расчетный (максимальный) расход тепла отдельными промышленными зданиями:

где - коэффициент инфильтрации.

- усредненная температура внутреннего воздуха отдельных помещений здания. (Приложение 4) .

- расчетная температура наружного воздуха для расчета отопления, принимается в зависимости от климатического района. (Прил.6.) .

- удельная отопительная характеристика здания, зависящая от строительного объема (Приложение 7) Дж/(с. м³град).

V - строительный объем отдельного здания по наружному объему, м³.

коэффициент, учитывающий внутренний тепловыделения.

Для чугунолитейных, сталелитейных и меднолитейных цехов

=0,25…0,5, для термических и кузнечных =0,5…0,7, для остальных цехов равно 1.

Коэффициент инфильтрации определяется по выражению:

где в - постоянная инфильтрации для промышленных зданий принимается в =0,035…0,040 с/м.

g - ускорение свободного падения 9,81 м/с²;

l - свободная высота здания, м. Для общественных и административных зданий принимается равной высоте этажа - 3,5м. Для промышленных зданий можно принимать значения l = 5…30м;

- средняя скорость ветра наиболее холодного месяца (приложение 6), м/с

При отсутствии данных о жилых и общественных зданиях района расход тепла на отопление определяется согласно[8] по формуле:

где q- укрупненный показатель максимального расхода теплоты на отопление 1м² жилой площади (приложение 5), кДж/(см²).

F_ж - жилая площадь, определяется исходя из 8м² на одного жителя района, м²;

К_о - коэффициент учитывающий расход тепла на отопление общественных зданий, принимается равным 0,25.

1.2 Расход тепла на вентиляцию

Расход тепла на вентиляцию принимается по проектам местных систем вентиляции или по типовым проектам зданий. При отсутствии таких проектов расход тепла на вентиляцию определяется по укрупненным показателям.

Для промышленных зданий расчетный расход тепла на вентиляцию определяется по формуле:

где - удельная вентиляционная характеристика здания, зависящая от строительного объема здания и его назначения (прилож.7) Дж./(м³сград.).

- расчетная температура наружного воздуха для вентиляции (приложение 6) .

Для жилого района расход тепла на вентиляцию общественных зданий определяется согласно [8] по формуле:

где: K_{В -} коэффициент, учитывающий расход тепла на вентиляцию общественных зданий, принимается равным 0,4;

К_{o -} коэффициент учитывающий расход тепла на отопление общественных зданий, принимается равным - 0,25;

q - укрупнённый показатель максимального расхода на отопление 1м² жилой площади (приложение 5), кДж/с.

1.3 Расход тепла на горячее водоснабжение

Средненедельный расход тепла на горячее водоснабжение производственных цехов, имеющих душевые, определяется по формуле:

где C - теплоемкость воды (приложение10), кДж/(кг.град);

р - количество душевых сеток в цехе;

б - норма расхода горячей воды на 1 душевую сетку, принимается равным 0,075кг/(с.душ.сетка.);

- температура холодной водопроводной воды, .

При отсутствии данных о температуре холодной водопроводной воды ее принимают в отопительный период равной =5 и в летний период =15.[8]

Количество душевых сеток следует принимать по количеству работающих в одной из смен, которое можно определить по приближенным формулам. Для производственных цехов:

Для административных зданий:

где V - строительный объем отдельного здания или цеха, м³.

Средненедельный расход тепла на горячее водоснабжение производственных цехов, имеющих душевые, равен:

Нагрузку на одну душевую сетку рекомендуется принимать:

а) для производственных процессов, осуществляемых в помещениях, в которых избытки явного тепла незначительны и отсутствуют значительные выделения влаги, пыли, особо загрязненных веществ от 6 до 15 человек.

б) для производственных процессов, осуществляемых при неблагоприятных метеорологических условий, при значительном выделении влаги, пыли, особо загрязняющих веществ от 3 до 6 человек.

При отсутствии данных о количестве и типе жилых и общественных зданий в жилых районах можно ориентировочно определить средне- недельный расход тепла на бытовое горячее водоснабжение по формуле:

где 1,2 - коэффициент, учитывающий теплоотдачу в помещениях от трубопроводов горячего водоснабжения;

m - число жителей района, чел.

б - норма расхода горячей воды для жилых зданий на 1 жителя принимать равной 110 л/сут.

в - то же, для общественных зданий района, при отсутствии данных должна приниматься равной 25 литров в сутки на одного человека.

Расход тепла на горячее водоснабжение в летний период по промышленному предприятию определяется по отношению к расходу за отопительный период:

где - коэффициент, учитывающий снижений среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение в летний период, при отсутствии данных должен приниматься равным 0,8, а для промышленных предприятий, а также курортных и южных городов равным 1.

1.4 Построение годового графика тепловой нагрузки

Расчет теплопотребления выполняется для жилого района в целом, для промышленного предприятия - по цехам. Все результаты расчетов теплопотребления отдельными абонентами сводятся в таблицу 1.

Суммарный расход тепла будет равным:

Для жилого района:

По формуле (1.11) определяется расчетный (максимальный) расход тепла при температуре . С изменением температуры наружного воздуха, изменяется расход тепла абонентами.

Максимальный расход тепла при температуре конца отопительного периода .

Минимальные расходы тепла на отопление и вентиляцию при температуре определяется пересчетом:

Используя расчетные (максимальные) и минимальные значения тепловой нагрузки строится суммарный часовой график расхода тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилого поселка и промышленного предприятия в зависимости от температуры наружного воздуха (левая часть графика на рис 1).

Таблица 1

Расчет теплопотребления района теплофикации

Наименование теплопотребителя	Строительный объём, тыс. м3	Температура возду-ха в помещении, 0С	Расчётная наруж-ная температура для отопления, 0С	Расчётная наруж-ная температура для вентиляции,С	Коэффициент инфильтрации	Коэффициент внутренних теп-ловыделений	Отопительная характеристика кДж/м.с.град	Вентиляторная характеристика	Количество человек	Количество душе- вых сеток в цехе	Расход тепла на отопление, кДж/с	Расход тепла на вентиляцию кДж/с	Расход тепла на горячее водоснабжение кДж/с	Суммарный расход тепла, кДж/с
	V	tв	tно	tнв	м	б	qo	qв	m	p
Промышленное предприятие, цеха
Термический цех	70	12	-22	-8	0,77	0,5	0,25	1,64	140	28	526,6	2296,0	438,5	350,8	3611,9
Кузнечный цех	100	12	-22	-8	0,63	0,5	0,18	0,35	200	40	498,8	700,0	626,4	501,1	2326,3
Механический цех	200	16	-22	-8	0,79	1	0,42	0,10	400	100	5713,7	480,0	1566,0	1252,8	9012,5
Механосборочный цех	180	16	-22	-8	0,79	1	0,41	0,11	360	72	5019,9	475,2	1127,5	901,6	7524,2
Ремонтный цех	20	16	-22	-8	0,58	1	0,53	0,12	40	4	636,4	57,6	62,6	50,1	806,7
Склады	5	18	-22	-8	0,76	1	0,67	0,53	10	2	235,8	68,9	31,3	25,1	361,1
Бытовые и админ. помещения	15	18	-22	-8	0,49	1	0,32	0,12	300	20	286,1	46,8	313,2	250,6	896,7
Итого:	590								1450	266	12917,3	4124,5	4165,5	3332,1	24539,4
									63000				7497,6
Жилой район	-	-									1134000	90720	24664,5	19731,6	1269116,1
Всего:	280										1146917,3	94844,5	51893,7	1293655,5

На основании полученного суммарного часового графика расхода тепла в правой части строится годовой график по продолжительности тепловой нагрузки. Для этого по оси абсцисс откладывается число часов стояния наружных температур за время отопительного периода (Приложение 8), с левой стороны графика переносятся значения тепловой нагрузки при данных температурах. Получается ступенчатый график, который сглаживается по средним точкам.

Подсчет годового расхода тепла производится суммированием площадей треугольников, заключенных внутри правой части графика, с учетом избранного масштаба.

2. Схема тепловой сети

Для выполнения гидравлического расчета необходимо знать расстояние между источником тепла и абонентами, которые определяются по генплану района теплоснабжения. Генплан разрабатывается студентами самостоятельно, при этом следует учитывать особенности местности заданного района теплоснабжения. Пример генплана района теплоснабжения в сельской местности приведен на рис. 2. В том случае, если район теплоснабжения расположен в городе, можно задаваться перепадом высот. На генплане изображается роза ветров для зимнего и летнего месяцев, повторяемость ветров по направлениям приведена в Приложении 9.

Размещение источника и потребителей тепла должно учитывать господствующее направление ветров.

При выборе плана и профиля теплотрассы необходимо руководствоваться следующими положениями:

1. Надземная прокладка, как наиболее дешевая, рекомендуется для производственных объектов и незастроенных районов, а также для заболоченных и сильно пересеченных местностей. Она осуществляется на эстакадах или отдельных стойках.

2. Подземная прокладка применяется для городских районов подлежащих застройке. Подземная прокладка в проходных и непроходных каналах усложняет условия дренирования сетей каналов, удорожает сооружение сетей.

3. Пересечение теплотрассой различных инженерных сооружений требует специальных приспособлений и средств зашиты, поэтому пересечения должно быть (по возможности) под прямым углом с выдержкой необходимых зазоров между сооружениями и трубопроводами.

По плану трассы составляется профиль местности и на нем выбирается способ прокладки трубопроводов, т. е. профиль трассы (рис.3). Необходимые размеры каналов, траверс, эстакад и стоек заносятся в графу «тип канала или эстакады» после расчета диаметров труб. С помощью плана и профиля трассы легко подсчитываются количество поворотов и подъемов на участках.

Составляется скелетная схема трубопровода (см. рис.4), на которой отмечается узлы отводов. Разработка схемы завершается после окончания гидравлического расчета.

3. Определение расходов сетевой воды

Расчетный часовой расход воды для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при центральном качественном регулировании отпуска тепла должен определяться отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения с последующим суммированием, по приведенным ниже формулам.

Расчетный часовой расход воды на отопление:

Расчетный часовой расход воды на вентиляцию:

где и - максимальные расходы тепла соответственно на отопление и вентиляцию предприятия и жилого района, кДж/с;

с - теплоемкость воды (приложение 10), кДж/(кг.град);

- температуры воды в подающей и обратной линиях водяном тепловой сети при температуре наружного воздуха ,°С.

- температуры воды в подающей и обратной линиях при температуре наружного воздуха , могут приниматься равными соответственно и °С.

Температура воды в подающем трубопроводе в двухтрубных водяных сетях при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления принимается = 150°С. Допускается при обосновании применение воды с более низкой (до 95°С) или более высокой (до 200°С) температурой.[8]

При одновременной подаче тепла по двухтрубным водяным тепловым сетям на отопление и вентиляцию и горячее водоснабжение должно принимается центральное качественное регулирование отпуска тепла. При этом температура воды в обратном трубопроводе должна приниматься = 70 °С - для закрытых систем теплоснабжения и = 60°С - для открытых систем теплоснабжения.[8]

Расчетный расход воды на горячее водоснабжение при открытых системах теплоснабжения:

где и - температуры воды, поступающей в систему горячего водоснабжения потребителей и холодной водопроводной воды (см. выше), °С.

Расчетный расход воды на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения при параллельной схеме присоединения водонагревателей потребителей определяется:

где t/1 - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома графика температур воды:

t/1 = 60…80С,

t/3 - температура воды после параллельно включенного водонагревателя горячего водоснабжения в точке излома графика температур воды, рекомендуется принимать:

t/3 = 30С.

Расчетный расход воды определяется для каждого участка тепловой сети. Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.

Таблица 2

Расчетные расходы воды

Номер участка	Расчетные расходы воды, кг/с
	Gо	Gв	Gгв	Gр
0 - 1	3051,6	252,4	138,1	3442,1
1 - 2
1 - 3

В закрытых системах теплоснабжения суммарный расчётный расход воды в тепловой сети является суммой расходов воды на отдельные виды тепловой нагрузки, причём, поскольку вода из тепловой сети не разбирается, расходы в подающей и обратной линиях сети одинаковы

где - суммарный расход сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, кг/с.

При открытых системах теплоснабжения расчетные расходы воды получаются в ряде случаев различными для подающей и обратной линий. Однако подающие и обратные линии сети обычно прокладываются одного диаметра. Расчетный расход воды для таких тепловых сетей должен выбираться из условия, чтобы суммарная потеря напора при расходе воды в подающей (Gо + Gв + Gгв) и обратной линиях (Gо + Gв) был равен суммарной потере напора при одинаковом расходе воды в подающей и обратной линиях. Этот расчетный расход воды, по которому и следует выбирать диаметры тепловой сети при открытой системе:

где Gов = Gо + Gв - суммарный расход сетевой воды на отопление и вентиляцию.

4. Пьезометрический график

На пьезометрическом графике в определенном масштабе наносится рельеф местности, высота присоединенных зданий, напор в сети.

Для предупреждения ошибочных решений следует до проведения гидравлического расчета водяной тепловой сети наметить уровень статических напоров, а также линии предельно допустимых максимальных и минимальных гидродинамических напоров в системе, Ориентируясь по ним, выбрать характер пьезометрического графика из условия, чтобы при любом ожидаемом режиме работы напоры в любой точке системы теплоснабжения не выходили за допустимые пределы.

При любом режиме работы системы теплоснабжения должны соблюдаться условия надежности, которые сводятся к следующему.

1. Действительные давления не должны превышать допустимых давления в оборудовании источника теплоснабжения, тепловой сети и абонентских установок.

2. Во всех элементах системы теплоснабжения должно поддерживается избыточное давление (сверх атмосферного) для предупреждения кавитации насосов и защиты системы от подсоса воздуха. Минимальная величина избыточного давления принимается 0,05 Мпа (5 м.вод.ст.)

3. При гидродинамическом режиме системы теплоснабжения (т. е. при циркуляции воды) для обеспечения невскипания воды во всех точках системы должно поддерживаться давление. Превышающее давление насыщения водяного пара при температуре воды в системе. Давление насыщения определяется по Приложению 10.

Последнее условие не учитывается при рассмотрении гидростатического режима, так как температура воды может быть снижена до 100°С и ниже путем выключения подогрева сетевой воды на станции, при этом не требуется обеспечивать избыточного давления, так как температура насыщения водяного пара при давлении 0,1МПа равна 100°С.

Разработка пьезометрического графика начинается с гидростатического режима, то есть когда циркуляция воды в тепловой сети отсутствует и система заполнена водой с температурой до 100°С, при этом все потребители тепла присоединяются по зависимой схеме. Намечается уровень полного статического напора в системе и проверяется возможность установления общей статической зоны для всей системы теплоснабжения, а так же выявляются причины, препятствующие такому решению.

Установление общей статической зоны для всей системы теплоснабжения упрощает эксплуатацию и повышает надежность теплоснабжения, поэтому такое решение является предпочтительным.

При зависимой схеме присоединения отопительных установок к тепловой сети, полный статический напор определяется из условия обеспечения в верхних точках наиболее высоко расположенных отопительных установок избыточного давления не менее 0,05 МПа (5м.вод.ст.), по выражению:

где - геодезическая отметка, на которой расположено здание, м.

L - высота здания, м.

Под полным статическим напором находятся все элементы системы теплоснабжения, однако пьезометрический статический напор неодинаков для различных элементов системы теплоснабжения. Для каждого элемента системы пьезометрический статический напор можно определить по выражению:

где - геодезическая отметка каждого элемента системы.

По величине пьезометрического статического напора проверяются условия механической прочности всех элементов системы теплоснабжения с учетом допустимых величин, значения которых приведены в Приложении 12. Наименьший допустимый напор, как правило, имеют местные системы отопления зданий, на которые и ориентируются при анализе графика для статического режима.

В том случае, если напор выше 60 м.вод.ст. получается только у отдельных зданий, то их местные системы следует присоединить по независимой схеме с использованием теплообменников. Если такой завышенный напор отмечается для целого района, то тепловую сеть разделяют на отдельные зоны.

На рис. 5 приведен пример графика напоров для статического режима системы теплоснабжения. Условно принимается, что отметка прокладки трубопроводов, установки насосов и нагревательных приборов в первом этаже зданий совпадает с отметкой земли, а источник теплоснабжения расположен на отметке 0. Здания промышленного предприятия имеют высоту 20 м и расположены на геодезической отметке 15 м. Жилые здания имеют высоту 33 м и расположены на геодезической отметке 12 м. Наиболее высокой точкой системы будет верхний этаж жилых зданий. Тогда полный статический напор в системе будет равен:

Пьезометрические напоры соответственно в оборудовании источника теплоснабжения, в низших этажах жилых и промышленных зданий будут равны:

Следовательно, для данной системы теплоснабжения возможно присоединение отопительных установок абонентов по зависимой схеме и устанавливается общая статическая зона для всей системы. При этом пьезометрические напоры не будут превышать допустимых значений.

При гидродинамическом режиме системы теплоснабжения график напоров разрабатывается для условий установившегося движения воды в трубопроводах при расчетных расходах и максимальной расчетной температуре воды. Напоры в любой точке системы так же должны удовлетворять указанным выше условиям надежности.

На график наносят уровни допустимых максимальных и минимальных пьезометрических напоров для подающей и обратной линяй системы.

При построении линий допустимых напоров для оборудования, имеющего существенные вертикальные габариты (например, пиковые водогрейные котлы имеют высоту 10-15 м), величина допустимого максимального пьезометрического напора отсчитывается от нижней точки, а величина допустимого минимального пьезометрического напора - от верхней точки оборудования. Кроме этого, в связи с возможным локальным нагревам вода в отдельных трубках водогрейного котла выше расчетной температуры, для выходного коллектора величина минимально допустимого пьезометрического напора определяется по температуре, превышающей расчетную на 30°С.

Величина максимально допустимого гидродинамического пьезометрического напора обычно определятся:

ѕ для подающей линии, из условия механической прочности оборудования тепловой сети (трубы, арматура) и источника теплоснабжения (пароводяные подогреватели, водогрейные котлы);

ѕ для обратной линии, при зависимой схеме присоединения абонентов, из условия механической прочности отопительных и вентиляционных приборов абонентских установок; при независимой схеме присоединения абонентов из условия механической прочности водоводяных подогревателей.

Величина минимального допустимого гидродинамического напора обычно определяется:

ѕ для подающей линии из условия защиты от вскипания воды;

ѕ для обратной линии из условия предупреждения вакуума в системе, а также предупреждения кавитации на всасывающей стороне насосов.

На рис. 6 показано построение графика гидродинамических напоров системы теплоснабжения рассмотренной выше. Расчетная температура воды в подающей линии задана 145С. Полный статический напор принят 50 м. Отопительные установки (чугунные радиаторы) абонентов присоединены по зависимой схеме. У источника тепла установлен стальной водогрейный котел, имеющий высоту 10 м и подогреватель сетевой воды.

Линия П_б показывает допустимые напоры в подающей линии коллектора на станции до абонентских вводов. Она определяется условиями прочности стального водогрейного котла с учетом гидравлических потерь (220 м), трубопровода и арматуры подающей линии (160 м).

Линия П_м показывает минимальные допустимые напоры в подающей линии системы. Она определяется условиями обеспечения невскипания воды в верхней точке котла при температуре 175С (10+93=103 м) и в подающей линии при температуре 145С (45 м).

Линия О_б показывает максимально допустимые напоры в обратной линии системы от абонентских вводов до входного коллектора теплофикационного подогревателя. Она определяется условиями механической прочности подогревателя (140 м) и чугунных радиаторов отопления, присоединенных по зависимой схеме (60м.).

Линия О_м показывает максимально допустимые пьезометрические напоры в обратной линии системы. Она определяется условиями обеспечения избыточного давления в обратной линии и на всасывающей линии насосов для предупреждения подсоса воздуха и кавитации (5м.вод.ст.).

Для построения графика действительных напоров в тепловой сети задаются значениями располагаемых напоров на коллекторах станции и у абонентов. Значение требуемого располагаемого напора на абонентском вводе или центральном тепловом пункте зависит от характера местной теплопотребляющей установки и схемы её присоединения к тепловой сети.

При размещении узлов присоединения непосредственно на абонентском вводе можно принимать значения, приведенные в табл. 3.

Таблица 3

Располагаемые напоры у абонентов

№п/п	Схема присоединения
1	Зависимое присоединение отопительных и вентиляционных установок без применения элеватора, а так же независимое присоединение с помощью поверхностных подогревателей	6-10
2	Присоединение отопительных установок с помощью элеватора	15-20
3	Последовательное включение водяных подогревателей горячего водоснабжения и элеваторного узла	20-25

Полный напор на обратном коллекторе станций Н_о должен быть не менее 5 м.вод.ст. из условия обеспечения избыточного давления в обратной линии. В расчетах рекомендуется принимать Н_о = 10…20 м..

Величина полного напора на подающем коллекторе станции будет равна:

где - напор развиваемый сетевым насосем, м.

Отсюда следует, что величина должна предварительно задаваться по двум условиям:

ѕ величина не должна выходить за пределы ограниченными линиями П_б и П_м (см. рис. 6), с учетом возможного увеличения Н_п на 25% при испытаниях системы;

ѕ величина зависит от , следовательно, необходимо ориентироваться на напоры развиваемые существующими насосами, с учетом производительности этих насосов (характеристики сетевых насосов приведены в Приложении 41).

Тогда располагаемый напор на коллекторах станции будет равен:

где - потеря напора сетевой воды в теплоподогревательной установке станции, пиковой котельной и станционных коммуникациях (обычно 20-25 м).

Задавшись располагаемым напором на коллекторах станции и располагаемым напором у абонентов можно определить располагаемую потерю напора на трение в трубопроводах тепловой сети.

В двухтрубной закрытой системе теплоснабжения эта потеря напора распределяется поровну между подающей и обратной линиями тепловой сети:

где и - соответственно потеря напора в подающей и обратной линиях тепловой сети, м.

Наличие в закрытых системах насосных, насосно-смесительных или дросселирующих подстанций, в особенности открытых систем, особенности рельефа местности накладывают свои особенности на пьезометрический график, которые необходимо учитывать.

Для построения графика действительных напоров в тепловой сети предварительно задаются характером падения напора в расчетной магистрали. Если нет каких-либо ограничений по условиям профиля, высотности зданий или другим соображениям, то линию падения напора (пьезометрический график) выбирают прямолинейной.

Желательно, чтобы при зависимой схеме присоединения линия действительных полных гидродинамических напоров подающей линии не пересекала линию статических напоров. В этом случае в узлах присоединения отопительных установок к тепловой сети не требуется сооружения повысительных насосных подстанций, что упрощает систему и повышает надежность её работы. Линия действительных полных гидродинамических напоров в обратной линий, как правило, пересекает линию статических напоров.

Линии действительных гидродинамических напоров наносят на график. На рис. 6 линия П показывает действительные напоры в подающей линии тепловой сети, она не выходит за пределы напоров, ограниченные линиями П_б и П_м. Линия 0 показывает действительные напоры в обратной линии тепловой сети, она не выходит за пределы напоров, ограниченные линиями О_б и О_м.

5. Гидравлический расчет водяной тепловой сети

тепло вентиляция сеть водоснабжение

Задачами гидравлического расчета водяной тепловой сети является определение диаметров трубопроводов на всех участках, определение падения давления (напора) в подающей и обратной линиях, определение напора сетевого насоса, построение пьезометрического графика.

Расчет диаметров водяных сетей производится по максимальной тепловой нагрузке на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в зимнее время. Независимо от результатов расчета наименьшие диаметры труб принимаются: для распределительных сетей 50 мм и для ответвлений к отдельным зданиям 25 мм.

Для выбранных диаметров трубопроводов водяных тепловых сетей в случае необходимости определяются потери давления при расходах воды, отличающихся от расчетных, например: расход в летнее время, при максимальном отборе на горячее водоснабжение в двухтрубных сетях при открытой системе и др. Гидравлический расчет разделяется на два этапа: предварительный и проверочный.

5.1 Предварительный расчет

Выбирается расчетная магистраль, т.е. направление от станции до одного из абонентов, которое характеризуется наименьшим удельным падением давления. Если падение давления между станцией и любым потребителем одно и то же, то расчетной магистралью является линия, соединяющая станцию с наиболее удаленным потребителем. Такое положение имеет место в паровой сети при одинаковых давлениях пара у всех потребителей, а в двухтрубной водяной сети при одинаковом располагаемом напоре у всех потребителей. В примере приведенном на рис.3 и рис.4 магистральной трассой будет направление 0-1-2, так как располагаемые напоры у абонентов 2 и 3 приняты одинаковыми, а абонент 2 является наиболее удаленным.

Расчет начинается с начального участка расчетной магистрали (0-1). По формуле Б. Я. Шифринсона определяется предварительное значение средней доли местных потерь давления на данном участке:

где - расход теплоносителя на рассматриваемом участке 0-1, кг/с; z - постоянный коэффициент, зависящий от вида теплоносителя. Для воды рекомендуется принимать z = 0,03…0,05.

Предварительное значение удельного линейного падения давления на участке 0-1, т. е. падение давления на единицу длины трубопровода определяется по формуле:

где - объемная плотность воды (приложение 10), кг/м3;

g - ускорение свободного падения, м/с²;

- потеря напора на всей длине трассы 0-1-2, м. Принимается равной потере напора в подающей линии ;

- длина трубопровода на трассе 0-1-2,м.

Определяется предварительное значение диаметра трубопровода на участке 0-1:

где - постоянный расчетный коэффициент для определения диаметра трубопровода (Приложение 11).

5.2 Проверочный расчет

Ориентировочное значение диаметра трубопровода округляется до ближайшего большего стандартного внутреннего диаметра (Приложение 13).

С помощью скелетной схемы тепловой сети и профиля трассы (рис. 3 и рис. 4) определяется количество запорной арматуры, поворотов, компенсаторов, переходов диаметров, и наносится на схему (рис. 4). При этом необходимо руководствоваться следующими правилами.

На водяных тепловых сетях секционирующие задвижки устанавливаются не реже, чем через каждые 1000 м с перемычкой между подающей и обратной линиями, задвижки устанавливаются также на всех ответвлениях и на вводах к крупным потребителям тепла. Число компенсаторов определяется в зависимости от расстояния между неподвижными опорами. Неподвижные опоры предусматриваются на трубопроводах при всех способах прокладки тепловых сетей. Рекомендуемые расстояния между неподвижными опорами приведены в Приложении 14.

Тогда количество компенсаторов установленных на участке 0-1 будет равно:

где - длина рассматриваемого участка, м;

- расстояние между неподвижными опорами, м.

В тех случаях, когда паропровод проложен совместно с водяными линиями, необходимо расстояние между неподвижными опорами выбирать с учетом обоих теплопроводов.

При установке П-образных компенсаторов длина трубопровода на участке 0-1 увеличивается на величину:

где - вылет (плечо) компенсатора, м.

Вылет П - образного компенсатора можно определить по формуле:

где с_x - коэффициент конфигурации теплопровода, рекомендуется принимать с_х = 0,3;

E - модуль упругости первого рода (приложение 15), МН/м²;

- наружный диаметр трубопровода, м;

- максимальное допустимое напряжение при расчете усилий тепловых удлинений, рекомендуется принимать = 100 МН/м²;

- расчетное тепловое удлинение трубопровода, м.

Расчетное тепловое удлинение трубопровода можно определить по формуле:

где - коэффициент зависящий от температуры теплоносителя (таблица 4);

- коэффициент линейного расширения материала трубопровода (Приложение 15), мм/м.град;

- максимальная температура теплоносителя (принимается для прямой и обратной линяй, равной температуре в прямой линии), °С;

- температура окружающей среды, °С.

Температура окружающей среды принимается:

ѕ при надземной прокладке равной среднегодовой температуре наружного воздуха (Приложение 6);

ѕ при подземной бесканальной прокладке или в непроходных каналах равной температуре грунта на глубине заложения оси трубопровода + 5°С;

ѕ при подземной прокладке в тоннелях или полупроходных каналах равной температуре воздуха в канале + 40°С.

Таблица 4

Коэффициент для расчета теплового удлинения трубопровода

№п/п	Температура теплоносителя, С	Коэффициент, k1
1	Менее 250	0,5
2	От 250 - 300	0,6
3	От 300 - 400	0,7
4	Более 400	1

Уточненное значение удельных линейных потерь на участке 0-1 будет равно:

где - вспомогательный расчетный коэффициент

(Приложение 11);

- расход теплоносителя на данном участке, кг/с.

При выполнении гидравлического расчета величину местных потерь выражают через эквивалентные линейные потери условных участков, имеющих эквивалентную длину l_Э.

Эквивалентную длину всех местных сопротивлений участка 0-2 можно определить по формуле:

где - вспомогательный расчетный коэффициент (Приложение 11);

- сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке;

- коэффициент отдельного местного сопротивления (Приложение 17);

п - количество местных сопротивлений на данном участке.

Падение давления на участке 0-1 будет равно:

Потеря напора на участке 0-1:

Тогда располагаемый напор в т. 1 тепловой сети (см. рис. 5 и рис. 7) с учетом потери напора в подающей и обратной линиях будет:

На этом заканчивается расчет участка 0-1.

Аналогично рассчитываются все остальные участки расчетной магистрали. Так, например, расчет следующего участка 1-2 начинается с предварительного определения доли местных потерь давления на этом участке:

Участок 1-2

Далее определяются предварительное значение удельных линейных потерь давления на участке 1-2:

где - длина трубопровода на участке 1-2, м;

- потеря напора на участке 1-2 расчетной магистрали, м.

Потеря напора на участке 1-2 будет равна:

и так далее.

В аналитической последовательности производится также расчет ответвлений. Все расчеты сводятся в таблицу 5.

Таблица 5

Сводная таблица гидравлического расчета водяных тепловых сетей

Участок тепловой сети	Расход воды на участке	Длина участка в начале	Располаг. напор в начале участка	Предварит. доля местных потерь	Предварит. линейные потери напора	Предварит. диаметр трубопровода участка
1	2	3	4	5	6	7
0-1	3442,1
1-2
1-3
Стандарт. внутр. диаметр трубопровода	Кол-во компенсаторов	Длина вылета всех компенсаторов	Сумма коэф. местных сопротивлений	Эквивалент. длина всех местных сопротивлений	Удельные линейные потери напора	Потери напора на участке
8	9	10	11	12	13	14

При гидравлических расчетах водяных тепловых сетей удельные потери давления в трубопроводах рекомендуется принимать [8]:

ѕ для участков расчетной магистрали от источника тепла до наиболее удаленного абонента - не более 80 Па/м;

ѕ для ответвлений от расчетной магистрали - по располагаемому перепаду давления, но не более 300 Па/м.

В случае если действительные удельные потери давления превышают допустимые, то следует принять больший стандартный диаметр трубопровода.

По результатам гидравлического расчета строится пьезометрический график водяной тепловой сети (см. рис. 7).

6. Расчет паровой линии

Гидравлический расчет паропроводов производится по заданию в исходных данных расходу и давлению пара с учетом изменения состояния пара за счет падения давления при движении его по паропроводу и падения температуры за счет потерь тепла в окружающую среду.

Таким же образом, как и для водяных тепловых сетей, составляется профиль и скелетная схема паропровода. Расчетным участком считается участок между двумя ближайшими ответвлениями.

При расчете паропроводов большой протяженности длина расчетного участка принимается равной 300…500 м, при большом перегреве пара длину расчетного участка можно увеличить до 1000 м.

Расчет разбивается на два этапа: предварительный и проверочный.

6.1 Предварительный расчет

Выбор расчетной магистрали производится методом, указанным в главе 5. Расчет разветвленной паровой сети выполняется в такой же последовательности, как и расчет тепловой водяной сети.

Предварительное значение доли местных сопротивлений определяется по формуле (26).

Задаются значением температуры пара у потребителя t_пк таким образом, чтобы она была существенно выше чем температура насыщенного водяного пара при давлении Р_пк, заданном в исходных данных. Температуру насыщения водяного пара можно определить из приложения 16. Затем задаются падением температуры пара на рассматриваемом участке, рекомендуется принимать t_п =10…20⁰С на 1 км длины паропровода.

Задаются предварительным значением падения давления пара Р_п на расчетных участках паропровода в пределах 0,05…0,1 Мпа на 1 км длины паропровода.

В примере, приведенном на рисунке 3 и рисунке 4 потребителем пара является только промышленное предприятие (абонент 3), расчетная магистраль 0-1-3. Так как паропровод является транзитным, то расчет можно выполнять сразу для всей магистрали 3-0. Падение давления пара Р_п будет равно разности давлений на станции Р_пн и у абонента Р_пк.

Предварительное значение удельного линейного падения давления на рассматриваемом участке паропровода будет равно:

R_л = , Па/м (6.1)

где l - длина участка паропровода по генплану, м.

Предварительное значение внутреннего диаметра паропровода можно вычислить по формуле:

d_в =А_d ,м (6.2)

где А_d - вспомогательный расчетный коэффициент (Приложение 11);

D - расчетный расход пара на участке, задается в исходных данных к проекту, кг/м²;

- средняя плотность пара на участке, кг/м³.

Состояние пара принимается для каждого расчетного участка при средней плотности. С достаточной степенью точности средняя плотность пара на участке определяется по формуле:

=, кг/м³. (6.3)

где_пн,_пк -соответственно плотности пара в начале и конце расчетного участка (Приложение 18 ), кг/м³.

6.2 Проверочный расчет

Предварительное значение диаметра трубопровода округляется до ближайшего большего стандартного внутреннего диаметра d ¹(Приложение 13).

Местные сопротивления, а также эквивалентная длина местных сопротивлений l_э, количество и размеры компенсаторов, а также суммарная длина вылета П- образного компенсаторов l_к вычисляются аналогично указанному для водяных сетей (см.главу 5).

Следует иметь в виду, что секционирующие задвижки на паропроводах расчетной магистрали не устанавливаются. Задвижки устанавливаются на ответвлениях, а также перед вводом паропровода к абонентам. При совместной прокладке паропроводов и трубопроводов горячей воды принятые расстояния между мертвыми опорами должны быть одинаковыми или чтобы между наибольшими пролетами можно было разместить дополнительные компенсаторы на трубопроводах с меньшими пролетами.

Уточненное значение удельных линейных потерь давления вычисляется по формуле Д''Арси:

,Па/м, (6.4)

где - коэффициент гидравлического трения.

Коэффициент гидравлического трения при любых значениях числа Рейнольдса допускается определять по формуле:

(6.5)

где К_э - абсолютная эквивалентная шероховатость паропровода (приложение 11), м;

Rе - число Рейнольдса.

Число Рейнольдса определяется по формуле:

Rе =, (6.6)

где - кинематическая вязкость перегретого пара (Приложение 19),м²/с.

Падению давления на рассматриваемом участке трубопровода будет равно:

,Па (6.7.)

где l -длина участка паропровода по генплану, м.

Определяется скорость пара в паропроводе:

Wп =, м/с (6.8.)

Полученное значение скорости не должно превышать величины указанные в таблице 6. На ответвлениях к отдельным абонентам допускается увеличивать скорость пара по сравнению с предельными значениями, но не более чем на 30%.

Таблица 6

Предельные скорости пара в паропроводах, м/с

Условный диаметр паропровода	Перегретый пар	Насыщенный пар
до 0,2 м	50	35
более 0,2 м	80	65

Потеря тепла паропроводом в окружающую среду определяется по формуле:

Q_п = q_е (t_ср + t_о )(l + l_к ), кДж/с, (6.9)

где q_е - удельные тепловые потери 1 метром изолированных паропровода при разности температур между температурой пара и окружающей средой в 1 градус ( Приложение 21), кДж/(с.м).

t_ср - средняя температура пара на рассматриваемом участке,⁰С.

t_о - температура окружающей среды (см. пояснения к формуле 32 ), ⁰С.

Падение температуры перегретого пара на участке паропровода за счет теплопотерь в окружающую среду определяются по формуле:

, ⁰С, (6.10)

где - теплоемкость перегретого пара при постоянном давлении и средней температуре пара на участке ( Приложение 20), кДж/(кг.град).

По результатам расчета определяют параметры пара на станции (давление температура и плотность ), находят значение . Если значение средней плотности пара отличается от ранее принятого значения более чем на 5%, то уточняют значения и R_л и расчет повторяют. Если расхождения невелики, то расчет считается законченным.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 7.

Гидравлический расчет напорных конденсатопроводов производится аналогично гидравлическому расчету водяных тепловых сетей.

Таблица 7

Сводная таблица результатов расчета паропровода

Участок сети	Расход пара D,кг/с	Длина участка l, м	Температпара у абонента t , 0C	Плотность пара у абонента ,кг/м3	Предварит. доля местных потерь	Предвар. удельн. линейные потери пара Rл, Па/м	Предвар.диаметр паро-провода dв,м	Стандарт диа-метр d1в,м
1	2	3	4	5	6	7	8	9

Давление пара у абонента	Кол-во компенса-торов	Длина вы- лета всех компенса-торов lк,м	Предвар средняя плотность пара	Сумма коэфициента местных сопротивле-ний	Эквив.дли-на всех местных потерь L э, м	Удел. линейные потери R1л,Па/м	Число Рейнольдса Re
10	11	12	13	14	15	16	17

Коэффиц.ги-дравлических сопротивлений	Скорость пара Wп,м/с	Потери тепла паропрово-дами Qп, кДж/с	Падение темпер-ры пара 0С	Давление пара на станции Рпн, Мпа	Темпера-тура пара на станции tпн,0C	Плотность пара на станции кг/м3	Средняя плотность пара на участке ,кг/м3
18	19	20	21	22	23	24	25

7. Тепловой расчет трубопроводов

Основными задачами теплового расчета является определение тепловых потерь трубопроводами и выбор толщины тепловой изоляции.

7.1 Выбор толщины тепловой изоляции

Расчет выполняется отдельно для подающей и обратной линий. Толщина изоляции трубопроводов определяется исходя из предварительно принятых норм тепловых потерь Норма потери тепла 1 метром трубопровода q_е определяется в зависимости от наружного диметра трубопровода и среднегодовой температуры теплоносителя для различных типов прокладки трубопроводов согласно данным приведенным в приложениях 22,23,24.

После выбора нормы тепловых потерь определяется предварительное значение тепловых сопротивлений трубопровода по формуле:

, (7.1)

где - температура теплоносителя (в подающем или обратном трубопроводе). °С;

- температура окружающей среды, (см. пояснение к формуде32),⁰С.

Затем вычисляется условный параметр:

, (7.2)

где - сумма термического сопротивления защитного покрытия и сопротивления теплоотдаче от поверхности в изоляции к окружающему воздуху (Приложения 25, 26), с.м град/кДж.

- коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции, кДж/(с.мград).

Коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции определяется по приложению 27 в зависимости от средней температуры изоляционного слоя t_ср. Значения средней температура изоляционного слоя t_ср принимаются из приложения 28 в зависимости от температуры теплоносителя и температуры окружающей среды t_о.

Используя график, приведенный на рис.8, по условному параметру к_з, принимается толщина основного слоя теплоизоляции трубопроводов теплотрассы. Определив, таким образом, основные размеры теплоизоляции, переходят к определению действительных значений тепловых потерь.

7.2 Тепловые потери трубопроводов

Суммарные тепловые потери трубопровода определяются по формуле:

(7.3)

где - действительные удельные тепловые потери изолированным трубопроводом, кДж/(с.м.) ;

l - длина рассматриваемого участка по генплану, м.

lк - суммарная длина компенсаторов, м.

- коэффициент местных потерь тепла, учитывающий потери фланцев, фасонных частей и арматуры (Таблица 8).

Таблица 8

Значение коэффициентов

Способ прокладки	Магистральные тепловые сети	Распределительные тепловые сети
Надземная прокладка	1,2	1,3
Бесканальная прокладка	1,1	1,13
В каналах и тоннелях	1,15	1,25

Действительные удельные тепловые потери изолированным трубопроводом определяется по формуле:

, (7.4)

где действительное полное термическое сопротивлениеизолированного трубопровода, м.с.град/кДж. Величина действительного полного термического сопротивления изолированного трубопровода определяется в зависимости от способа прокладки трубопроводов. Рассмотрим наиболее часто встречающиеся случаи:

а) Надземная прокладка трубопроводов.

Полное термическое сопротивление будет равно:

, (7.5)

где - термическое сопротивление основного изоляционного слоя;

- термического сопротивления защитного покрытия;

- термическое сопротивление теплоотдаче от поверхности изоляции к окружающему воздуху.

Величина термического сопротивления защитного покрытия обычно мала и ею допускается пренебрегать.

Термическое сопротивление основного слоя изоляции определяется по формуле:

(7.6)

где - наружный диаметр основного слоя изоляции, м;

- наружный диаметр трубопровода, м;

-коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции(приложение 27), кДж/с.м.град);

Наружный диаметр основного слоя изоляции равен:

(7.7)

Термическое сопротивление теплоотдаче от поверхности изоляция к окружающему воздуху определяется по формуле:

, (7.8)

где - наружный диаметр защитного покрытия изоляции, равен d_из +(0,01…0,02),м;

- коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляционной конструкции в окружающую среду (Таблица 9 ) кДж/(с.м²град). Скорость ветра определяется из приложения 6.

Таблица 9

Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляционной конструкции в окружающую среду.[7]

№№	Условия прокладки трубопроводов	Коэффициент теплоотдачи,кДж/с.м2град)
1.	В непроходных каналах	0,00814
2.	В проходных каналах и тоннелях	0,0105
3.	На открытом воздухе: - при скорости ветра 5 м/с - при скорости ветра 10 м/с - при скорости ветра 15 м/с	0,0209 0,0291 0, 0349

б) Бесканальная прокладка трубопроводов.

Полное термическое сопротивление будет равно:

R¹_т= R_из

Подобные документы

• Система централизованного теплоснабжения районов города

  Разработка водяной системы централизованного теплоснабжения жилищно-коммунальной застройки города с 2-х трубной прокладкой тепловых сетей. Определение тепловых нагрузок районов города. Расчет расхода тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.
  
  контрольная работа [175,4 K], добавлен 07.01.2015
  

• Теплогазоснабжение и вентиляция

  Вычисление расходования теплоты городом и гидравлический расчет тепловой сети. Потребление тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Построение магистрали ответвления и охвата квартир газоснабжением. Расход газа на коммунально-бытовые нужды.
  
  курсовая работа [119,9 K], добавлен 29.05.2012
  

• Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира

  Определение расходов тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, выбор способа регулирования тепловой нагрузки, расчет диаметров магистральных трубопроводов котельной для разработки системы централизованного теплоснабжения жилых районов.
  
  курсовая работа [402,0 K], добавлен 07.01.2011
  

• Теплогазоснабжение и вентиляция поселка

  Оценка мощности потребления тепла для посёлка в черте города Смоленска. Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Расчет и построение графика расхода теплоты. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
  
  контрольная работа [870,3 K], добавлен 25.03.2012
  

• Система централизованного теплоснабжения районов города

  Расчет температур первичного теплоносителя и построение графиков в координатах -Q0, годового графика расхода тепла и воды. Продольный профиль главной линии тепловой сети. Расчетное количество подпиточной воды. Конструктивные элементы тепловых сетей.
  
  курсовая работа [433,9 K], добавлен 24.11.2012
  

• Проектирование закрытой системы теплоснабжения района города Орша

  Определение тепловых нагрузок района. Регулирование отпуска теплоты в закрытых системах теплоснабжения. Гидравлический расчет водяной тепловой сети. Построение продольного профиля участка теплосети. Разработка системы оперативного дистанционного контроля.
  
  курсовая работа [412,7 K], добавлен 07.05.2014
  

• Горячее водоснабжение жилого здания

  Внутренние системы горячего водоснабжения. Определение расчетных расходов воды и теплоты. Гидравлический расчет подающих и циркуляционных трубопроводов системы горячего водоснабжения. Особенности подбора оборудования абонентских вводов и тепловых пунктов.
  
  курсовая работа [105,6 K], добавлен 20.12.2009
  

• Теплоснабжение района города

  Характеристика теплоснабжения жилого района г. Барнаул. Определение годового расхода теплоты. Расчет температур воды на выходе из калориферов систем вентиляции. Гидравлический расчет и монтажная схема водяной тепловой сети. Подбор сетевых насосов.
  
  курсовая работа [704,2 K], добавлен 05.05.2011
  

• Газоснабжение города

  Основные характеристики газообразного топлива. Определение количества жителей. Расход газа на комунально-бытовые нужды, тепла на отопление, вентиляцию и ГВС жилых и общественных зданий. Гидравлический расчет магистральных газопроводов высокого давления.
  
  курсовая работа [403,1 K], добавлен 15.05.2015
  

• Гидравлический расчет сети внутреннего водопровода и канализации жилого здания

  Определение диаметров труб и потерь напора, счетчики расхода воды. Вычисление напора в сети, расчетных расходов горячей воды. Система горячего водоснабжения. Расчет сети в режиме циркуляции, подбор водонагревателя. Устройство сетей внутренней канализации.
  
  реферат [293,3 K], добавлен 14.05.2019
  

• Водоснабжение и водоотведение жилого здания

  Проектирование систем холодного водопровода и горячего водоснабжения здания. Определение расчетных расходов воды, диаметров труб и потерь напора. Исследование устройства сетей внутренней канализации. Гидравлический расчет дворовой канализационной сети.
  
  курсовая работа [112,8 K], добавлен 25.03.2015
  

• Проектирование тепловых сетей

  Расчет системы теплоснабжения района города Волгограда: определение теплопотребления, выбор схемы теплоснабжения и вид теплоносителя. Гидравлический, механический и тепловой расчеты тепловой схемы. Составление графика продолжительности тепловых нагрузок.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 07.01.2015
  

• Проектирование водопроводной сети города Наровля

  Природно-климатическая характеристика района расположения города Наровля. Определение расходов воды на хозяйственно-питьевые нужды населения. Распределение расхода воды населенного пункта по часам суток. Гидравлический расчет разводящей сети и водоводов.
  
  курсовая работа [167,5 K], добавлен 28.01.2016
  

• Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска

  Тепловой и гидравлический расчет пластинчатых водонагревателей. Основные направления по экономии энергоресурсов в системе теплоснабжения. Определение и уточнение тепловых нагрузок. Перевод системы теплоснабжения на централизованное теплоснабжение.
  
  дипломная работа [3,1 M], добавлен 13.08.2009
  

• Водоснабжение и водоотведение торгового комплекса в городе Санкт-Петербург

  Определение расчетных расходов воды. Выбор системы и схемы внутреннего водопровода холодной и горячей воды. Гидравлический расчет. Определение требуемого напора. Устройства для измерения расходов воды. Противопожарный водопровод, канализация, водостоки.
  
  дипломная работа [768,3 K], добавлен 06.04.2016
  

• Водоснабжение и водоотведение

  Подбор водомера с учетом максимального суточного расхода воды. Система внутренней бытовой сети водоотведения здания. Определение необходимого требуемого напора в системе водоснабжения. Гидравлический расчет водопроводной сети и дворовой канализации.
  
  курсовая работа [27,0 K], добавлен 04.12.2012
  

• Теплоснабжение пяти кварталов района города

  Определение для условий г. Воронеж расчетных тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение пяти кварталов района города. Построение графиков часовых расходов теплоты и графиков теплопотребления по продолжительности тепловой нагрузки.
  
  курсовая работа [108,7 K], добавлен 22.11.2010
  

• Водоснабжение и канализация населенных мест

  Назначение и классификация инженерных сооружений, предназначенных для забора воды из источника водоснабжения. Виды и способы подачи воды. Гидравлический расчёт водопроводной сети системы водоснабжения и расхода воды городом на хозяйственные нужды.
  
  контрольная работа [830,1 K], добавлен 11.02.2013
  

• Расчет горячего водоснабжения

  Определение тепловых нагрузок микрорайона на отопление, вентиляцию. Выбор схемы включения подогревателя ГВС к тепловой сети. Тепловой и гидравлический расчет кожухотрубных и пластинчатых водоподогревателей с целью разработки системы отопления микрорайона.
  
  курсовая работа [135,7 K], добавлен 11.11.2013
  

• Расчет системы водоснабжения

  Построение графика нагрузки сети и расчет параметров режимов – максимального водопотребления и максимального транзита. Внутренняя увязка сети и характеристика водопитателей. Выбор диаметров труб для участков сети, согласно режиму максимального транзита.
  
  курсовая работа [489,8 K], добавлен 06.03.2010
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам