Проектирование водозаборного сооружения на реке Нил

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра водоснабжения

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

«Водоснабжение»

Студент института ИИЭСМ

Направление 270800 «Строительство»

Платонова Ю.С.

Москва 2014

Исходные данные для проектирования

Источник водоснабжения - река Нил.

Расчетный расход воды объекта водоснабжения - 1,6 м3/с

Заданная пьезометрическая отметка подачи воды - 36 м

Длина напорных водоводов - 400 м

Число напорных водоводов - 3.

Данные по реке

1. Расход воды в источнике:

- минимальный - 60 м³/с;

- максимальный - 1200 м³/с.

2. Скорость воды в реке:

- минимальный - 0,6 м/с;

- максимальный - 3,0 м/с

3. Горизонты воды:

- минимальный летний - 10 м;

- минимальный зимний - 9 м;

- минимальный ледохода - 12 м;

- максимальный ледохода - 21 м;

- максимальный половодья - 22 м.

4. Река используется для лесосплава

5. Сооружение запроектировать на левом берегу

Общие данные для поверхностных источников

1. Толщина льда в реке - 0,9 м

2. Наличие и характер шуго-ледовых условий - умеренный

3. Максимальная мутность воды:

- в половодье - 1,5 кг/м³;

- в межень - 0,4 кг/м³.

4. Средний диаметр частиц взвеси - 1,0 мм

5. Длина рыб свыше - 10 мм.

1. Объем и состав курсового проектирования

Курсовой проект состоит из графической части (2 листа А1) и пояснительной записки (страниц).

Графическая часть включает:

1) План участка реки в М 1:1000 с нанесёнными на него створом водозаборного сооружения, границами первого пояса зоны санитарной охраны и границами крепления объекта;

2) Профиль по створу водозаборного сооружения в М 1:100 с нанесёнными на него уровнями воды в реке, колонкой грунтов геологического строения берега, контурами конструктивных частей сооружения;

3) Продольный профиль сооружения (водоприёмников, самотечных трубопроводов, берегового колодца насосной станции первого подъёма, камеры переключения водоводов) в М 1:100;

4) План сооружения на отметке пола насосной станции первого подъёма в м 1:100;

5) План берегового колодца и насосной станции первого подъёма на отметке пола первого этажа в М 1:100;

6) Поперечное сечение берегового колодца в М 1:100;

7) Водоприёмник (оголовок) в трёх проекциях М 1:100.

2. Обоснование выбора места расположения и типа водозаборного сооружения, его компоновки и конструктивных форм

2.1 Предпосылки к выбору створа водозаборного сооружения и обоснование проектируемого места расположения водозаборного узла

Целью данного курсового проекта является проектирование водозаборного сооружения на реке Нил, которая подлежит использованию для судоходства. Выбор берега, на котором следует запроектировать водозаборное сооружение, определяется месторасположением потребителя. По заданию потребитель располагается на правом берегу реки. Проектируя наше водозаборное сооружение, помимо гидравлических характеристик реки и плана местности, мы также учитываем экономические показатели.

Так же при выборе места расположения водозаборов должны учитываться ледовые условия: водозабор не следует располагать в местах возможного образования ледяных заторов, а также в зонах интенсивного образования внутриводного льда. Воду следует отбирать на глубоких плесовых участках реки (у вогнутого берега) или у берега, расположенного напротив середины острова. Место отбора воды следует проектировать выше по течению от места впадения притока. Водозаборные сооружения следует проектировать выше по течению реки от канализационных выпусков.

2.2 Выбор типа водозаборного сооружения

На крутых берегах целесообразно проектировать береговые сооружения, а на пологих - русловые. В данном случае имеет место пологий берег, следовательно, целесообразно запроектировать русловое водозаборное сооружение. В русло реки выносится оголовок, который соединяется самотечными линиями с береговым колодцем, расположенным на берегу. Сифонные линии проектируются на водозаборных сооружениях малой производительности, либо на водозаборных сооружениях средней и большой производительности, в створе которых заменяют плывуны или скальные пароды. Поскольку мы имеем водозаборные сооружения, рассчитанные на средней производительность (Q=1,6 м³/с) и без залегания плывунов и скальных пород в створе, то принимаем, что оголовок с береговым колодцем можно соединить самотечными линиями.

Вывод: необходимо запроектировать русловое водозаборное сооружение, в состав которого входят: оголовок, самотечные линии и береговой колодец.

2.3 Выбор компоновки водозаборного узла

Оголовок следует размещать на отметке дна для обеспечения бесперебойного отбора воды из источника. На водозаборных сооружениях малой производительности слой воды над оголовком должен быть 0,3 м; средней производительности - 0,4 м; большой производительности - не менее 0,5 м, при этом слой воды должен отсчитываться от отметки нижней кромки льда.

Порог между дном и низом водоприемных окон оголовка должен быть:

- на водозаборах малой производительности - 0,5 м;

- на водозаборах средней производительности - 1 м;

- на водозаборах большой производительности - не менее 1 м.

В данном проекте порог выбирается равным 0,5 м. Высота водоприемных окон проектируется для водозаборных сооружений в зависимости от их производительности. В таблице 1.1 «Основных параметров водоприемников» на чертеже дана высота водозаборных окон и размеры крепления дна у оголовка. Для расчетной производительности Q=1,6 м³/с подбираем водоприемник с высотой водоприемного окна h= 1,4 м.

· Толщина льда под уровнем воды

h₁ = Г_л* А, м

Г_л - плотность льда , Г_л = 0,9 кг/ м³;

А - толщина льда в реке , А = 0,9 м

h₁ = 0.9 * 0.9 = 0.81 м

· Отметка нижней кромки льда

Б= Н₃ - h₁, м

Н₃ - минимальный зимний горизонт, Н₃ = 9,0 м

· Вычисляем отметку нижней кромки льда:

Б = 9,0 - 0,81 = 8,19 м

· Расчет отметки дна в месте расположения оголовка

Н_д = Н₃ - (h₁ +h₂ + h₃ + h₄)

h₁ - толщина льда под уровнем воды, h₁ = 0.45 м;

h₂ - слой воды над оголовком до нижней кромки льда, h₂ = 0.4 м;

h₃ - высота водоприемных окон, h₃ = 1,4 м;

h₄- высота порога между дном и низом водоприемных окон, h₄ = 1 м.

Н_д = 7,0 - (0,45 + 0,4 + 1,4 + 1) = 3,75 м

Следовательно, оголовок располагаем на изобате Н_д = 3,75 м.

· Расчет отметки земли у берегового колодца

Определяем отметку земли у берегового колодца. На водозаборных сооружениях малой производительности береговой колодец должен располагаться на 1 м выше горизонта половодья при р=95% обеспеченности.

Н_б = В + Г,

Н_б - отметка земли у берегового колодца, м;

В - максимальный горизонт половодья , В = 22 м;

Г - превышение, Г = 1 м.

В нашем случае береговой колодец должен располагаться на отметке:

Н_б = 22 + 1 = 23 м

2.4 Выбор конструктивных форм водозаборного узла

Выбор конструкции оголовка зависит от:

1. Хозяйственного назначения реки;

2. Производительности водозаборного сооружения;

3. Использования реки для малевого лесосплава;

4. Использования реки для лесосплава плотами;

5. Использования реки для судоходства.

На несудоходных реках проектируются раструбные оголовки. На реках, используемых для молевого лесосплава - ряжевые и деревянные оголовки. На судоходных и лесосплавных плотами реках предусматривают установку бетонных, железобетонных и массивных стальных оголовок.

На водозаборных сооружениях малой производительности проектируются раструбные оголовки; средней производительности - ряжевые, бетонные и железобетонные оголовки; большой производительности - стальные массивные, железобетонные и дощатые оголовки. Кроме того, выбирается решение гидравлической схемы оголовка и его форма в плане.

Гидравлическая схема обуславливается производительностью, функциональным назначением и условиями экологического равновесия в водоеме, форма оголовка в плане определяется гидрологическими условиями реки. Оголовки малой производительности проектируются раструбного типа: с «вихревой камерой», конфузорного типа; щелевые; галерейные; круглые и др.типы оголовков. Большой производительности: щелевые, галерейные и др. типы.

По функциональному назначению и условиям экологического равновесия в водоеме оголовки бывают с равномерными скоростями отбора воды вдоль водозаборного фронта и неравномерными скоростями отбора воды. По гидрологическим условиям оголовки проектируются обтекаемой и не обтекаемой формы в плане.

Береговой колодец может проектироваться совмещенным с насосной станцией первого подъема и с расположенной в отдельном здании насосной станцией. Раздельная схема допустима только на водозаборных сооружениях малой производительности.

В данном проекте целесообразно запроектировать насосную станцию с насосами марки ЭЦВ (вертикального типа).

Итак, в курсовом проекте разрабатывается водозаборное сооружение малой самотечной линией с береговым колодцем, совмещенным с насосной станцией первого подъема.

3. Гидравлические расчеты, определяющие размеры сооружений

3.1 Гидравлический расчет оголовка

S= (1.25•Q_p•k ) / V_bx,

где S - площадь водопроводных окон, м²

1,25 - коэффициент стеснения площади окон;

Q_p = 1,6 м³/с - расчетный расход водопроводного оголовка;

k- коэффициент сжатия струн стержнями решетки;

k= (a +d) / d

a - диаметр стержня решетки, см (для круглого стержня а=1 см);

d - расстояние между стержнями, см (принимается в зависимости от мутности и содержания шуги в речной воде, для данной реки принимаем d=10 см);

k = (a + d) / d = (1+10) / 10= 1.1

V_вx - скорость входа в водоприемные окна, м/с.

Скорость входа воды в водоприёмные окна должна определяться в соответствии с рекомендациями, приведёнными в таблице 3.1

Таблица 3.1

№ п/п	Условия, являющиеся приоритетными при определении скорости отбора воды из реки	Скорость Vbx, м/с
1	Сохранение гидрологического режима равнинной реки	0,2
2	Сохранение поверхности раздела в двухслойном стратифицированном водоёме	0,2
3	Условия рыбозащиты на нерыбоводческих реках
4	На шугоносных реках Севера	0,05
5	На реках с тяжелыми шуголедовыми условиями	0,05

Кроме того для русловых сооружений V_bx ? 0,2 м/с. Исходя из вышеперечисленного принимаем скорость, равной 0,2 м/с.

S =(1.25 • Q_p • k)/ V_bx = (1.25 • 1,6 • 1.1)/0,2 = 11 (м²)

Ориентируясь на рекомендации принимаем размеры одного водоприёмного окна 2х2 м, тогда площадь одного водоприемного окна равна 4 м².

Количество водоприемных окон N:

N = S /1,96= 4 /1,96= 2.04 ? 2

Общее число окон должно быть не меньше расчётного, поэтому принимаем 3 водоприёмных окна.

Теперь определим фактическую скорость входа воды в водоприёмные окна:

V_вхф=(1,25•Q_p•k)/(1.96 •N)= (1,25 •1,6 •1,1) / (1,96 • 2)= 2,2/3,92 ?0,56 (м/с)

Фактическая скорость входа воды в водоприёмные окна меньше принятой, что увеличивает предпосылки надёжности отбора воды.

При нормальной работе оголовка и скорость 0,56 м/с рассчитаем потери напора в решетках:

h_p = (ж V_вх²) / (2g) = (0.63 0.56² ) / (2•9.81)? 0.010 (м)

? ж_реш - коэффициент сопротивления решетки, ж_реш = 0,63;

? g = 9,81 м/с² - ускорение свободного подения.

При аварии скорость будет равной:

V_вхф = (1,25 •Q_p • k) / (1.96 • (N /2)) = (1,25• 1,6 • 1,1)/(1,96 •(2/2))?1,12 м/с

Потери напора при аварии:

h_pa = (ж V_вхф² )/ (2g) = (0.63 1,12² )/ (2*9.81) ? 0.040 м

Потери напора в коллекторе раструбного оголовка должны определяться по формуле для определения скоростного напора на выходе из оголовка. Поэтому сначала определяем диаметр самотечной линии:

R_c = ?0.5 • Q_p ?^Ѕ / (V_c • р),

где R_c - радиус самотечной линии определяем по формуле:

Q_р - расчётный расход, м³/с

V_с - скорость в самотечной линии, м/с

р = 3,14

При производительности водозаборных сооружений 1,6 м³ /с скорость в самотечной линии V_с = 1,5 м/с, тогда радиус самотечной линии:

R_c =? 0.5 • Q_p ?^Ѕ / (V_c • р)? 0.406 (м).

Диаметр самотечной линии равен: D_с = 2 •R_с = 2 • 0,406=0,812м= 900мм.

Определим скорость в самотечной линии при аварии:

V_ca = (0.7 • Q_p ) / (р • R_c²)= (0.7 • 1,6) / (3.14 • 0.406²)= 2,2 м/с

Определяем потери напора в коллекторе оголовка при нормальном режиме работы водозабора:

h_k = V_k² / 2g = 1.5² / (2• 9.81) = 2.25 / 19.62= 0.115 м

V_k - скорость в коллекторе, V_к = 1,5 м/с;

g - ускорение свободного падения, g= 9,81 м/с².

Определяем потери напора в коллекторе оголовка при аварийном режиме:

h_ka = V_ca² / (2 • g) = 2.2² / (2 • 9.81)= 0.25 м

V_ca - скорость в коллекторе при аварии, V_са = 2,2 м/с.

Определяем суммарные потери в оголовке:

? при нормальном режиме:

S_ho = h_p + h_k = 0,010 + 0,115 = 0,125 ? 0,13 м.

h_p - потери напора в решетках при нормальном режиме работы, h_p= 0.010 м;

h_k - потери напора в оголовке при нормальном режиме работы, h_k= 0.115 м.

? при аварии:

S_hoa = h_pa + h_ka = 0.04 + 0.3 = 0.34 ? 0.3 м.

h_pa - потери напора в решетках при аварийном режиме работы, h_pa = 0.04 м;

h_ka- потери напора в оголовке при аварийном режиме работы, h_ka= 0.3 м.

3.2 Гидравлический расчет самотечных линий

Диаметр самотечной линии D_c = 900 мм. По самотечным линиям вода поступает из водоприемника в береговой сеточный колодец или в сеточное отделение насосной станции, совмещённой с береговым колодцем. Самотечные водоводы, как правило, выполняют из стальных труб. Самотечные водоводы должны укладываться в плане и вертикальной плоскости без резких поворотов, вызывающих отложение насосов, сора и шуги, затрудняющих промыв и очистку водоводов. Прокладка водоводов с уклоном или без него практически не влияет на характер движения в водоводах насосов (при промывке или заборе воды). Поэтому высотное положение водоводов определяется исходя из необходимости их заглубления в пределах русла, но для защиты от подмыва речным потоком и повреждения якорями судов и плотов на судоходных реках - на 0,8 - 1,5 м ( с учетом возможного размыва и дна углубления).

Достаточно часто самотечные водоводы прокладывают с некоторым подъёмом в сторону береговых сооружений водозаборного узла. Высотное положение самотечных линий назначают с таким расчётом, чтобы водоводы располагались не менее, чем на 0,5 м ниже пьезометрической линии.

Определяем потери напора по длине самотечной линии при нормальном режиме работы:

h_c = 1000i • l_c ,

где 1000i = 0,826 при расходе 530 л/с - определяем по таблице Шевелёва; l_c - длина сифонной линии, l_c = 0,06 км

h_c = 0,826 • 0,06 ? 0,05 м

Потери при аварийном режиме:

h_ca = 1000i • l_c ,

где 1000i = 1,63 при расходе 740 л/с - определяем по таблице Шевелёва;

h_ca = 1,63 • 0,06 ? 0,09 м

Определяем потери напора в самотечной линии на местные сопротивления при нормальном режиме работы:

h_cн = S_k • V_c² / 2g = 2.2 • 1.5² / 2 • 9.81 = 0,17 м

S_k - суммарные местные сопротивления в самотечной линии;

?S_k = 1+1+0,2 = 2,2;

Определяем потери напора на местные сопротивления при аварийном режиме:

h_сна = S_k • V_ca² / 2g = 2.2 * 2.43² / 2 • 9.81 = 0,66 м

Определяем суммарные потери напора в самотечной линии при нормальном режиме работы:

S_hc = h_c + h_cн = 0,05 + 0,17 = 0,22м

Определяем суммарные потери напора в самотечной линии при аварии:

S_hca = h_ca + h_cна = 0,09 + 0,66 = 0,75 м.

3.3 Расчет уровня воды в первом водоприёмно-сеточном отделении берегового колодца

Определяем суммарные потери напора (Е) по пути движения воды из реки через оголовок и самотечную линию в береговой колодец при нормальном режиме работы:

E = S_ho + S_hc = 0.13 + 0.22 = 0,35 м

Определяем суммарные потери напора по пути движения воды из реки в случае аварии:

Ж = S_hoa + S_hca = 0,3 + 0,75 = 1,05 м

В первом водоприемном отделении.

Уровни при нормальном режиме работы:

· _ЗМ = Г_ЗМ - Е = 9 - 0,35 = 8,65 м

· _ЛМ = Г_ЛМ - Е = 10 - 0,35 = 9,65 м

· _П = Г_П - Е = 22 - 0,35 = 21,65 м.

Г_ЗМ - горизонт зимней межени.

Г_ЛМ - горизонт летней межени.

Г_П - горизонт паводка.

Уровни в аварийном режиме работы сооружений:

· ^авр_ЗМ = 9 - 1,05 = 7,95 м

· ^авр_ЛМ = 10 - 1,05 = 8,95 м

· ^авр_П = 22 - 1,05 = 20,95 м.

Во втором водоприемно- сеточном отделении.

Потери напора в сетках (вращающихся) h_c сооружений составляют:

· При нормальной работе h_c = 0,23 м

· При аварийном режиме работы h_ca = 0,52 м

Уровни при нормальном режиме:

· ¹_ЗМ = 8,65 - 0,23 = 8,42 м

· ¹_ЛМ = 9,65 - 0,23 = 9,42м

· ¹_П = 21,65 - 0,23 = 21,42 м

Уровни при аварийном режиме работы:

· ¹¹_ЗМ = 7,95 - 0,52 = 7,43 м

· ¹¹_ЛМ = 8,95 - 0,52 = 8,43 м

· ¹¹_П = 20,95 - 0,52 = 20,43 м

3.4 Расчет сеток

В водозаборных сооружениях малой производительности проектируются вращающиеся сетки.

Определяем коэффициент сетки:

K_c = (a + d )² / a = (1 +1)² / 1 = 4

а - расстояние между проволоками, а = 1 мм;

d- диаметр проволоки, d = 1 мм.

Определяем площадь сеток S_c, м²:

S_c = 1,25 • Q_p • k_c / V_c = 1,25 • 1,6 • 4 / 1,5 = 5,3 ? 5м²

V_c - скорость входа воды в сетки, 1,5 м/с.

Принимаем стандартные вращающиеся сетки размером 2,5 х 2,5 м.

Общее число сеток в сооружении:

n = S_c / W_c;

W_c - площадь одной сетки 6,25 м² ;

n = 5/6,25 = 0,8 ? 1 сетка

Определяем фактическую скорость прохождения воды через сетку:

V_сф = 1,25 • Q_p • k_c / S_сф

S_сф = 1 • 6,25 = 6,25 (м²) - фактическая площадь сетки

V_сф = 1,25 •1,6 • 4 / 6,25 = 1,28 м/с - в пределах допустимой.

В аварийном режиме работы сетки поднимаются, и вода проходит к насосам, минуя сетки. Поэтому расчет скорости прохождения воды через сетки в аварийном режиме не требуется.

Определяем потери напора в сетках.

h_c = ж V_сф² / 2 g = 0.63 •1,28² / 2 • 9.81 = 0.05 м

3.5 Расчет отметки днища берегового колодца

Над самотечной линией слой воды в береговом колодце должен быть не менее 0,2 м. Порог между дном и лотком трубы должен быть равным 1 м.

Определяем отметку дна берегового колодца перед сетками:

Н_ДН.1 = С - Т - D_c - Y

D_c - диаметр сифонной линии, м;

С - абсолютный минимум уровня воды в первом водоприемном сеточном отделении, м;

Т - минимальный слой воды в береговом колодце над самотечной линией, м;

Y - порог между дном и лотком трубы самотечной линии, м;

Н_ДН.1 = С - Т - D_c - Y = 8,65 - 0,2 - 0,9 - 1 = 6,55 м

Определяем отметку днища за сетками:

Н_ДН.2 = Ф - Т- Х - Ц

Ф - уровень воды за сетками при нормальном режиме работы, Ф=8,42м

Т - минимальный слой воды в береговом колодце над самотечной линией, м;

Х - высота вращающейся сетки, Х = 2,5 м;

Ц - порог между дном и лотком трубы самотечной линии, м;

Н_ДН.2 = 8,42 - 0,2 - 2,5 - 1 = 4,72 м

Из двух отметок выбираем минимальную - 4,72 м.

Береговой колодец строится на отметке 23 м.

r - высота (в свету) подземной части берегового колодца, м;

r = Ш - Н_ДН.2,

Ш - отметка пола берегового колодца,

Ш = 19,15 м

r = 22,15 - 4,72 =17,43 м

3.6 Расчет геометрической высоты подъема насосов

Пьезометрическая отметка подачи воды - 36 м. Геометрическая высота подъема равна пьезометрической отметке, минус отметка уровня воды в береговом колодце за сетками.

· Рассчитаем геометрическую высоту подъема при нормальном режиме работы при половодье:

Н^П_Г = 36 - 21,42 =14,58 м

21,42 - уровень воды при нормальном режиме работы за сетками при паводке, ¹_П.

· Рассчитаем геометрическую высоту подъема при нормальном режиме работы при летней межени:

Н^Л_Г = 36 - 9,42 = 26,58 м

9,42 - уровень воды при нормальном режиме работы за сетками при летней межени, ¹_ЛМ.

· Рассчитаем геометрическую высоту подъема при нормальном режиме работы при зимней межени:

Н^З_Г = 36 - 8,42 = 27,58 м

8,42 - уровень воды при нормальном режиме работы за сетками при зимней межени, ¹_ЗМ.

В аварийном режиме работы геометрические высоты подъема останутся такими же, т.к. сетки при аварии поднимаются.

3.7 Подбор насосов для станции первого подъема

Производительность одного рабочего насоса рассчитываем по формуле:

Q_H = Q/N_H = 1,6 / 3 = 0,53 м³/с

Q_Н - производительность одного рабочего насоса, м³/с;

N_H - число рабочих насосов.

Принимаем к установке на насосной станции три рабочих насоса.

Напор одного насоса (м) равен:

Н_Н = Н_{r max} + h_BC + h_начн.,

Н_вс - потери во всасывающихся коммуникациях, h_вс ? 0,5 м.

Н_rmax = 27,58 м - максимальная геометрическая высота подъема воды.

h_начн. - потери в напорных водоводах.

Диаметр напорных водоводов принимаем равным диаметру самотечных линий, D_Н = 900 мм

h_начн = 1000i •l_B;

1000i = 0,98 м - при D_H = 900 мм и Q = 450 л/с;

l_B - длина напорных трубопроводов;

h_начн = 1000i •l_B = 0,98 • 0,5 = 0,49 м

Н_Н = Н_rmax + h_ВС + h_начн = 27,58 + 0,5 + 0,49 =28,57 м.

По каталогу насосов подбираем 3 рабочих насоса марки Д 2500-62-2, n=730^-1, еще два такие же принимаем в качестве резервных.

Рисунок 1. Характеристика насосов марки Д

4. Описание рыбозаградителя

В проекте применён гидравлический рыбозаградитель. Он представляет собой перфорированные трубы в два ряда окольцовывающие оголовок, в которые подается сжатый воздух. Таким образом, вокруг оголовка на период нереста рыбы создается водо-воздушная завеса, препятствующая попаданию рыбы в оголовок. В остальное время (после нереста) рыбозащита достигается за счет малых скоростей отбора воды.

водозаборный насос колодец производительность

5. Промывка самотечной линии

Производится профилактически 1 раз в год после окончания половодья, если река мутная, то промывка производится чаще при заносимости лотка трубы. Промывка производится с целью размыва отложений наносов в трубе и очистки сороудерживающих решёток оголовка.

Прямая промывка применяется только для удаления наносов из труб;

Обратная промывка для удаления наносов и очистки решёток;

Импульсная промывка - очистка решёток и частично для очистки трубы;

Промывка с помощью гидравлического удара - очистка решёток;

Комбинированная - обратным током воды и сжатым воздухом для очистки труб и решёток.

6. Зоны санитарной охраны

Зоны санитарной охраны принимаются в соответствии с СанПиН2.1.4.1110-02.

Границы первого пояса

Граница первого пояса ЗСО водопровода с поверхностным источником устанавливается, с учетом конкретных условий, в следующих пределах:

для водотоков:

* вверх по течению - не менее 200 м от водозабора;

* вниз по течению - не менее 100 м от водозабора;

* по прилегающему к водозабору берегу - не менее 100 м от линии уреза воды летне-осенней межени;

* в направлении к противоположному от водозабора берегу при ширине реки или канала менее 100 м - вся акватория и противоположный берег шириной 50 м от линии уреза воды при летне-осенней межени, при ширине реки или канала более 100 м - полоса акватории шириной не менее 100 м;

Границы второго пояса

Границы второго пояса ЗСО водотоков (реки, канала) определяются в зависимости от природных, климатических и гидрологических условий.

Граница второго пояса на водотоке в целях микробного самоочищения должна быть удалена вверх по течению водозабора настолько, чтобы время пробега по основному водотоку и его притокам, при расходе воды в водотоке 95 % обеспеченности, было не менее 5 суток - для IА, Б, В и Г, а также IIА климатических районов, и не менее 3 суток - для IД, IIБ, В, Г, а также III климатического района.

Скорость движения воды в м/сутки принимается усредненной по ширине и длине водотока или для отдельных его участков при резких колебаниях скорости течения.

Граница второго пояса ЗСО водотока ниже по течению должна быть определена с учетом исключения влияния ветровых обратных течений, но не менее 250 м от водозабора.

Боковые границы второго пояса ЗСО от уреза воды при летне-осенней межени должны быть расположены на расстоянии:

а) при равнинном рельефе местности - не менее500 м;

б) при гористом рельефе местности - до вершины первого склона, обращенного в сторону источника водоснабжения, но не менее 750м при пологом склоне и не менее 1000 м при крутом.

Границы третьего пояса

Границы третьего пояса ЗСО поверхностных источников водоснабжения на водотоке вверх и вниз по течению совпадают с границами второго пояса. Боковые границы должны проходить по линии водоразделов в пределах 3-5 км, включая притоки.

Размещено на Allbest.ru

...