Проектирование фундаментов

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Исходные данные

1.1 Исходные данные по нагрузкам

Номер геологического разреза - 2;

Глубина размыва грунта h_p= 0,4 м;

Расчетный пролет l_p= 44,0 м;

Высота опоры h_o = 7,8 м;

Вес опоры P_o = 5,20 МН;

Вес пролетных строений Pn = 1,06 мН;

Сила воздействия от временной вертикальной подвижной нагрузки P_k=5,10 мН;

Горизонтальная тормозная сила T = 0,51 мН;

Коэффициент надежности временной подвижной нагрузки = 1,14;

Коэффициент для расчета глубины промерзания грунта M_ф= 40.

1.2 Исходные данные по грунтам

Слой №1:

Глубина подошвы слоя от поверхности - 1,7 м;

Мощность слоя- 1,7 м;

Абсолютная отметка подошвы слоя- 110,7 м;

Наименование грунта- вода;

Удельный вес грунта =10,0 кН/м³.

Слой №2:

Глубина подошвы слоя от поверхности- 7,1 м;

Мощность слоя- 5,4 м;

Абсолютная отметка подошвы слоя- 105,3 м;

Наименование грунта- суглинок;

Удельный вес твердых частиц грунта =26,8 кН/м³;

Удельный вес грунта =20,0 кН/м³;

Природная влажность W= 0,28;

Граница текучести W_L= 0,29;

Граница раскатывания W_Р= 0,13;

Удельное сцепление С= 5 кПа;

Угол внутреннего трения ;

Модуль деформации Е=10 МПа.

Слой №3:

Глубина подошвы слоя от поверхности- более 10 м;

Мощность слоя- более 10 м;

Наименование грунта - песок средней крупности;

Удельный вес твердых частиц грунта =26,4 кН/м³;

Удельный вес грунта =19,9 кН/м³;

Природная влажность W=0,21;

Удельное сцепление С= 2 кПа;

Угол внутреннего трения ;

Модуль деформации Е=42 МПа.



2. Инженерно- геологические условия района строительства

2.1 Построение инженерно геологического разреза

На основе данных о грунтах строим инженерно-геологический разрез. Вертикальный масштаб разреза принимается 1:100.

2.2 Определение наименования и состояния грунтов основания

Результаты физико- механических свойств грунтов каждого слоя основания приводятся в сводной таблице, где даны все необходимые для расчета формулы.

Сводная таблица физико-механических свойств грунта

Таблица №1

Показатели	Обозначения	Номер геологических слоев	Формула для расчета
		1-й	2-й	3-й
Удельный вес твердых частиц грунта	гs,кН/м3	-	26,8	26,4	Из задания
Удельный вес грунта (нормальное значение)	г,кН/м3	10,0	20	19,9	Из задания
Влажность грунта	W, доли единицы	-	0,28	0,21	Из задания
Удельный вес скелета грунта	гd, кН/м3	-	15,625	16,45	гd=г/(1+w)
Коэффициент пористости	е	-	0,71	0,60	e= гs/ гd - 1
Удельный вес грунта во взвешенном состоянии (гw= 10 кН/м3)	гsb кН/м3	-	9,8	10,25	гsb = (гs-гw)/(1+e)
Степень влажности	Sr, доли единицы	-	1,06	0,92	Sr= (гsЧw)/(eЧгw)
Граница раскатывания	Wp, доли единицы	-	0,13	-	Из задания
Граница текучести	WL, доли единицы	-	0,29	-	Из задания
Число пластичности	Ip, доли единицы	-	0,16	-	IP= WL-WP
Показатель текучести	IL, доли единицы	-	0,94	-	IL=(W- WP)/IР
Нормативные значения:
Модуль деформации	E, MПа	-	10	42	Из задания
Угол внутреннего трения	, град	-	19	39	Из задания
Сцепление	С, кПа R0,кПа	- -	5 0	2 0,25	Из задания По таблицам 4 и 5
Наименование грунта: песочного по е,Sr, R0 - песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой;
глинистого по IP, IL, R0 - суглинок текучепластичный.



3. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании

фундамент строительство грунт основание

3.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента

Глубину заложения следует определять с учетом:

-назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения;

-величины и характера нагрузок, воздействующих на основание;

-инженерно геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера его пластования.);

-гидрологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружений;

-глубины сезонного промерзания грунтов;

За основание принимаем - 3-й геологический слой, т.е. песок средней крупности. Фундаменты мостов запрещается опирать на просадочные и заторфованные грунты, а так же на глинистые грунты, а так же на глинистые грунты с показателем текучести I_l >0,5. Такие грунты следует проходить, опирая подошву фундамента на более прочные грунты.

Высоту фундамента определяем как расстояние от подошвы до его обреза. Для опор, возводимых в воде, обрез фундамента назначают на 0,5 м ниже уровня воды.

Углубляем подошву фундамента во второй слой на 5,4 метров.

Под подошвой фундамента на расстоянии 5 м. лежит суглинок текучепластичный, который не подходит для фундамента R₀=0, следовательно опускаем подошву фундамента на 0,2 м., ниже глубины подошвы второго слоя.

Расстояние по перпендикуляру между плоскостью обреза и плоскостью подошвы фундамента называется высота фундамента:

3.2 Определение площади подошвы и размеров уступов фундаментов

Минимальная площадь подошвы фундамента:

Максимальную площадь подошвы фундамента при заданной его высота h_ф определяют исходя из нормированного условия обеспечения жесткости фундамента. Условие заключается в том, что линия уступов или наклон граней фундамента, как правило, не должны отклонятся от вертикали на угол более 30°. Отсюда:

A_max = (b₀ + 2h_фtg30°)(l₀ + 2h_фtg30°)

С учетом того, что tg30° = 0,577, получим:

A_max = (b_о +1,16h_ф )(l₀ +1,16h_ф),

где h_ф- - высота фундамента (расстояние от обреза фундамента до его подошвы);

b₀ и l₀ - ширина и длина надфундаментной части опоры в плоскости обреза фундамента ;

A_max= (2,6+1,16·6,8)·(9,8+1,16·6,8)=185,29 м²



3.3 Определение расчетного сопротивления грунта под подошвой фундамента

Расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента определяем по формуле:

R= 1,7·{R₀ [1+ k₁ (b-2)] + k₂г_1m(d-3)},

Где R₀- условное сопротивление грунтов МПа принимаемое, R₀=0,25 МПа;

k₁ k₂- коэффициенты для песка средней крупности k₁=0,02м^-1,k₂=1,5 м^-1;

г_1m-осредненное по слоям расчетное сопротивление значения удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента вычисляемое без учета взвешивающего действия воды, г_1m = 0,02 мН/м³;

b- ширина подошвы фундамента, b=3,0 м;

d- глубина заложения фундамента, d=5,6 м принимается от дна водотока до подошвы фундамента.

R_min= 1,7·{0,25·[1+0,1·(3-2)]+3,0·0,02·(5,6-3)}= 0,73 МПа

Требуемую площадь подошвы фундамента в первом приближении определяем по формуле:

,

где Р₀- вес опоры;

Р_П- вес пролетных строений;

- коэффициент надежности временной подвижной нагрузки;

Р_К- сила воздействия от временной вертикальной подвижной нагрузки;

h_Ф- высота фундамета.

Подставим найденные значения в формулу.

Чтобы учесть момент, площадь фундамента увеличиваем на 20%

А=26,27·1,2=31,52 м²

Так как полученная величина А>А_min, то расчетную площадь принимаем А_тр=31,52 м².

3.4 Проверка напряжений под подошвой фундамента

Для этого необходимо определить среднее, максимальных и минимальных напряжений (давлений) на основание по подошве фундамента и сравнения их с расчетным сопротивлением грунта:

условие №1

условие №2

условие №3

где: P_m, P_max, P_min- соответственно среднее, максимальное и минимальное давление на грунт под подошвой фундамента;

R- расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента.

Определяем среднее давление на грунт под подошвой фундамента:

,

где Р₀- вес опоры;

Р_П- вес пролетных строений;

- коэффициент надежности временной подвижной нагрузки;

Р_К- сила воздействия от временной вертикальной подвижной нагрузки;

А_ТР- требуемая площадь подошвы фундамента;

h_Ф- высота фундамета.

;

;

- условие №1 выполняется.

Определяем максимальное давление на грунт под подошвой фундамента:

где Р_М- среднее давление на грунт под подошвой фундамента;

Т- горизонтальная тормозная сила;

h₀- высота опоры;

h_Ф- высота фундамета.

b- ширина подошвы фундамента;

l- длина подошвы фундамента.

;

- условие №2 не выполняется.

Так как условие №2 не выполнено, то увеличиваем площадь фундамента в два раза за счет уширения b, т.е. А_ТР= 60 м².

Повторно определяем среднее давление на грунт под подошвой фундамента для вновь полученной площади фундамента:

Повторно определяем сопротивление грунта под подошвой фундамента для вновь полученной площади фундамента:

- условие №1 выполняется.

Определяем максимальное давление на грунт под подошвой фундамента:

;

- условие №2 выполняется.

Определяем минимальное давление на грунт под подошвой фундамента:

- условие №3 выполняется.;

3.5 Расчет на устойчивость положения фундамента

Расчет на устойчивость фундамента обычно производят для устоев мостов и в случаях, когда равнодействующая сил по подошве фундамента выходит за пределы ядра сечения. В курсовой работе с методологической целью выполняется расчет на опрокидывание и на сдвиг по подошве. Расчет на устойчивость против опрокидывания производится по формуле:

,

где М_z- предельный удерживающий момент, определяемый по формуле.

где: 0,9-коэффициент перегрузки, уменьшающий воздействие сопротивляющихся опрокидыванию сил;

-коэффициент условной работы, для фундаментов на нескольких основаниях принимаем ;

- коэффициент надежности по значению сооружения.

Производим расчет:

;

Определяем расчетный опрокидывающий момент относительно оси проходящей через центр тяжести подошвы фундамента М_u по формуле:

- условие выполняется

Устойчивость фундамента на опрокидывание обеспечена.

Расчет на устойчивость против сдвига производится по формуле:

,

где - предельно удерживающая сила;

- расчетная сдвигающая сила.

Определяем предельно- удерживающую силу по формуле:

Определяем расчетную сдвигающую силу по формуле:

- условие выполняется

Устойчивость фундамента на сдвиг обеспечена.

3.6 Расчет осадки фундамента (расчет основания по 2-й группе предельных состояний - по деформациям)

Определяем значение вертикального напряжения от собственного веса грунта на границе первого слоя (воды) по формуле:

,

где - удельный вес грунта;

- глубина подошвы слоя от поверхности.

Определяем значение вертикального напряжения от собственного веса грунта на границе второго слоя (суглинка) по формуле:

,

где - удельный вес грунта;

- мощность слоя;

- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе первого слоя.

Определяем значение вертикального напряжения от собственного веса грунта на границе третьего слоя (песка средней крупности) по формуле:

,

где - удельный вес грунта;

- глубина слоя;

- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе второго слоя.

Определяем дополнительное (к природному) вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента по формуле:

,

где - среднее давление на грунт под подошвой фундамента;

- удельный вес грунта;

- глубина заложения подошвы фундамента.

Определяем дополнительное вертикальное напряжение в грунте на глубине z=4 м под подошвой фундамента по формуле:

,

где - коэффициент, принимаемый по таблице 3.5 [4] в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной ;

- вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента.

, ;

(по табл.3.5);

.

Определяем дополнительное вертикальное напряжение в грунте на глубине z=10 м под подошвой фундамента по формуле:

, ;

(по табл.3.5);

.

Определяем дополнительное вертикальное напряжение в грунте на глубине z=14 м под подошвой фундамента по формуле:

, ;

(по табл.3.5);

.

Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи (В.С.). Она находится на горизонтальной плоскости, где соблюдается условие:

;

;

;

Согласно рис.3 нижняя граница сжимаемой толщи (В.С.) расположена на глубине м.

Определяем толщину элементарного слоя:

,

где b- ширина подошвы фундамента.

м.

Количество элементарных слоев от подошвы фундамента до нижней границы сжимаемой толщи, равно:

слоя.

Оперделяем осадку каждого слоя основания по формуле:

где - среднее дополнительное вертикальное напряжение в i-м слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границах слоя, толщиной ,

Е- модуль деформации.

Оперделяем осадку первого слоя =2,35 м:

м, , ;

(по табл.3.5);

.

Оперделяем осадку второго слоя =2,35 м:

м, , ;

(по табл.3.5);

.

Оперделяем осадку третьего слоя =2,35 м:

м, , ;

(по табл.3.5);

.

Оперделяем осадку четвертого слоя =2,35 м:

м, , ;

(по табл.3.5);

.

Величину осадки фундамента оределяем по формуле:

где- величина осадки каждого i-го слоя.

Осадка основания фундамента не должна превышать предельно допустимой осадки сооружения данного типа, определяемой по формуле:

где S_u- предельно допустимая осадка, см;

l_р- длина меньшего примыкающего к опоре пролета, м.

Выполнить проверку:

- условие выполнено

Номер элементарного слоя i	Глубина от подо-швы фундамента z,м	Толщина элемен-тарного слоя h, м	Коэффи-циент	Коэффи-циент	Дополни-тельное давления на глубине z, кПа	Среднее дополни-тельное напря-жение в слое , кПа	Мо-дуль дефор-мации Е, МПа	Осад-ка слоя ,м
1	0,0	2,35	0,0	1,000	238,00	222,05	42,0	0,010
	2,35		0,8	0,866	206,10
2		2,35				171,83	42,0	0,008
	4,70		1,6	0,578	137,56
3		2,35				113,28	42,0	0,005
	7,05		2,4	0,374	89,00
4		2,35				74,35	42,0	0,003
	9,40		3,2	0,251	59,70
Общая осадка сооружения



4. Проектирование свайного фундамента

4.1 Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка

На суходоле и водотоке при глубине воды менее 3м следует проектировать свайные фундаменты с низким ростверком. Обрез низкого ростверка располагается так же, как и обрез фундамента мелкого заложения на естественном основании. Подошва низкого ростверка располагается в пучинистых грунтах на глубине не менее . Минимальная толщина ростверка: h_р=1,5 м. Допускается заделка свай не менее 0,15 м при условии остальной заделки выпуском продольной арматуры (длина заделки должна быть не менее 30 диаметров арматуры при арматуре периодического профиля и не менее 40 диаметров при арматуре гладкого профиля). Размеры ростверка определяются размерами надфундаментной конструкции (нормы уширения ростверка по обрезу так же, как для фундамента на естественном основании). Таким образом, ширина и длина ростверка будет равна:

b=b_о+2с; l= l₀+2с

где b₀ и l₀- ширина и длина надфундаментной части опоры в плоскости обреза фундамента b₀ = 2,6 м, l₀ = 9,8 м

Тогда получим :

b = 2,6 + 2Ч0,3 = 3,2м l = 9,8 +2Ч0,3=10,4 м



4.2 Длина и поперечное сечение свай

В курсовой работе применяем забивные железобетонные сваи сплошного квадратного сечения.

Длина свай определяется положением подошвы ростверка и кровли прочного грунта, в который целесообразно заделывать сваю. Слабые грунты, пески рыхлые и глинистые грунты с показателем текучести I_L?0,5 должны прорезаться сваями.

Заглубление свай в грунты принятые за основание, должно быть при нескальных грунтах- не менее 1,0 м.

Наиболее распространены сваи, в практике мостостроения, сплошные сечением от 30Ч30 до 40Ч40 см.

Принимаем сваю длиной 11м. Длина призматической части 3000-15000 мм, длина острия l - 25 см, вес 1 пог. м.= 0,00289 МН, марка бетона 300. Сваи предполагается погружать в грунт путем забивки.

4.3 Определение расчетной несущей способности сваи

Несущую способность висячей сваи по грунту определяют по формуле:

F_d = г_c(г_cRRA + uУг_cff_lh_l )

где г_с - коэффициент условий работы сваи, для забивных свай г_с =1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, R=2,4 MПа;

А - площадь поперечного сечения сваи м²;

u - наружный периметр сваи, м.

f_i - расчетное сопротивление i-го грунта, основание по боковой поверхности сваи,

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м.

г_cR г_cf - коэффициенты условий работы под нижним концом и по боковой поверхности сваи, зависящей от погружения (для свай погружаемых забивкой, г_cR =г_cf =1)

A=d²=0,4²=0,16 м²;

u=4d=4 Ч 0,4=1,6 м.

Глубина погружения сваи от уровня подошвы ростверка h=11,0 м;

z =12,5 м. Разбиваем эту толщину на элементарные слои толщиной h_l < 2м, определяем среднюю глубину расположения элементарных слоев относительно уровня поверхности грунта, устанавливаемый путём интерполяции (по табл. 4-2), следующие значения расчетных сопротивлений грунта:

f₀=0,036 МПа; f₁=0,0349 МПа; f₂=0,027 МПа; f₃=0,026 МПа; f₄=0,025 МПа; f₅=0,028 МПа; f₆=0,025 МПа; f₇=0,021 МПа;

Расчетное сопротивление сваи по грунту вычисляем по формуле:

F_d =2,4·0,16 + 1,6Ч(0,036Ч1,4 + 0,0349Ч1,65 +0,027Ч1,65 + 0,026Ч1,65 + 0,025Ч1,65+0,028Ч1,2+0,025Ч1,2+0,021Ч0,6) =3,488мH

Схема для расчета несущей способности сваи по грунту (принято h_i?2м)

4.4 Определение числа свай, их размещения и уточнение размеров ростверка

Определяется расчетная нагрузка, допускаемая на сваю:

Где коэффициент надежности, для фундаментов мостов при низком ростверке висячих сваях если определена расчетом

Количество свай определяем по формуле:

где N₁ - расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, определяемая в общем случае по формуле:

N₁=l,l(P₀+P_n+P_p+ P_w+P_g) + гP_k

где P_p - вес ростверка,

F - расчетная нагрузка допустимая на сваю, F = Fd/г_k;

з- коэффициент, учитывающий перегрузку отдельных свай, от действующего момента, равный 1,2

P_w+P_p+Р_g=А_min h_рост г_ср =33,28Ч12,5Ч0,02= 8,32 МН.

N₁=1,1·(4,9 + 1,12 + 8,32)+ 1,14Ч5,4 = 21,93 МН

Берем число свай равное 12.

Расстояние от края подошвы ростверка до ближайшего края первой сваи должно быть не менее 0,25м. Расстояние между осями вертикальных свай должно быть не менее 3d и не более 0,6d, где (d - поперечный размер сечения сваи). После размещения свай в плане окончательно назначают размеры ростверка.



4.5 Проверочный расчет свайного фундамента но несущей способности (по первому предельному состоянию)

Проверим сваи с учетом действия одной горизонтальной силы Т (в плоскости вдоль моста) следующим образом:

где:

M_u - расчетный момент в плоскости подошвы ростверка от оси торможения, ) при этом в место h_ф принимается высота ростверка h_p.

у_max- расстояние от главной центральной оси инерции подошвы фундамента, до оси крайнего ряда свай в направлении действия момента М, (в плоскости вдоль моста),

у₁ - расстояние от той же оси до оси каждой сваи

N - полная расчетная вертикальная нагрузка с учетом веса свай, определяется по формуле:

N₁ = 1,1(Р₀ + Р_n + Р_Р + Р_cв) + гА

Где: Р_св- вес сваи,

F- расчетная нагрузка на сваю,

n- число свай.

N_I=1,1·(4,9+1,12+0,16·11·0,025·12+33,28Ч12,5Ч0,02)+1,14·5,4 =22,51 мН;

условие не выполняется

Так, как условие не удовлетворяется необходимо увеличить число свай до 15 штук.

P_cв=0,16·11·0,025·15=0,66 мН

N_I=1,1·(4,9+1,12+0,66+33,28Ч12,5Ч0,02)+1,14· 5,4 =22,66 мН

2,29 < 2,49 условие выполняется.

4.6 Расчет свайного фундамента, как условно массивного

Предварительно определяем границы условного массивного фундамента. Для этого находим средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов, пройденными сваями:

где ц_i - расчетные значения углов внутреннего трения отдельных пройденных сваями слоев грунта;

h_i - толщина этих слоев;

d = Уh_i - глубина погружения свай,

ц_i = (0·0,6+28· 2,4+20· 6,6+18·1,4)/12,5=18

Проверка напряжений условного фундамента производится по формуле:

где N_ic - расчетная нормальная нагрузка в основании условного массивного фундамента с учетом веса свай и грунта в пределах условного массивного фундамента, определяется по формуле,

k = 4900 кН/м - коэффициент пропорциональности,определяющий нарастание с глубиной коэффициента постели грунта, расположенного ниже подошвы фундамента,

М_ic - расчетный момент по подошве ростверка, определяется по формуле:

М_ic =1,1· T·(1,1+h₀ + h_p +d_i) =1,1·0,54·(1,1+7,4+12,5+11)=19,008

d_i - расстояние от подошвы нижнего ростверка до нижнего конца сваи без учета острия.

а_с,b_с- соответственно длина и ширина условного массивного фундамента.

а_с =а + 2lр tgц_m/4 = 10,4 + 2 ·11· tg 4,50⁰=11,96 м;

b_c = b + 2lp tgц_m/4 = 3,2 + 2·11· tg 4,50⁰=4,75 м.

A_c= а_с* b_c=11,96·4,75=56,81

R - расчетное сопротивление грунта в уровне условного массивного фундамента, определяется по формуле b = l_e, d = Z_o.

l_р - рабочая длина сваи,

T - заданная тормозная сила.

0,5<0,54 - среднее напряжение под подошвой фундамента меньше несущей способности- условие выполняется

0,5+0,016=0,516<0,6 - условие выполняется



5. Технология сооружения фундамента и техника безопасности

5.1 Основные положения

После выполнения геодезических работ по разбивке оси моста и осей опор приступаем к выполнению производства работ по сооружению фундаментов. Последовательность выполнения работ по устройству фундаментов:

1.Устройство шпунтового ограждения.

2.Разработка котлована.

3.Погружение свай.

4.Срубка.

5.Установка арматурного каркаса.

6.Бетонирование ростверка.

При устройстве крепления можно принять деревянный и металлический шпунт (в зависимости от объема работ и прочности грунтов, а также глубины воды).

Для нашего случая принимаем металлический шпунт корытного типа. Так как глубина воды небольшая, принимаем длину шпунта равную 6 м. Для того чтобы устроить шпунтовое ограждение, на месте сооружения фундамента сооружается направляющий каркас, который крепиться к маячным сваям. После этого начинают погружать шпунты. Как правило, шпунт погружается тем же оборудованием, каким будут погружаться сваи.

5.2 Разработка котлована

В нашем случае используем для разработки котлована грейдеры небольшой емкости ковша (0,3 м. так как объем работ небольшой). При разработке можно даже не осуществлять водоотлив, а грунт можно сбрасывать в воду. После выемки основного объема грунта, можно откачать из котлована воду и вручную доработать дно котлована.

5.3 Погружение свай

Способ погружения свай зависит от свойств грунтов, величины заглубления и принимаемого оборудования.

В нашем случае возможно погружение свай сваебойными молотками. Последовательность забивки свай должна быть такой, при которой сводятся к минимуму непроизводительность затрат времени на перемещение сваебойного оборудования. При большом количестве свай их необходимо забивать от середины к крайним рядам свай (чтобы не происходило уплотнение грунта в середине). Для забивки свай можно применять молоты Тобогошина.

Отказом называется величина погружения сваи от одного удара в запал (тактов одиночного действия запал равен 10 ударам). После срубки голов свай и составление акта на скрытые работы приступают к бетонированию ростверка.

5.4 Устройство ростверка

Если воду из котлована не удается откачать полностью, то нижний слой бетона укладывают одним из способов подводного бетонирования (ВПТ - вертикально перемещающиеся трубы). После того как вода в котлован поступать не будет, бетон укладывают обычным способом. В поперечном направлении опалубку не устраивают (опалубкой будет служить шпунт), а в поперечном - опалубку устраивают только для верхнего уступа. Бетон укладывают слоями, толщиной 0,4 - 0,6м. с последующим уплотнением бетона глубинными вибраторами (типа виброигла). После того, как ростверк наберет прочность 78 % проектной прочности можно приступать к устройству тела опоры.

5.5 Техника безопасности

При выполнении работы по сооружению фундаментов, все работники, которые обслуживают машины и механизмы должны иметь соответствующие удостоверения.

При работе с электроинструментом, инструмент должен быть заземлен, работники должны иметь допуски для работы с электроинструментом.

Все работники (при необходимости) должны иметь спецодежду, спецобувь, рукавицы и так далее.

При работе кранов, молотов в зоне работы этих машин не должны находится посторонние люди.

При забивке свай их подвешивании необходимо пользоваться чалками.

Все котлованы должны иметь ограждения, а также должны быть предупреждающие плакаты и надписи.



6. Технико-экономическое сравнение вариантов фундамента

Технико-экономическое сравнение вариантов фундамента опоры и выбор наилучшего решения являются серьезным исследованием, требующим комплексного анализа различных показателей, характеризующих составленные варианты, и выполнения специальных экономических расчетов.

Ведомость объёмов основных работ и стоимость вариантов фундаментов.

Таблица 6.1

Вариант №1. Фундамент на естественном основании

Наименование работ и формула подсчета объёмов работ	Объём работ	Стоимость, рубли
	Единица измерения	количество	единицы	общая
Стальное шпунтовое ограждения котлована (10,4+8)х2	м3	36,8	200	7360
Разработка котлована с водоотливом 10,4Ч8Ч10,1	м3	840,32	20	16806,4
Бетонная кладка фунда-мента 10,4Ч8Ч10,1	м3	840,32	320	268902,4
Итого				293068,8
Вариант №2. Свайный фундамент.
Наименование работ и формула подсчета объёмов работ	Объём работ	Стоимость, рубли
	Единица измерения	количество	единицы	общая
Стальное шпунтование ограждения котлована (10,5+5,7)Ч2Ч1,5	м3	48,6	200	9720
Разработка котлована с водоотливом 10,5Ч5,7Ч1,5	м3	89,775	20	1795,5
Сваи ж/б с забивкой с земли или подмостей 15Ч11Ч0,16	м3	26,4	640	16896
Бетонная кладка фундамента 10,5Ч5,7Ч1,5	м3	89,775	320	28728
Итого				57139,5
Всего бетонной кладки	м3	89,775
Сравнение вариантов сводим в таблицу 6.2 Таблица 6.2. Технико-экономические показатели вариантов фундаментов.
Показатели	Единица измерения	Номер варианта
		1	2
Строительная стоимость	Рубли	293068,8	57139,5
Объём бетонной кладки, в том числе сборного бетона.	м3	840,32	89,78 24,6

Вывод: при комплексном сравнении технико-экономических показателей вариантов фундамента, мы пришли к выводу, что в данном случае наиболее выгодным является свайный фундамент.



Список используемой литературы

1. Кубецкий В.Л. Механика грунтов, основания и фундаменты. М1998.

2. Кубецкий В.Л. Расчет осадок фундаментов мостовых опор и фундаментов зданий. МРОГОТУПС 1998.

3. Костерин Э.В. Основания и фундаменты. М Высшая школа 1978.

4. Кубецкий В.Л., Петров А.А. Основания и фундаменты. Рабочая программа и задание на курсовую работу. РОАТ. Москва-2010.

Размещено на Allbest.ru

...