Расчет и конструирование железобетонных конструкций многоэтажного здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Московский Государственный Строительный Университет

Кафедра:ЖБК

Курсовой проект

Тема: «Расчет и конструирование железобетонных конструкций многоэтажного здания»

Студентка:

Арутюнян Д.Р.

Факультет, курс,

группа: ТЭС-2

Москва 2015

Содержание

1. Компоновка конструктивной схемы сборного межэтажного перекрытия

2. Расчет и проектирование многопустотной предварительно-напряженной плиты перекрытия

3. Расчет плиты по второй группе предельных состояний

4. Расчет и конструирование однопролетного ригеля

5. Расчет ригеля по прочности при действии поперечных сил

6. Расчёт и конструирование колонны

7. Расчет по прочности колонны

8. Расчет и конструирование фундамента под колонну

Библиографический список

1. Компоновка конструктивной схемы сборного межэтажного перекрытия

Связевая конструктивная схема здания с поперечным расположением ригелей и сеткой клон с размерами в плане

Колонны 400*400 мм

Ригель таврового сечения шириной 20 см

=4,2 …. 6,6 м

=45

см-высота ригеля без предварительного напряжения арматуры;

Плита перекрытия выбирается в зависимости от временной нагрузки при - многопустотные плиты.

= 4,2… 6,6 м- длина плиты

= 5,4 м (9 секций)

Ширина плиты:

Основная плита =1,2…2,4м

Плита распорка = 0,8…1,8 м

Плита доборная

Принимаем =1,5м, =1,4м.

Количество пустот 7 шт Ш159мм, расстояние между пустотами 26 мм.

Высота плиты =22 см.

2. Расчет и проектирование многопустотной предварительно-напряженной плиты перекрытия

Исходные данные

Нагрузки на 1 м2 перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка, Н/м2
1	2	3	4
Паркет, д = 12 мм	0,096	1,3	0,125
Древесноволокнистая плита д =8 мм	0,048	1,3	0,06
Цементно-песчаная раствор д = 30 мм	0,54	1,3	0,70
Многопустотная плита с омоноличиванием швов	3,4	1,1	3,74
Постоянная нагрузка	4,084	-	4,625
Временная нагрузка: Перегородки (длительная) Полезная (из задания) в т. ч. длительная Кратковременная	0,5 2,0 0,7 1,3	1,2 1,2 1,2 1,2	0,6 2,4 0,84 1,56
Итого временная нагрузка	2,5	-	3,0
Полная нагрузка	6,584	-	7,625

Нагрузка на 1 п. м. длины плиты при нормальной ее ширине 1,5 м с учетом коэффициента надежности по ответственности здания :

- расчетная постоянная

- расчетная полная

- нормативная постоянная

- нормативная полная

- нормативная постоянная и длительная



Материалы для плиты:

Бетон - тяжелый класса по прочности на сжатие В20.

, ; , ;

коэффициент условия работы бетона .

Начальный модуль упругости

Технология изготовления плиты - агрегатно-поточная. Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Натяжение напрягаемой арматуры осуществляется электротермическим способом.

Арматура:

- продольная напрягаемая класса А600: , , ;

- ненапрягаемая класса А500, ,

Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Определение внутренних усилий

Расчетный пролет плиты в соответствии с рис.2

Поперечное конструктивное сечение плиты заменяется эквивалентным двутавровым сечением.



;

;

;

; .

Плита рассчитывается как однопролетная шарнирно-опертая балка, загруженная равномерно-распределенной нагрузкой

Усилия от расчетной полной нагрузки:

- изгибающий момент в середине пролета

кНм

- поперечная сила на опорах

кН.

Усилия от нормативной нагрузки:

- полной

кНм

- постоянной и длительной

кНм

Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты

При расчете по прочности расчетное поперечное сечение плиты принимается тавровым с полкой в сжатой зоне.

При расчете принимается вся ширина верхней полки , так как

где l - конструктивный размер плиты.

Положение границы сжатой зоны плиты определяется согласно:

;



Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке и расчет плиты ведется как для прямоугольного сечения с размерами и h.

Должно выполняться условие

Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле:

;

где- относительная деформация арматуры растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного Rs;

- относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных R6 принимаемая равной 0,0035.

Для арматyры c условным пределом текучести значение ,определяется по формуле:

;

- предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь и коэффициентом = 0,9.

Предварительное напряжение арматуры принимают не более 0,9 для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры (А600) и не более 0,8 для холоднодеформированной арматуры и арматурных канатов (2.2.3.1 [4]).

Принимаем

= 0,8 = 0,8*600 = 480 МПа.

При проектировании конструкций полные cyммapныe потери следует

принимать не менее 100 МПа (п. 2.2.3.9 [4]), = 100 МПа;

При определении : =0.9*480-100 = 332 МПа

;

Площадь сечения арматуры определяем по формуле:

;

- коэффициент условий работы

Принимаем 6Ш10 А600; см2

Напрягаемые стержни должны располагаться симметрично и расстояние между ними должно быть не более 400 мм при h> 150 мм.

Расчет по прочности сечения при действии поперечной силы

Поперечная сила от полной нагрузки Q=27,7 кН

Расчет предварительно напряженных элементов производят из условия:

- коэффициент принимаемый равным 0,3

b- ширина ребра =37,7 см

Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия:

Q - поперечная сила в наклонном сечении

принимается не более и не менее ;

- коэффициент, принимаемый равным 1,5

Следовательно, поперечная сила, воспринимаемая бетоном, больше действующей в сечении поперечной силы, поэтому поперечную арматуру можно не устанавливать.

3. Расчет плиты по второй группе предельных состояний

Геометрические характеристики приведенного сечения

Круглое очертание пустот заменим эквивалентным квадратным со стороной .

Размеры расчетного двутаврового сечения: толщина полок , ширина ребра , ширина полок .

При

площадь приведенного сечения

А = 1792,16 см2

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

.

Момент инерции приведенного сечения относительно от центра тяжести

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне

то же, по верхней грани:

.

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле:

.

Эксцентриситет усилия обжатия



- для двутаврового симметричного сечения.

=7,8+5,49= 13,29 см.

Потери предварительного напряжения арматуры

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержней арматуры

.

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , т.к. при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации формы при электротермическом способе натяжения арматуры не учитывают .

Потери от деформации анкеров электротермическом способе натяжения арматуры не учитывают; .

Первые потери:

Потери от усадки бетона: ; - деформация усадки бетона классов В35 и ниже.

;

Потери от ползучести бетона определяются по формуле:

;

- коэффициент ползучести бетона, принимаем =2,8

;

;

;

Полное значение первых и вторых потерь:

;

принимаем

- усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь;

- момент образования трещин;

Нормативный момент от полной нагрузки Mn=30,38 кНм.

;

Изгибающий момент от полной нормативной нагрузки = 40,70кНм > Mn=30,38 кНм - трещины в растянутой зоне от эксплутационных нагрузок не образуются.

Расчет прогиба плиты

Расчет изгибаемых элементов по прогибам производят из условия

Где - прогиб от внешней нагрузки;

- значение предельно допустимого прогиба.

Полную кривизну для участков без трещин определяют по формуле:

, где

- кривизна от непродолжительного действия кратковременных нагрузок.

- кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок.

- кривизна от непродолжительного усилия предварительного обжатия

Кривизну элемента на участке без трещин определяют по формуле:

;

где М - изгибающий момент от внешней нагрузки или момент усилия предварительного обжатия относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

- момент инерции приведенного сечения;

- модуль деформации сжатого бетона

,

где - коэффициент ползучести бетона; = 2,8

Прогиб определяется с учетом эстетико-психологических требований, т.е. от действия только постоянных и временных длительных нагрузок

=

- изгибающий момент от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, равный =24,4 кНм

=

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия

=

- усилие обжатия с учетом первых потерь.

В запас жесткости плиты оценим её прогиб только от постоянной и длительной нагрузок (без учета выгиба от усилия предварительного обжатия):

- условие выполняется, жесткость плиты достаточна.

Допустимый прогиб

Кроме того, может быть учтена кривизна , обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона в стадии изготовления от неравномерного обжатия по высоте сечения плиты

- значения, численно равные сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона соответственно для арматуры растянутой зоны и для арматуры, условно расположенной в уровне крайнего сжатого волокна бетона.

Напряжение в уровне крайнего сжатого волокна:

Следовательно, в верхнем волокне в стадии предварительного обжатия возникает растяжение, поэтому принимается равным нулю.

Следует проверить, образуются ли в верхней зоне трещины в стадии предварительного обжатия:

где - значение , определяемое для растянутого от усилия обжатия волокна (верхнего);

- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от грани элемента, растянутой усилием ;

и - усилие обжатия с учетом первых потерь и его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения;

- значение при классе бетона, численно равном передаточной прочности ;

=1,25 - для симметричного двутаврового сечения;

= 9664/1826,4 = 5,29 см; = 7,8 см; = ();

= (48-1,44)*4,71 = 219,3 кН;

Передаточная прочность назначается не менее 15 МПа и не менее 50% принятого класса бетона.



Следовательно, трещины в верхней зоне в стадии предварительного обжатия не образуются. В нижней зоне в стадии эксплуатации трещин также нет.

Для элементов без трещин сумма кривизн принимается не менее кривизны от усилия предварительного обжатия при продолжительном его действии.

При продолжительном действии усилия предварительного обжатия:

; = 74,73 МПа = 7,473 кН/

кН/

1,967

Это значение больше, чем кривизна от усилия предварительного обжатия при продолжительном его действии ().

Таким образом, прогиб плиты с учетом выгиба (в том числе его приращения от неравномерной усадки и ползучести бетона в стадии изготовления вследствие неравномерного обжатия сечения по высоте) будет равен:

Условие удовлетворяется, т.е. жёсткость плиты достаточна.

4. Расчет и конструирование однопролетного ригеля

Для опирания пустотных панелей принимается сечение ригеля высотой или , для опирания ребристых панелей принимается сечение ригеля высотой . Ригели могут выполняться обычными или предварительно напряженными. Высота сечения обычного ригеля

.

Исходные данные

Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия принимаются те же, что и при расчете панели перекрытия. Ригель шарнирно оперт на консоли колонн, . Расчетный пролет равен:

где - пролет ригеля в осях;

- размер колонны;

20 см - зазор между колонной и торцом ригеля;

130 см - размер площадки опирания.

Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля определяется с грузовой полосы, равной шагу рам, в данном случае шаг рам 5,4 м.

Постоянная (g):

- от перекрытия с учетом коэффициента надежности по ответственности



- от веса ригеля

где 2500кг/м3 - плотность железобетона.

С учетом с учетом коэффициента надежности по ответственностии надежности по нагрузке ;

Постоянная погонная нагрузка :

кн/м

Временная нагрузка () с учетом коэффициента надежности по назначению здания и коэффициента снижения временной нагрузки в зависимости от грузовой площади

где А1=9м2; А - грузовая площадь, А=5,4*5,9=31,86м2.

- полная погонная нагрузка

g + = 27,4+11,065 =38,465 кН/м

Расчетное сечение ригеля

Определение усилий в ригеле

Расчетная схема ригеля - однопролетная шарнирно опертая балка пролетом . Вычисляем значения максимального изгибающего момента М и максимальной поперечной силы Q от полной расчетной нагрузки:

Характеристики прочности бетона и арматуры:

- бетон тяжелый класса В30, расчетное сопротивление при сжатии , при растяжении ; коэффициент условий работы бетона ;плита перекрытие ригель фундамент

- арматура продольная рабочая класса А500 диаметром 10-40 мм, расчетное сопротивление и поперечная рабочая арматура класса А400 диаметром 6-8 мм, .

Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной оси

Определяем высоту сжатой зоны ,

где hо - рабочая высота сечения ригеля;

- относительная высота сжатой зоны, определяемая по m

,

,

где М=136,6 кНм; Rb=17,0 МПа;

b- ширина сечения ригеля, b=20 см.

;

высота сжатой зоны

Граница сжатой зоны проходит в узкой части сечения ригеля, следовательно, расчет ведем как для прямоугольного сечения.

Площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле:

Принимаем арматуру: 4 Ш18 А500(Аs=10,18 cм2)

5. Расчет ригеля по прочности при действии поперечных сил

Расчет производится рядом с подрезкой в месте изменения сечения ригеля.

В качестве расчетного принимаем прямоугольное сечение с размерами , в котором действует поперечная сила от полной расчетной нагрузки. Рабочая высота в сечении ригеля в подрезке составляет , вне подрезки (у опор) , в средней части пролета .

При диаметре нижних стержней продольной рабочей арматуры ригеля назначаем поперечные стержни Ш8 А400. Их шаг на приопорном участке принимаем ;

Расчет ригеля по бетонной полосе между наклонными трещинами производится из условия:

,

где - коэффициент принимаемый 0,3. Проверка этого условия дает:

т.е.

принятые размеры сечения ригеля в подрезке достаточны.



- расчет поперечной арматуры необходим.

Погонное усилие в хомутах:

(2Ш8 А400) ,

(не более 54 см ) -наиболее опасная длина проекции наклонного сечения.

- условие прочности ригеля по наклонному сечению в подрезке при действии поперечной силы соблюдается.

Необходимо также убедиться, что шаг хомутов не превышает максимального шага хомутов , при котором еще обеспечивается прочность ригеля по наклонному сечению между двумя соседними хомутами, т.е.

Примем в средней части пролета шаг хомутов равным , что не превышает 500 мм.

Погонное усилие в хомутах для этого участка составляет:

,

что не меньше минимальной интенсивности этого усилия, при которой поперечная арматура учитывается в расчете:

;

- условие соблюдается.

Поскольку ,то принимаем ; q = g + = 38,465 кН/м

;

В ригелях с подрезками у концов последних устанавливаются дополнительные хомуты и отгибы для предотвращения трещин отрыва у входящего угла подрезки. Эти хомуты и отгибы должны удовлетворять условию:

Примем дополнительные хомуты у конца подрезки в количестве 2Ш12 А500 с , отгибы использовать не будем. Проверка условия дает:

,

т.е. установленных хомутов достаточно для предотвращения горизонтальных трещин отрыва у входящего угла подрезки.

Построение эпюры материалов

Продольная рабочая арматура в пролете 4Ш18 А500.

Площадь этой арматуры Аs определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Определяем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с полной запроектированной арматурой 4Ш18 А500 (Аs=10,18 cм2).

Из условия равновесия:

- прочность сечения обеспечена.

До опоры доводятся 2Ш18 А500,

;

;

Определим изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с рабочей арматурой в виде, двух стержней доводимых до опоры:

Графически по эпюре моментов определяем место теоретического обрыва стержней. Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в , в и в пролета.

Изгибающий момент в любом сечении ригеля определяется по формуле:

,

где - опорная реакция, х - текущая координата.

Изгибающий момент в полета при

.

Изгибающий момент при



Изгибающий момент при

;

Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:

.

Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q=63 кН.

Поперечные стержни Ш8 А400 с Аsw=1,01 cм2 в месте теоретического обрыва имеют шаг 10 см.



,

принимаем 15d=15*1,8=27 см

Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически.

Для этого общее выражение изгибающего момента нужно приравнять к моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 2Ш18 А500

или

х1= 4,3м; х2 = 1,03м - это точки теоретического обрыва арматуры. Длина обрываемого стержня равна

4,3-1,03+2*15d=3,81м

Принимаем длину обрываемого стержня 3,9 м

;



графически поперечная сила была принята 63 кН с достаточной степенью точности.

6. Расчёт и конструирование колонны

Для проектируемого 10 - этажного здания принята сборная железобетонная колонна сечением .

Исходные данные

Вид нагрузки	Нормативная Нагрузка кН / м2		Расчётная нагрузка кН / м2
Гидроизоляционный ковер (3 слоя) Армированная цементно-песчаная стяжка, 40мм, плотность - 2200 кг/м3 Керамзит по уклону, 100мм, плотность- 600кг/м3 Утеплитель - минераловатные плиты, 150мм, плотность 150кг/м3 Пароизоляция 1 слой Многопустотная плита перекрытия с омоноличиванием швов, 220мм	0,15 0,88 0,6 0,225 0,05 3,4	1,3 1,3 1,3 1,2 1,3 1,1	0,195 1,144 0,78 0,27 0,065 3,74
Постоянная нагрузка (groof)	5,305		6,194
Временная нагрузка(полная) Снеговая S=Sgm в том числе длительная часть снеговой нагрузки Slon	3,2*0,7=2,24 1,12	- -	3,2 1,6
Полная нагрузка (g+S)	7,545		9,394

Материалы для колонны:

- бетон тяжелый класса В25, расчетное сопротивление при сжатии Rb = 14.5 Мпа = 1,45 кН/см2

- арматура продольная рабочая класса А500 (диаметр 16…40 мм), расчетное сопротивление Rs = 435Мпа = 43,5 кН/см2

Поперечная арматура класса А240

Определение усилий в колонне:

Грузовая площадь средней колонны: м2

Продольная сила N , действующая на колонну определяется по формуле:

где n - количество этажей = 10;

- грузовая площадь;

g, v - постоянная и временные нагрузки на 1 м2 перекрытия.

g = 4,625 кН/м2, v = 3,0 кН/ м2.

- постоянная нагрузка на 1 м2 покрытия = 6,194 кН/м2.

S - полная снеговая нагрузка на 1 м2 покрытия

- собственный вес ригеля с учетом и ;

= 3,66*5,5=20,13кН;

- собственный вес колонны;

Коэффициент сочетания (снижения временных нагрузок в многоэтажных зданиях).

;

где n - число перекрытий от которых рассчитывается нагрузка.

7. Расчет по прочности колонны

Расчет по прочности колонны производится как внецентренно сжатого элемента со случайным эксцентриситетом

;;

Расчет сжатых элементов из бетона класса B 25 на действие продольной силы, приложенной с эксцентриситетом , при , допускается производить из условия , где - площадь сечения колонны

- площадь всей продольной арматуры в сечении колонны.

- расчетная длина колонны фундамента с шарнирным опиранием в уровне 1- го этажа и с жесткой заделкой в уровне фундамента;

- коэффициент, принимаемые в зависимости от гибкости колонны

,

тогда коэффициент = 0,92

;



Принимаем окончательно 4Ш22 А500 с .

Диаметр поперечной арматуры принимаем Ш8 А240 (из условий свариваемости с продольной арматурой). Шаг поперечных стержней s=300 мм, что удовлетворяет конструктивным требованиям s?=15d = 15* 22 = 330 мм и s?= 500 мм.

8. Расчет и конструирование фундамента под колонну

Исходные данные:

Грунты основания - супесь, условное расчетное сопротивление грунта

= 0,32 Мпа

Бетон тяжелый класса В25 = 1,05 Мпа, =0,9.

Арматура класса А500 = 435 Мпа.

Вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах

20 кН/м3

Высоту фундамента предварительно принимаем 90см. С учетом пола подвала глубина заложения фундамента Н1= 105 см.

Расчетное усилие, передающееся с колонны на фундамент, N=2509,31кН. Нормативное усилие

Усредненное значение коэффициента надежности по нагрузке = 1,15

Определяем размер стороны подошвы фундамента

Площадь подошвы центрально загруженного фундамента определяем по условному давлению на грунт без учета поправок в зависимости от размеров подошвы фундамента и глубины его заложения:

- условное давление на грунт, зависящее от вида грунта

- усредненная на грузка от единицы объема фундамента и грунта на его уступах, 20 кН/м3

H - глубина заложения фундамента

Размер стороны квадратной подошвы:

;

принимаем размер = 2,7 м (кратным 0,3м )

Давление на грунт от расчетной нагрузки

Определяем высоту фундамента

Рабочая высота из условия продавливания:

1) продавливание

2) Из условия заделки колонны в фундамент:

3) из условия анкеровки сжатой арматуры колонны:

базовая длина анкеровки

;

Для арматуры Ш

требуемая расчетная длина анкеровки

Принимаем максимальную длину анкеровки, т.е.

;

Принимаем трехступенчатый фундамент общей высотой 120 см. При этом ширина первой ступени , а второй .

Проверяем, отвечает ли рабочая высота нижней ступени условию прочности при действии поперечной силы без поперечного армирования в наклонном сечении. Для единицы ширины этого сечения b = 100см должно выполняться условие:

.

Поперечная сила от давления грунта:

Поперечная сила, воспринимаемая нижней ступенью фундамента без поперечного армирования:

17,21<189кН - условие прочности удовлетворяется.

Расчет на продавливание.

Проверяем или нижнюю ступень фундамента на прочность против продавливания.

Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производится из условия:.

Где F - продавливающая сила, принимаемая равной продольной силе в колонне подвального этажа на уровне обреза фундамента за вычетом нагрузки, создаваемой реактивным отпором грунта, приложенным к подошве фундамента в пределах площади с размерами, превышающими размер площадки опирания на величину во всех направлениях;

- площадь расчетного поперечного сечения, расположенного на расстоянии 0,5 от границы приложения силы N с рабочей высотой сечения .

Площадь определяется по формуле:

,

где U - периметр контура расчетного сечения

Площадь расчетного поперечного сечения равна

=8,8*0,4 =3,52 м2

Продавливающая сила:

- площадь основания продавливаемого фрагмента нижней ступени фундамента в пределах контура расчетного поперечного сечения, равная

Проверка условия дает

,

т.е. прочность нижней ступени фундамента против продавливания обеспечена.

Определение площади арматуры подошвы фундамента

Подбор арматуры производим в 3-х вертикальных сечениях фундамента, что позволяет учесть изменении изменение параметров его расчетной схемы, в качестве которой принимается консольная балка, загруженная действующим снизу вверх равномерно распределенным реактивным отпором грунта. Для рассматриваемых сечений вылет и высота сечения консоли будут разными, поэтому выявить наиболее опасное сечение можно только после определения требуемой площади арматуры в каждом из них.

Сечение I-I

Площадь сечения арматуры определяется по формуле:

;

Сечение II- II

Сечение III - III

Из трех найденных значений подбор арматуры производим по максимальному значению, т.е

Шаг стержней принимается от 150мм до 300 мм. При ширине подошвы фундамента а = 2,7м минимальный диаметр стержней =10мм.

Примем шаг стержней = 300 мм.

Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях арматурой 10Ш14 А500 с .

Процент армирования:

В сечении I-I

В сечении II-II

В сечении III-III

Так как во всех сечения , количество принятой арматуры оставляем без изменения.

Библиографический список

1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. М.:ГУП ЦПП, 2003.

2. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М.: ФГУП ЦПП, 2004.

3. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М.: ФГУП ЦПП, 2005.

4. СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. М.: ФГУП ЦПП, 2005.

5. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-11-2003). М.:ФГУП ЦПП, 2005.

6. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004) М.: ФГУП ЦПП, 2005.

Размещено на Allbest.ru

...