Сбор нагрузок

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В разрабатываемом курсовом проекте рассчитывается железобетонный каркас одноэтажного трехпролетного производственного здания согласно основным принципам расчета, конструирования и компоновки железобетонных конструкций.

Сбор нагрузок осуществляется в соответствии со СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия", а расчет конструкций в соответствии с СНБ 5.03.01-02 "Бетонные и железобетонные конструкции". Характеристики кранов принимаем по ГОСТ 25711-83.

каркас железобетонный здание компоновка



Компоновка каркаса здания

Разработка исходной схемы поперечных рам, связей и фахверка

Исходные данные для проектирования

Длина здания: 94 м;

Шаг крайних колонн: 9,4 м;

Отметка оголовка подкранового рельса: 8,9 м;

Один пролёт: 10 м;

Нормативное значение снеговой нагрузки: 1,6 кПа;

Нормативное значение ветровой нагрузки: 0,29 кПа;

Сопротивление грунта: 0,35 МПа;

Элемент покрытия для расчета: балка;

Класс по условиям эксплуатации: ХС 2;

Предусмотрен мостовой кран грузоподъемностью 20 т.

Основными элементами несущего железобетонного каркаса промышленного здания, воспринимающего все нагрузки, являются плоские поперечные рамы, образованные колоннами и несущими стропильными конструкциями. В продольном направлении элементами каркаса являются: подкрановые балки, ригели стенового ограждения, плиты покрытия.

Система конструктивных элементов, служащая для поддержания стенового ограждения и восприятия ветровой нагрузки, называется фахверком. При самонесущих стенах, а также с длинами панелей, равными шагу колонн, необходимости в конструкции фахверка нет.

Принимаем торцевой фахверк сечением с нулевой привязкой к поперечной оси.

Важными элементами каркаса промышленного здания являются связи. Надлежащая компоновка связей обеспечивает совместную работу конструкций каркаса, что имеет большое значение для повышения жесткости сооружения и экономии материала. Связи, предназначенные для восприятия определенных силовых воздействий, должны обеспечивать последовательное доведение усилий от места приложения нагрузки до фундамента здания.

Система связей между колоннами обеспечивает геометрическую неизменяемость каркаса в продольном направлении и устойчивость из плоскости поперечных рам. Вертикальные связи ставят в середине цеха по осям 3-4, 11-12 между колоннами.

Связи по покрытию устраивают для обеспечения пространственной жесткости каркаса, устойчивость покрытия в целом и отдельных его частей. В проектируемом здании устраиваем крестовые связи по покрытию.

Определение генеральных размеров поперечной рамы цеха

В качестве основной несущей конструкции покрытия выбираем предварительно напряженную железобетонную балку пролетом . Плиты покрытия предварительно напряженные, железобетонные ребристые, размером Подкрановые балки - железобетонные предварительно напряженные высотой . Наружные стены панельные навесные, опирающиеся на опорные столики колонн. Стеновые панели и остекление ниже отметки чистого пола опираются на фундаментные балки, и посредсвом их предают нагрузку на фундамент. Колонны проектируем сквозными прямоугольного сечения, ступенчатыми.

Отметка кранового рельса . Высота подкранового рельса .

Высота от верха подкрановой консоли до низа стропильной конструкции диктуется высотой мостового крана:

где: 0,1 м - минимальный допустимый зазор по технике безопасности (примем 0,4 из условия кратности модулю 0,6);

- высота мостового крана (по ГОСТ 25711-83);

- высота подкрановой балки, принимаемая в зависимости от шага колонн (при шаге колонн 6 м , при шаге 12 м , при промежуточном значении - интерполируем);

- высота подкранового рельса (принимаем 150 мм).

Высота цеха от уровня пола до низа стропильных конструкций:

где: - заданная по условиям технологии отметка оголовка подкранового рельса.

Длина нижней части колонны учитывает глубину заделки колонны в стакан фундамента:

где: - глубина заделки колонны в стакан фундамента, назначается:

сплошные колонны - 900 мм;

двухветвевые - минимум 1200 мм;

- колонны крайних рядов имеют длину от обреза фундамента до подкрановой консоли:

Полная длина колонны:

Так как высота колонны , грузоподъёмность , шаг колонн 9,4 м, то привязку крайней грани колонны к разбивочной оси принимаем 250 мм, сечение колонны принимаем сквозное.

Сечение надкрановой части колонны принимаем:

- для колонны крайнего ряда.

Сечение нижней части колонны принимаем:

- для колонны крайнего ряда.

Высоту сечения ветви принимаем .

Рис. 1. Схема поперечной рамы:

Сбор нагрузок на поперечную раму

На поперечную раму цеха действуют постоянные нагрузки от веса ограждающих и несущих конструкций здания, временные от мостовых кранов и атмосферные воздействия снега и ветра.

На здание может действовать одновременно несколько нагрузок и возможно несколько их комбинаций с учетом отсутствия некоторых из них или возможного изменения схем их приложения. Поэтому раму рассчитывают на каждую из нагрузок отдельно, а затем составляют расчетную комбинацию усилий при самом невыгодном сочетании нагрузок. При этом значения нагрузок должны подсчитываться отдельно, если даже они имеют одинаковые схемы распределения на конструкции, но отличаются по длительности воздействия.

Определение постоянной нагрузки от покрытия, собственной массы конструкций и от стеновых ограждений

Постоянные нагрузки на ригель рамы от веса кровли, стропильных конструкций и связей по покрытию принимаются обычно равномерно распределенными по длине ригеля.

Постоянные нагрузки зависят от типа покрытия, которое может быть тяжелым или легким, утепленным или не утепленным. В данном курсовом проекте применяются сборные железобетонный плиты покрытия толщиной 300 мм.

Рис. 2. Схема устройства покрытия

Покрытие состоит из сборных железобетонных плит, опирающихся непосредственно на стропильную балку, пароизоляции, теплоизоляционного слоя, стяжки, водоизоляционного ковра. Толщина теплоизоляционного слоя может быть принята без теплотехнического расчета в зависимости от расчетной зимней температуры наружного воздуха (наименование утеплителя пенополистирол). Принимаем толщину утеплителя .

Нагрузка от покрытия определяется суммированием отдельных элементов, значения которых сведены в таблицу 1.

Таблица 2.1 - Сбор нагрузок на 1 покрытия.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка, кН/м2
собственный вес ребристой плиты	2,05	1,35	2,768
слой оклеечной пароизоляции на битумной мастике д = 3 мм (m = 5 кг/мі)	0,15	1,35	0,203
утеплитель - пенополистирол, д = 200 мм, = 30 кг/мі	0,06	1,35	0,081
стяжка цементно - песчаная М100 д = 40 мм, = 2000 кг/м3.	0,8	1,35	1,08
два слоя изолирующего материала “Кровляэласт”	0,06	1,35	0,081
Итого	= 3,12	-	= 4,213

Постоянная расчетная нагрузка от покрытия на крайнюю колонну составит:

Постоянная расчетная нагрузка от покрытия на крайнюю колонну c учетом коэффициента надежности составит:



где: - нагрузка от собственного веса стропильной балки:

где: - нормативная нагрузка от собственного веса балки (принимаем равной );

- шаг колонн.

Эксцентриситет приложения нагрузки

Рис. 2.1 К расчету эксцентриситета



Момент в верхней части левой колонны (для статического расчёта):

(момент положительный по направлению часовой стрелки).

Определим нагрузку от собственного веса подкрановой балки и крановых путей:

где: - длина подкрановой балки (равна шагу колонн);

- нормативная нагрузка от собственного веса подкрановой балки;

- нормативная нагрузка от собственного веса крановых путей;

- коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса постоянно уложенных элементов и конструкций;

- коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса конструкций заводского изготовления при обеспеченной системе контроля качества.

Эксцентриситет нагрузки относительно оси подкрановой части колонны:



(момент положительный по направлению часовой стрелки).

Принимаем керамзитобетонные стеновые панели толщиной 300 мм.

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше отметки 7,5 м:

где: - нормативное значение веса стеновых панелей;

- высота стеновых панелей;

- нагрузка от собственно веса остекления;

- высота панелей остекления.

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая непосредственно на фундаментную балку:

где: - нормативное значение веса стеновых панелей;

- высота стеновых панелей;

- нагрузка от собственно веса остекления;

- высота панелей остекления.

Эксцентриситет приложения нагрузки от стеновых панелей и оконных блоков:



Расчетная нагрузка от веса крайней колонны:

надкрановая часть:

подкрановая часть:

Определение нагрузки от крановых воздействий

Производственные здания часто оборудуются большим числом мостовых кранов в каждом пролете. Одновременное неблагоприятное воздействие их на раму, маловероятно, поэтому при расчете нагрузка учитывается только от двух сближенных кранов.

Вертикальная крановая нагрузка передается на подкрановые балки в виде сосредоточенных сил и при их невыгодном положении на подкрановой балке.

Расчетное давление на колонну, к которой приближена тележка, определяется по формуле:



на противоположную колонну:

где: - коэффициент сочетаний при совместной работе двух кранов для групп режимов работы кранов 4К-6К;

- коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок;

- наибольшее вертикальное давление колес на подкрановую балку;

Для крайнего левого пролета:

Согласно ГОСТ 25711-83 принимаем следующие характеристики для крана:

Грузоподъёмность крана: ;

Пролёт крана: ;

Ширина крана: ;

База крана: ;

Максимальное давление колеса: ;

Минимальное давление колеса: ;

Вес тележки крана: .

Рис. 2.2 К определению нагрузок от крана

Давление на колонну:

Максимальное:

Минимальное:

Момент на консольном участке левой опоры при максимальном загружении на левой опоре:

Момент на консольном участке правой опоры при максимальном загружении левой опоры:

Горизонтальные силы поперечного торможения, возникающие при торможении крановой тележки, передаются на колонны через тормозные балки или фермы.

Нормативную поперечную горизонтальную силу от торможения тележки действующую поперек цеха, определяют по формуле:

где: - коэффициент трения при торможении тележки с жестким подвесом груза;

- вес тележки;

- число тормозных колес тележки;

- общее количество колес;

- грузоподъёмность крана.

Нормативная поперечная горизонтальная сила торможения тележки составит:

Нормативная поперечная сила, действующая на одно колесо:

Расчетное горизонтальное давление на колонну от двух сближенных кранов равно:

где:

Определение нагрузок от давления снега и ветра

Расчетная снеговая нагрузка на крайнюю колонну определяется по формуле:

где: - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от района строительства;

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5,3-5,6 СНиП 2.01.07-85;

- коэффициент надежности по нагрузке, для снега принимаемый в зависимости от отношения нормативной нагрузки от веса покрытия к нормативному значению веса снегового покрытия согласно п. 5,7 СНиП 2.01.07-85.

Расчетная погонная снеговая нагрузка на ригель (балку) рамы составит:

Момент на верхнем участке колонны:

При расчете одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м, и отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и B, учитывается только статическая составляющая ветровой нагрузки, соответствующая установившемуся напору на здание.

- нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от района cтроительства;

- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления в зависимости от высоты здания;

- аэродинамический коэффициент: для наветренной стороны, для подветренной стороны.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки с наветренной стороны равно:

до 5 м, :

до 10 м, :

до 20 м, :

При высоте 11,7 м:

При высоте 13,85 м:

Для упрощения расчёта фактическую ветровую нагрузку заменяем эквивалентной, равномерно распределенной по высоте колонны. Величину эквивалентной нагрузки находим из условия равенства изгибающих моментов в защемлённой стойке от фактической эпюры ветрового давления и от равномерно распределённой нагрузки.

Найдем эквивалентную равномерно распределенную нагрузку на раму с наветренной стороны:

С подветренной стороны:

Найдем эквивалентную равномерно распределенную нагрузку на раму с наветренной стороны:



С подветренной стороны:

Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка выше отметки 11,7 м:

Статический расчёт поперечной рамы

Статический расчет поперечной рамы выполняем с помощью программного комплекса «RADUGA 2.0.7».

Для выявления наибольших возможных усилий в сечениях колонн поперечную раму рассчитывают сначала на действие снеговой и крановой нагрузок, что позволяет использовать некоторые из этих данных при расчете рамы на действие постоянной нагрузки.

Размеры расчетной схемы назначаются следующим образом:

Пролет для подкрановой части - 10 - 0,4*2 = 9,2 м (0,4 м - расстояние от разбивочной оси до середины подкрановой части колонны)

Пролет для надкрановой части - 10 - 0,05*2 = 9,8 м (0,05 м - расстояние от разбивочной оси до середины надкрановой части колонны)

Высота от верха обреза фундамента до низа подкрановой балки 7,5 + 0,15 = 7,65м (0,15 м - расстояние от верхней отметки пола до верха обреза фундамента)

Расстояние от разбивочной оси до центра подкрановой балки - 0,35 м

Узел 5 - расстояние от разбивочной оси до центра тяжести стеновой панели;

Узел 7 - находится вычислением эксцентриситета приложения нагрузки :

Где: 300 - центр тяжести надкрановой части колонны;

350 - расстояние от разбивочной оси до внутренней грани надкрановой части колонны;

20 - монтажный зазор от разбивочной оси до торца стропильной конструкции.

Рисунок 3.1. Нумерация узлов и элементов расчётной схемы



Рисунок 3.2. Расчетная схема поперечной рамы с нумерацией узлов и элементов

Расчёт на постоянную нагрузку

Расчет на постоянную нагрузку осуществляем путем нагружения расчетной схемы нагрузками от собственного веса несущих элементов (стропильной фермы, колонн), а также от навесных стеновых панелей, веса подкрановой балки и крановых путей.



Рисунок 3.3. Расчетная схема поперечной рамы с нумерацией узлов и элементов



Рисунок 3.4. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия постоянной нагрузки (экспорт из радуги)

Расчёт на снеговую нагрузку

При расчете поперечной рамы снеговую нагрузку принимают равномерно распределенной во всех пролетах здания. Для расчета в программном комплексе «Raduga» снеговая нагрузка суммируется и прикладывается в крайних узлах.



Рисунок 3.5. Схема действия нагрузки от снега



Рисунок 3.6. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия снеговой нагрузки (экспорт из радуги)

Расчёт на действие нагрузки от давления крана ( по оси А)

При работе мостовых кранов поперечная рама здания воспринимает как вертикальные, так и горизонтальные крановые нагрузки. Схема приложения вертикальной нагрузки приведена на рис.3.7. и рис.3.9. Горизонтальная нагрузка показана на рис.3.11. и 3.13.



Рисунок 3.7. Схема действия нагрузки от давления крана ( по оси А)



Рисунок 3.8. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия давления крана по оси А пролёта АБ (экспорт из радуги)

Расчёт на действие нагрузки от давления крана ( по оси Б)



Рисунок 3.9. Схема действия нагрузки от давления крана ( по оси Б)



Рисунок 3.10. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия давления крана по оси Б пролёта АБ (экспорт из радуги)

Расчёт на действие горизонтальной крановой нагрузки (по оси А)



Рисунок 3.11. Горизонтальное давление от двух сближенных кранов по оси А



Рисунок 3.12. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия горизонтального давления крана по оси А (экспорт из радуги)

Расчёт на действие горизонтальной крановой нагрузки (по оси Б)



Рисунок 3.13. Горизонтальное давление от двух сближенных кранов по оси Б



Рисунок 3.14. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия горизонтального давления крана по оси Б (экспорт из радуги)

Расчёт на действие ветровой нагрузки (слева)



Рисунок 3.15. Давление от ветровой нагрузки слева



Рисунок 3.16. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия давления ветра слева (экспорт из радуги)

Расчёт на действие ветровой нагрузки (справа)



Рисунок 3.17. Давление от ветровой нагрузки справа



Рисунок 3.18. Эпюра M (кН·м) и эпюра N (кН) от действия давления ветра справа (экспорт из радуги)

Таблица 3.1 - Расчетные усилия в сечениях стойки по оси А от каждого вида загружения

Расчетное сечение	Усилие	Постоянная нагрузка	Переменные (временные) нагрузки
			Снеговая	Ветровая
				по оси А	по оси Б	по оси А	по оси Б	Слева на ось А	Справа на ось Б
IV		-35,923	-4,508	-37,908	109,232	124,097	-89,806	-155,424	147,384
		-634,479	-112,8	-553,14	-132,74	0	0	0	0
III		69,925	14,059	-138,417	8,722	-1,755	-31,830	-25,758	30,139
		-555,378	-112,8	-553,14	-132,74	0	0	0	0
II		-70,545	-22,388	38,76	38,759	-22,318	-21,231	-14,695	18,602
		-248,019	-112,8	0	0	0	0	0	0
I		-29,723	-15,228	0	0	0	0	0	0
		-220,17	-112,8	0	0	0	0	0	0

Для основной расчетной комбинации (таблица А.4 приложения А СНБ 5.03.01-02) получаем:

Таблица 3.2 Расчетные комбинации усилий для каждого сечения крайней колонны
IV	1	1+3+5+8
			-35,923-37,908+124,097+147,384·0,6 = 138,696 кН·м
			634,479+553,14+0+0·0,6 = 1187,619 кН
	2	1+2+4+6+7
			-35,923-4,508·0,7+109,232-89,806-0,6·155,424 = -112,907 кН·м
			634,479+112,8·0,7+132,74+0+0·0,6 = 846,179 кН
	3	1+2+3+5+8
			-35,923-4,508·0,7-37,908+124,097+0,6·147,384 = 135,541 кН·м
			634,479+112,8·0,7+553,14+0+0·0,6 = 1266,579 кН
III	1	1+3+5+8
			69,925-138,417-1,755+0,6·30,139 = -52,164 кН·м
			555,378+553,14+0+0·0,6 = 1108,518 кН
	2	1+2+4+6+7
			69,925+14,059·0,7+8,722-31,83-0,6·25,758 = 41,204 кН·м
			555,378+112,8·0,7+132,74+0+0,6·0 = 767,078 кН
	3	1+2+3+5+8
			69,925+14,059·0,7-138,417-1,755+0,6·30,139 = -42,322 кН·м
			555,378+112,8·0,7+553,14+0+0,6·0 = 1187,478 кН
II	1	1+2+4+6+8
			-70,545-22,388·0,7+38,759-21,231+0,6·18,602 = -57,527 кН·м
			248,019+112,8·0,7+0+0+0,6·0 = 326,979 кН
	2	1+4+6+7
			-70,545+38,759-21,231-14,695·0,6 = -61,834 кН·м
			248,019+0+0+0,6·0 = 248,019 кН
	3	1+2+3+5+8
			-70,545-22,388·0,7+38,76-22,318+0,6·18,602 = -58,613 кН·м
			248,019+112,8·0,7+0+0+0,6·0 = 326,979 кН
I	1	1+2
			-29,723-15,228·0,7 = -40,383 кН·м
			220,17+112,8·0,7 = 299,13 кН
	2	1+2
			-29,723-15,228·0,7 = -40,383 кН·м
			220,17+112,8·0,7 = 299,13 кН

Расчёт сечений колонны

Исходные данные для проектирования

По таблице 5.2 СНБ 5.03.01-02 минимальный класс бетона по прочности на сжатие по условиям эксплуатации ХС 2 (по заданию): .

Определим расчетные характеристики для бетона :

- нормативное (характеристическое) сопротивление бетона осевому сжатию;

- гарантированная прочность бетона;

- средняя прочность бетона на осевое сжатие;

- средняя прочность бетона на осевое растяжение;

- нормативное сопротивление бетона осевому растяжению, соответствующее 5% квантилю статистического распределения прочности;

- расчетное сопротивление бетона сжатию, /1/ п.6.1.2.11;

- частный коэффициент безопасности по бетону;

- расчетное сопротивление бетона растяжению, /1/ п.6.1.2.11;

- модуль упругости бетона (для П1, П2), /1/ таблица 6.2;

- коэффициент модуля упругости для бетонов, подвергнутых тепловой обработке, /1/ таблица 6.2 примечания п.2;

Для армирования колонны принимаем арматуру класса .

Характеристики ненапрягаемой арматуры согласно /1/ таблица 6.5:

- нормативное сопротивление ненапрягаемой арматуры;

- расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры;

- модуль упругости арматуры /1/ п.6.2.1.4.

Поперечное армирование выполняем вязаными каркасами арматуры .

Определим расчетные характеристики для арматуры :

- нормативное сопротивление арматуры растяжению;

- расчетное сопротивление арматуры растяжению;

по таблице 6.5 СНБ 5.03.01-02.

Высота надкрановой части колонны: , подкрановой части: .

Расчет надкрановой части колонны.

Поперечное сечение надкрановой части колонны:

высота надкрановой части клоны .

Для расчета используем усилия, полученные в программе RADUGA 2.0.7. и сведенные в таблицу 4.1.

Так как в расчетные усилия заложена крановая нагрузка, расчетную длину колонны определяем по формуле ( - по таблице 6.14 /3/):

.

Рис. 4.1. К расчету верхней части колонны.

Таблица 4.1 - Расчетные комбинации усилий для сечения II.

Значения усилий	Расчетные комбинации усилий
	№1	№2	№3
	-57,527	-61,834	-58,613
	326,979	248,019	326,979

Усилия от постоянной нагрузки:

Колонна относится к гибким элементам, для которых при расчете необходимо учитывать влияние прогиба на величину расчетного статического эксцентриситета, определяемого по формуле:

Случайный эксцентриситет составляет:



;

;

.

Тогда ,

где: - расстояние между точками закрепления колонны (опорными столиками панелей);

- для монолитных конструкций, стен, оболочек.

Тогда полный эксцентриситет равен:

Определим гибкость:

где: - радиус инерции:

Так как гибкость то необходимо учитывать влияние продольного изгиба колонны на эксцентриситет.

Критическую силу определяем по формуле:

Условие выполняется, поэтому принимаем: .

где: - для тяжёлых бетонов;

;

.

Получаем:

так как условие не выполняется, то принимаем

Принимая в первом приближении суммарный коэффициент армирования и толщину защитного слоя , определяем момент инерции арматуры:

Момент инерции бетонного сечения относительно его центра тяжести составит:



Тогда критическая сила составит:

Коэффициент, учитывающий влияние прогиба на величину эксцентриситета:

Полный эксцентриситет с учетом влияния гибкости составит:

При условии, что , высота сжатой зоны:

Относительная высота сжатой зоны:

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:



где: - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая:

- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое

Так как имеем случай больших эксцентриситетов.

Определяем требуемую площадь арматуры при симметричном армировании:

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

Принимаем площадью . Определяем процент армирования:

Условие выполняется арматура подобрана правильно.

Рис. 4.2. Поперечное сечение верхней части колонны.

Определим шаг поперечных стержней, который равен , тогда:

Принимаем в качестве поперечной арматуры стержни

Расчет подкрановой части колонны

Исходные данные:

сечение колонны:

сечение ветви:

высота подкрановой части колонны:

расстояние между осями ветвей:

количество панелей: ;

шаг панелей: .

Рис. 4.3. К расчету подкрановой части колонны

Таблица 4.2 - Расчетные комбинации усилий для сечения IV.

Значения усилий	Расчетные комбинации усилий
	№1	№2	№3
	138,696	-112,907	135,541
	1187,619	846,179	1266,579

Усилия от постоянной нагрузки:

Расчетную длину колонны определяем по формуле , так как в расчетные усилия заложена крановая нагрузка ( - по таблице 6.14 /3/):

Колонна относится к гибким элементам, для которых при расчете необходимо учитывать влияние прогиба на величину расчетного статического эксцентриситета , определяемого по формуле:

Определяем приведенный радиус инерции:

Определим гибкость:

Так как гибкость необходимо учесть влияние продольного изгиба колонны на эксцентриситет.

Критическую силу определяем по формуле:

Условие не выполняется, поэтому принимаем: .

где: - для тяжёлых бетонов;

;

.

Получаем:

Принимая в первом приближении суммарный коэффициент армирования момент инерции арматуры составит:

Момент инерции бетонного сечения относительно его центра тяжести составит:

Тогда критическая сила составит:

Коэффициент, учитывающий влияние прогиба на величину эксцентриситета:

Определим расчетные усилия в ветвях:



Рис. 4.4. К определению усилий в ветвях подкрановой части колонны

Момент, возникающий в сжатой ветви:

Эксцентриситет ветви составит:

Эксцентриситет от центра тяжести арматуры до точки приложения силы составит:



где: - расстояние от края сжатого бетона до центра тяжести растянутой арматуры.

Для симметрично армированного элемента определяем:

где: - рабочая высота сечения.

где:

где: - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая:

- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое .

Так, как имеем случай больших эксцентриситетов.

Армирование ветвей принимаем симметричным. Вычисляем требуемую площадь арматуры:

Площадь арматуры назначают по конструктивным соображениям:

В соответствии с требованиями /1/ принимаем площадью .

Рис. 4.5. Сечение подкрановой части колонны

Коэффициент армирования:

что больше принятого (по таблице 11.1 СНБ 5.03.01-02).

Расчёт промежуточной распорки

Момент, возникающий в промежуточной распорке:

Требуемая площадь арматуры при симметричном армировании составит:

где: - рабочая высота сечения распорки.

Принимаем ()

Проверяем условие необходимости установки поперечной арматуры по расчету:

где: - для тяжелых бетонов;

- коэффициент, учитывающий влияние полок в сжатой зоне бетона;

- коэффициент, учитывающий влияние продольной силы;

- расчетное сопротивление бетона на растяжение.

Так как условие не выполняется, то поперечную арматуру принимаем конструктивно.

Принимаем () с шагом 150 мм. Верхнию (подкрановую) распорку армируем в соответствии с конструктивными требованиями.

Расчёт внецентренно нагруженного фундамента

Исходные данные для проектирования

Таблица 5.1 - Нагрузки на фундамент от левой колонны

Сочетания нагрузок	Усилия от колонны		Усилия от собственного веса стены	Усилия на уровне подошвы
Расчетные усилия при	138,696	-1187,619	-36,319	-67,19	109,565	90,939	162,445	-1297,184
	-112,907	-846,179	36,614	67,736	109,565	90,939	45,768	-955,744
	135,541	-1266,579	-33,892	-62,7	109,565	90,939	163,78	-1376,144

По таблице 5.2 СНБ 5.03.01-02 принимаем класс ответственности по условиям эксплуатации фундамента ХC 2. Принимаем бетон класса .

Определим расчетные характеристики для бетона :

- нормативное сопротивление бетона осевому сжатию;

- гарантированная прочность бетона;

- средняя прочность бетона на осевое сжатие;

- средняя прочность бетона на осевое растяжение;

- нормативное сопротивление бетона осевому растяжению, соответствующее 5% квантилю статистического распределения прочности;

- расчетное сопротивление бетона сжатию, /1/ п.6.1.2.11;

- частный коэффициент безопасности по бетону;

- расчетное сопротивление бетона растяжению, /1/ п.6.1.2.11;

Для армирования фундамента принимаем продольную арматуру класса .

Характеристики ненапрягаемой арматуры согласно /1/ таблица 6.5:

- нормативное сопротивление ненапрягаемой арматуры;

- расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры;

- модуль упругости арматуры /1/ п.6.2.1.4.

Косвенное армирование выполняем из арматуры

Определим расчетные характеристики для арматуры :

- нормативное сопротивление арматуры растяжению;

- расчетное сопротивление арматуры растяжению;

по таблице 6.5 СНБ 5.03.01-02 для сварных каркасов.

сечение нижней части колонны :

армирование колонны: ();

расчетное сопротивление грунта: ;

минимальная глубина заложения фундамента: .

средний вес тела фундамента и грунта на его ступенях: .

верх фундамента на отметке: .

Расчет деформации грунтов не производим и фундамент проектируем монолитным.

Расчетная нагрузка от собственного веса стенового ограждения

где: - нормативное значение веса стеновых панелей;

- высота стеновых панелей;

- нагрузка от собственно веса остекления;

- высота панелей остекления;

- плотность бетона;

- высота фундаментной балки;

- длина фундаментной балки;

- ширина фундаментной балки;

- коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса стеновых панелей и фундаментной балки;

- коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса панелей остекления.

Эксцентриситет приложения нагрузки от собственного веса стенового ограждения:

Определение размеров подколонника

Определяем значение расчетного эксцентриситета:



Таким образом толщина стенки стакана:

.

Окончательно принимаем толщину стенки стакана

Высота подколонника составит:

Определим ширину подколонника:

Глубина заделки колонны в фундамент должна быть:

где: - диаметр продольной рабочей арматуры колонны.

где: - длина анкеровки сжатой продольной рабочей арматуры колонны в сжатом бетоне.

Согласно пункту 11.2.32 СНБ 5.03.01-02:



где: - коэффициенты, принимаемые по табл. 11.6 СНБ 5.03.01-02 для сжатой арматуры в сжатом бетоне;

- базовая длина анкеровки сжатых стержней;

- площадь арматуры требуемая по расчету;

- фактическая площадь арматуры;

- минимальная длина зоны анкеровки.

где:

Согласно пункту 11.2.33 СНБ 5.03.01-02:

- коэффициент, учитывающий влияние положения стержней при бетонировании;

- коэффициент, учитывающий влияние диаметра стержня;

- коэффициент, зависящий от профиля арматуры.

Принимаем . Тогда длина анкеровки сжатой продольной рабочей арматуры колонны в сжатом бетоне составит:



Окончательно принимаем глубину заделки колонны в фундамент , так как при определении высоты колонны учитывалась высота заделки ее в стакан .

Тогда глубина стакана с учетом подливки бетона под колонну составит:

Высоту фундамента принимаем равной . Тогда глубина заложения фундамента составляет:

Определение размеров подошвы фундамента

Требуемая площадь фундамента:

Задаемся отношением ширины подошвы фундамента к ее длине . Отсюда длина подошвы фундамента определяется как:

Принимаем длину подошвы фундамента . Тогда ширина подошвы:

Принимаем ширину подошвы фундамента и проверяем правильность подбора размеров подошвы фундамента:

где: - площадь фундамента с учетом принятых размеров подошвы;

- момент сопротивления.



Рис. 5.1. Основные размеры фундамента

Ширина свесов плитной части:

Принимаем одноступенчатый фундамент с условием передачи основных сжимающих усилий в пределах пирамиды продавливания. Высоту ступени примем .

Определение сечения арматуры плитной части фундамента

Давление под подошвой фундамента от расчетных нагрузок составляет:

Плита фундамента работает как консольная балка:



Рис. 5.2. К определению сечения арматуры плитной части фундамента

Определяем площадь сечения арматуры:

По конструктивным соображениям принимаем арматуру площадью

с шагом .



Рис. 5.3. Арматурная сетка

Расчёт подколонника

Рис. 5.4. Расчетная схема стаканной части подколонника

Определяем расчетный изгибающий момент относительно днища подколонника:

Сетки устанавливаем для предотвращения раскалывания подколонника. Определяем значение расчетного эксцентриситета:

Так как, , то:

Условие прочности для сеток имеет вид:

Откуда требуемая площадь сеток составит:

где:

По конструктивным соображениям требуемая площадь сеток должна быть не менее от площади бетонного сечения:



Тогда требуемая площадь арматуры составит:

Окончательно принимаем сетки площадью .

Продольную арматуру подколонника рассчитываем по схеме симметрично армированного, внецентренно сжатого элемента коробчатого сечения.

Определяем требуемую площадь арматуры:

где:

Определяем статический момент половины площади бетонного сечения относительно центра тяжести нейтральной оси:

По конструктивным соображениям требуемая площадь арматуры должна быть не менее от площади бетонного сечения:

Тогда требуемая площадь арматуры составит:



Принимаем арматуру общей площадью с шагом .

По длинной стороне арматуру назначаем конструктивно:

Принимаем арматуру общей площадью шагом .

Рис. 5.5. Схема продольного армирования подколонника

Расчёт предварительно напряжённой балки покрытия

Исходные данные для проектирования

Номинальный пролет: ;

Шаг колонн и балок покрытия: ;

Проектируемое здание относится ко II классу по степени ответственности;

Коэффициент надежности по назначению: согласно /2/;

По таблице 5.2 /1/ для класса ответственности по условиям эксплуатации фундамента минимальный класс бетона ;

Балка сборная, заводского изготовления. В соответствии с 6.1.2.3 СНБ 5.03.01-02 принимаем минимальный класс бетона подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении;

Принимаем марку смеси по удобоукладываемости: ;

Натяжение арматуры осуществляется механическим способом на упоры стенда;

Средняя прочность бетона в момент передачи усилия предварительного обжатия на бетон (передаточная прочность) определяется как: ;

Прочность бетона в момент передачи усилия обжатия на бетон контролируется испытаниями контрольных кубов;

В качестве напрягаемой арматуры принимаем арматуру по ГОСТ 13840;

Ненапрягаемая арматура сварных каркасов принята класса - стержневая, и класса - проволочная. Монтажную арматуру принимаем класса ;

Предельно допустимый прогиб среднего по длине балки сечения при действии постоянных и временных длительных нагрузок (с учетом выгиба от усилия предварительного обжатия) по таблице 19 приложения 10 /2/ составит: ;

Предельно допустимое значение ширины раскрытия нормальных и наклонных трещин по таблице 5.1 /1/ составит: .

Определим расчетные характеристики для бетона:

нормативное сопротивление бетона на осевое сжатие: ;

гарантированная прочность бетона на осевое сжатие: ;

передаточная прочность: ;

;

по таблице 6.1 /1/;

;

расчетное сопротивление бетона сжатию для I-ой группы предельных состояний составит:

;

расчетное сопротивление бетона на растяжение для первой группы предельных состояний:

;

расчетное сопротивление бетона сжатию для II-ой группы предельных состояний :

;

расчетное сопротивление бетона осевому растяжению для II-ой группы предельных состояний



;

Модуль упругости бетона определяем по таблице 6.2 /1/. В зависимости от марки смеси по удобоукладываемости он составит , но согласно примечанию, окончательно модуль упругости бетона составит:

;

Определим расчетные характеристики для напрягаемой арматуры S1400:

нормативное сопротивление напрягаемой арматуры: ;

расчетное сопротивление напрягаемой арматуры по таблице 9.1.4 /1/ составит:

;

Определим расчетные характеристики для ненапрягаемой арматуры S240:

нормативное сопротивление арматуры растяжению: ;

расчетное сопротивление арматуры растяжению: ;

по таблице 6.5 /1/.

Определение нагрузок

Постоянные нагрузки включают: вес кровли, теплоизоляционного ковра, вес железобетонных плит покрытия и собственный вес балки покрытия.

К временным нагрузкам относится вес снегового покрова.

Согласно пункту 1.7 /2/ к длительно действующим нагрузкам относится снеговая нагрузка с пониженным нормативным значением, определяемым путем умножения полного нормативного значения на коэффициент (в данном случае, по интерполяции - 0,58):

где: - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от района строительства;

- коэффициент перехода от скатной кровли к горизонтальной поверхности. Для расчета балки принимается , так как ;

Таким образом, кратковременная нагрузка составит: ;

Нормативная нагрузка от собственного веса балки:

Частный коэффициент безопасности для собственного веса конструкций заводского изготовления: . Тогда расчетная нагрузка составит:

Расчетные нагрузки на 1 м.п. длины балки определяем без учета снеговых мешков (т.к. здание без зенитного фонаря). Нагрузку на балку условно считаем равномерно распределенной по длине, т.к. количество сосредоточенных усилий в местах опирания плит покрытия более пяти.

Таблица 6.1 Нагрузки на 1 м2 покрытия

№	Вид нагрузки	Нагрузка, кПа
		Нормативная	Расчетная при	Расчетная при
1	Постоянная
2	Временная:
3	В т.ч. кратковременная:
Полная:

Расчетные нагрузки на балку определяем с учетом коэффициента надежности по назначению здания .

Значения расчетных нагрузок на балку при :

расчетная нагрузка на балку от собственного веса конструкций:

снеговая временная нагрузка:

в том числе кратковременная:

полная нагрузка:

Значения расчетных нагрузок на балку при :

расчетная нагрузка на балку от собственного веса конструкций:

снеговая нагрузка:

в том числе кратковременная:

полная нагрузка:

Определение усилий в сечениях балки

Расчетный пролет принимаем равным расстоянию между анкерными болтами:

Схема балки показана на рис 6.3. В качестве расчетных принимают следующие сечения: - на грани опоры;

- в месте резкого изменении ширины балки;

- на расстоянии 0,5 пролета от опоры (опасное сечение при изгибе);

Расстояние от опоры до опасного сечения определяем из уравнения:

Изгибающие моменты в сечениях балки:

Значения моментов заносим в таблицу 6.2.

Рис. 6.3. К расчету стропильной балки.

Таблица 6.2 Изгибающие моменты в сечениях балки

Сечение балки			Значение моментов, , при нагрузках:
			полных расчетных при	полных расчетных при
	0,0017	0,165	45,545	61,333
	0,5	4,85	668,792	917,013



Поперечная сила на опоре кН:

от продолжительно действующих расчетных нагрузок при :

от полной нагрузки при :

от полной расчетной нагрузки при :

Предварительный подбор продольной арматуры

Во многих случаях количество напрягаемой арматуры, назначенное из расчета прочности нормальных сечений, оказывается недостаточным, чтобы обеспечить трещиностойкость конструкции, если к ней предъявляют требования первой или второй категории. Поэтому при расчете таких конструкций целесообразен следующий порядок расчета.

Для элементов 2-й категории требований по трещиностойкости необходимо обеспечить выполнение 2-х допущений - отсутствие неупругих деформаций в напрягаемой арматуре от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок.

Количество ненапрягаемой арматуры из условия, что в ней не должны возникать необратимые деформации, можно определять по формуле:

Для наиболее неблагоприятных условий формулы принимают вид:

Используя указанные выше зависимости, подбирают напрягаемую арматуру.

Для балок, воспринимающих равномерно распределённую нагрузку, опасное сечение находится на расстоянии от опоры. Продольную арматуру подбирают по усилиям, действующим в этом сечении. Действительное сечение балки преобразуют в эквивалентное (см. рис. 6.4).

Рис. 6.4. К расчету стропильной балки

Размеры поперечного сечения балки:

Высота балки одинакова по длине.

Геометрические характеристики бетонного сечения:



Тогда:

Напрягаемую арматуру располагают только в растянутой зоне.

Принимают , поэтому .

Находим площадь напрягаемой арматуры из условия надёжного закрытия трещин при (см. табл. 6.2):



Определяем количество арматуры из условия ее упругой работы:

Принимаем . В верхней (сжатой) полке на расстоянии от верхней грани устанавливают продольную ненапрягаемую арматуру в количестве ).

Геометрические характеристики поперечных сечений балки

Высота балки одинакова по длине, поэтому геометрические характеристики для всех сечений одинаковы.

Отношение модулей упругости арматуры и бетона:

Площади поперечных сечений продольной арматуры, приведенные к бетону:

Высота балки .

Площадь приведенного сечения балки:

Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани, принимая всю арматуру растянутой зоны сосредоточенной в точке на расстоянии 0,1 м от нижней грани:

Положение центра тяжести приведенного сечения:

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до центров тяжести нижней и верхней арматуры:

Момент инерции приведенного сечения:

Момент сопротивления приведенного сечения для нижней и верхней граней:

Расстояние от центра тяжести приведенного сечение до верхней и нижней ядровых точек:

Моменты сопротивления приведенного сечения для крайних волокон с учетом неупругих деформаций растянутого бетона определяют по формуле:

Для нижних растянутых волокон, заменив соотношение по п.6. табл.4.1. /5/ при:

и

независимо от находим , поэтому:

Для верхних растянутых волокон, заменив в соотношениях п.6. табл.4.1. /5/ на и наоборот, при:

и и

находим поэтому:

Таблица 6.3 - Геометрические характеристики сечений балки

Вычисляемые величины	Значения величин в сечениях
	0,29	4,975
	0,89	0,89
	0,27	0,08
	0,4	0,4
	0,185	0,185
		0,27
		0,21
	0,24	0,185
	0,115	0,088
	0,48	0,48
	0,41	0,41
	0,38	0,38
	0,44	0,44
	0,024	0,019
	0,054	0,04
	0,132	0,098
	0,225	0,216
	0,55	0,53
	0,081	0,06
	0,198	0,147

Предварительное напряжение арматуры и ee потери

Назначают величину первоначального (без учета потерь) предварительного напряжения арматуры из условия п. 9.2 /1/:

. - для проволочной арматуры. Допустимое отклонение предварительного напряжения при механическом способе натяжения:

Следовательно:

Условия выполнены.

Определяем потери по формулам 9.6 /1/, проявляющиеся до обжатия бетона.

Первые потери.

Потери от релаксации напряжений в арматуре:

Потери от температурного перепада между упорами стенда и бетоном при определяем по формуле 9.11 /1/;

Потери от деформаций анкеров, расположенных у натяжных устройств, при и определяем по формуле 9.12 /1/:

Трение арматуры об огибающие устройства равны 0 из-за отсутствия последних, поэтому:

Арматура натягивается на упоры стенда и потери из-за деформаций стальной форму отсутствуют, т.е.:

Суммарные потери до обжатия бетона:

Предварительное напряжение арматуры с учетом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона:

Потери, вызванные упругой деформацией бетона, определяем по формуле 9.19 /1/:

где:

Предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь (при ) составляют:

Вторые потери.

Потери в напрягаемой арматуре, вызванные ползучестью, усадкой, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре определяем по формуле 9.24 /1/:

где: - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии от анкерного устройства в момент времени :



где: - ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени , определяемое по приложению Б, либо в соответствии с указаниями подраздела 6.1 /1/;

- коэффициент ползучести бетона за период времени от до , определяемый по приложению Б либо принимаемый в соответствии с указаниями подраздела 6.1 /1/;

- напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес;

- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом первых потерь в момент времени );

- изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчетном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 /1/ в зависимости от уровня напряжений , принимая

- напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учетом первых потерь в момент времени ) и действием практически постоянной комбинации нагрузок;

где - модуль упругости напрягаемой арматуры;

- соответственно площадь и момент инерции сечения;

- расстояние между центрами тяжести сечения и напрягаемой арматуры.

Определяем величины входящие в вышерасположенную формулу:

Величину усадки бетона определяем в соответствии с указаниями подраздела 6.1 /1/ по формуле 6.7:

где: - часть усадки бетона, обусловленная испарением из него влаги;

- часть усадки бетона, обусловленная процессами твердения бетона.

Величину усадки бетона следует определять по таблице 6.3 /1/:

где: - предельные значения части усадки, которые допускается определять по таблице 6.3 /1/, при влажности и отношении ;

- функция развития усадки бетона во времени, определяемая по формуле 6.9 /1/.

Величину части усадки бетона определяем по формуле 6.10 /1/:

где:

где - время, сут.

Коэффициент ползучести бетона за период времени от до определяем в соответствии с рис 6.1 /1/: .

- напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес;

- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом первых потерь в момент времени ):

- изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчетном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 /1/ в зависимости от уровня напряжений , принимая

- напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учетом первых потерь в момент времени ) и действием практически постоянной комбинации нагрузок:



Для и первого релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют согласно таблице 9.2 /1/

Поскольку выражение:

то принимаем его равным , тогда:

Среднее значение усилия предварительного обжатия в момент времени (с учетом всех потерь) не должно быть больше, чем установлено условиями:

и

Условия выполнены.

Для сечений балки, расположенных в пределах длины зоны передачи напряжений , величины напряжений в арматуре необходимо умножить на коэффициент условий работы . Поскольку в данном случае величина предварительного напряжения арматуры с учётом потерь, проявившихся до обжатия бетона:

при:

.

Таким образом, сечения и находятся в пределах зоны передачи напряжений, поэтому для этих сечений:

Для остальных .

При определении потерь принят срок нагружения балки суток после её изготовления. Если бы нагружение осуществлялось в другие сроки, потери от усадки и ползучести бетона следовало бы определять с учётом коэффициента .

Таблица 6.4 - Потери предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона.

...

Вычисляемые величины	Единицы измерения	Значения величин в сечениях
		0,29	4,975
	-	0,35	1
		562,8

Подобные документы

• Одноэтажное каркасное промышленное здание

  Расчет железобетонного каркаса одноэтажного трехпролетного производственного здания согласно основным принципам расчета, конструирования и компоновки железобетонных конструкций. Основные элементы железобетонного каркаса: плоские поперечные рамы.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 12.07.2009
  

• Монтаж каркаса одноэтажного четырехпролетного промышленного здания

  Знакомство с особенностями и этапами монтажа каркаса одноэтажного четырехпролетного промышленного здания, анализ проблем. Общая характеристика продольного метода монтажа несущих конструкций железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания.
  
  контрольная работа [622,9 K], добавлен 20.12.2014
  

• Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания

  Компоновка сборного железобетонного каркаса здания с установлением геометрических параметров. Определение нагрузок на раму и ее статический расчет. Конструирование фундамента под колонну. Расчет предварительно напряженной безраскосной фермы пролетом 18 м.
  
  курсовая работа [375,9 K], добавлен 13.12.2009
  

• Проектирование и расчет несущих конструкций железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания

  Компоновочная и расчетная схема каркаса одноэтажного промышленного здания в сборном железобетоне, сбор по загружениям. Определение усилий в крайней колонне и комбинация усилий в ее сечениях. Расчет и конструирование отдельно стоящего фундамента и плиты.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 10.01.2011
  

• Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания

  Проект конструкторского расчета несущих конструкций одноэтажного промышленного здания: компоновка конструктивной схемы каркаса здания, расчет поперечной рамы каркаса, расчет сжатой колонны рамы, расчет решетчатого ригеля рамы. Параметры нагрузки усилий.
  
  курсовая работа [305,8 K], добавлен 01.12.2010
  

• Железобетонный каркас одноэтажного производственного здания

  Знакомство с особенностями конструкции железобетонного каркаса одноэтажного производственного здания. Этапы расчета поперечной рамы здания. Способы определения величины давления на колонну от сил поперечного торможения. Анализ геометрической схемы фермы.
  
  дипломная работа [572,6 K], добавлен 22.01.2016
  

• Стальной каркас одноэтажного производственного здания

  Проект несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Компоновка поперечной рамы каркаса здания, определение нагрузок от мостовых кранов. Статический расчет поперечной рамы, подкрановой балки. Расчет и конструирование колонны и стропильной фермы.
  
  курсовая работа [1018,6 K], добавлен 16.09.2017
  

• Проектирование одноэтажного каркасного здания из лёгких конструкций ст. Северская

  Компоновка конструктивного решения здания. Определение сейсмичности строительной площадки и сбор нагрузок. Расчет каркаса в продольном направлении. Определение сейсмических нагрузок с учетом кручения здания в плане. Расположение антисейсмических швов.
  
  курсовая работа [273,3 K], добавлен 28.06.2009
  

• Расчёт и конструирование сборных и монолитных железобетонных конструкций каркаса одноэтажного производственного здания

  Статический расчет рамы, ее компоновка. Сбор нагрузок на раму. Расчет, конструирование колонны по оси Б. Проектирование фундамента под колонну по оси Б. Сведения о материале, расчет арматуры фундамента. Расчет подколонника, конструирование фундамента.
  
  курсовая работа [443,9 K], добавлен 21.10.2008
  

• Монтаж каркаса одноэтажного железобетонного промышленного здания

  Определение объемов производства работ и составление ведомостей расхода материалов, конструкций при монтаже каркаса здания. Выбор и расчет монтажных кранов по двум потоку, их технико-экономическое сравнение. Расчёт машин и оборудования производства работ.
  
  курсовая работа [2,3 M], добавлен 07.12.2012
  

• Расчет производственного здания из металлических конструкций

  Построение геометрической схемы фермы. Определение нагрузок, действующих на ферму. Расчет поперечной рамы каркаса здания. Определение нагрузок на поперечную раму каркаса. Нормативная ветровая нагрузка. Расчет длины сварных швов для опорного раскоса.
  
  курсовая работа [284,9 K], добавлен 24.02.2014
  

• Расчет стального каркаса одноэтажного производственного здания

  Компоновка стального каркаса. Расчет настила и прогонов. Сбор нагрузок: сборных, снеговых, ветровых, от мостовых кранов (вертикального давления и поперечного торможения). Статический расчет поперечной рамы. Порядок подбора сечений элементов фермы.
  
  курсовая работа [430,7 K], добавлен 25.06.2014
  

• Монтаж сборного железобетонного каркаса промышленного здания

  Изучение этапов монтажа сборного железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания. Состав монтажных процессов и работ. Затраты труда и времени работы крана на монтаж каркаса. Выбор крана по техническим параметрам. Выбор транспортных средств.
  
  курсовая работа [485,9 K], добавлен 22.07.2010
  

• Стальной каркас одноэтажного промышленного здания

  Характеристики мостового крана. Компоновка конструктивной схемы здания. Проектирование подкрановых конструкций. Расчет поперечной рамы каркаса, ступенчатой колонны, стропильной фермы: сбор нагрузок, характеристика материалов и критерии их выбора.
  
  курсовая работа [3,0 M], добавлен 04.11.2010
  

• Технологическая карта на монтаж сборного железобетонного каркаса одноэтажного производственного здания

  Технология выполнения работ по монтажу сборного железобетонного каркаса. Потребность в материально-технических ресурсах, подбор и спецификация монтажных элементов. Выбор оптимального варианта монтажного крана по технико-экономическим показателям.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 25.09.2012
  

• Определение усилий в железобетонном каркасе одноэтажного производственного здания

  Сейсмичность площадки строительства, снеговая нагрузка. План и разрезы здания. Расчет каркаса в поперечном направлении здания. Нахождение расчетных вертикальных нагрузок. Определение значения дополнительных сейсмических нагрузок в уровне верха колонн.
  
  контрольная работа [879,2 K], добавлен 02.12.2014
  

• Проект одноэтажного промышленного здания

  Объемно-планировочное решение промышленного здания. Определение глубины заложения фундаментов. Спецификация железобетонных изделий. Стальные подкрановые балки. Система связей железобетонного каркаса. Железобетонные ребристые плиты покрытия здания.
  
  курсовая работа [840,1 K], добавлен 18.07.2011
  

• Строительный проект однопролетного здания

  Компоновка конструктивной схемы каркаса здания. Нагрузки, действующие на прогон. Максимальный изгибающий момент. Конструирование стропильной фермы. Статический расчет рамы каркаса здания и внецентренно нагруженной крайней колонны производственного здания.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 14.09.2015
  

• Металлический каркас одноэтажного производственного здания

  Компоновка каркаса, сбор нагрузок на поперечную раму каркаса. Расчетная схема рамы, определение жесткости элементов. Анализ расчетных усилий в элементах поперечной рамы. Компоновка системы связей. Расчет стропильной фермы, определение усилий, сечений.
  
  курсовая работа [3,8 M], добавлен 04.10.2010
  

• Стальной каркас одноэтажного производственного здания

  Компоновка конструктивной схемы каркаса здания. Правила расчета схемы поперечной рамы. Определение общих усилий в стержнях фермы. Расчет ступенчатой колонны производственного здания. Расчет и конструирование подкрановой балки, подбор сечения балки.
  
  курсовая работа [565,7 K], добавлен 13.04.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам