Расчет монолитной фундаментной плиты, плиты перекрытия типового этажа и колонны каркаса

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Расчетно-конструктивный раздел

1.1 Создание расчетной модели каркаса

1.1.1 Геометрия конструкции

1.1.2 Геология

1.1.3 Жесткости элементов

1.2 Сбор и формирование расчетных сочетаний нагрузок на каркас

1.2.1 Нормативное значение снеговой нагрузки на покрытие на отм. +11,070 (снеговой мешок с покрытия котельной на отм. +13,500)

1.2.2 Линейные нагрузки

1.2.3 Ветровая нагрузка

1.3 Определение глубины заложения фундамента

1.4 Определение расчетного сопротивления грунта основания

1.5 Определение ширины подошвы фундамента

1.5.1 Колонны среднего ряда

1.5.2 Колонны среднего ряда в осях В-4 и В-5

1.5.3 Колонны крайнего ряда

1.5.4 Колонны крайнего ряда в осях Г-4 и Г-5

1.5.5 Угловые колонны

1.5.6 Ленточный фундамент под стеной крайнего ряда

1.5.7 Ленточный фундамент под лестничную клетку

1.6 Вычисление коэффициентов постели упругого основания

1.7 Статический расчет конструкции и анализ полученных результатов

1.7.1 Результаты расчета колонн каркаса

1.7.2 Результаты расчета типовой плиты перекрытия

1.7.3 Результаты расчета фундаментов

1.8 Расчет армирования монолитных конструкций

1.8.1 Армирование типовой плиты перекрытия

1.8.2 Армирование фундаментов

1.8.3 Армирование колонн

1. Расчетно-конструктивный раздел

В расчетно-конструктивной части дипломного проекта в соответствии с заданием на дипломное проектирование требуется рассчитать и законструировать:

1) Монолитную фундаментную плиту;

2) Монолитную плиту перекрытия типового этажа;

3) Монолитную колонну каркаса.

Для учета совместной работы всех монолитных конструкций здания и грунтового основания и взаимного перераспределения усилий в них, расчет каркаса проводим как расчет единой пространственной системы. Для этого используется расчетно-конструирующий программный комплекс «Лира» версии 9.6. Основные используемые расчетные модули комплекса:

«ЛИР-ВИЗОР» - создание и анализ расчетных схем конструкций

«ЛИР-АРМ» - конструирующий модуль для железобетонных конструкций

При расчете монолитной железобетонной фундаментной плиты, плиты перекрытия и колонны помимо автоматизированного подбора арматуры в модуле «ЛИР-АРМ» также проводятся все необходимые проверки в соответствии с действующими нормативными документами, регламентирующими основные положения расчета и проектирования данных конструкций.

Таким образом, проектирование конструкций разделено на 4 этапа:

1. Создание расчетной модели каркаса здания;

2. Сбор и формирование нагрузок и их расчетных сочетаний;

3. Статический расчет конструкции и анализ полученных результатов;

4. Расчет армирования монолитных конструкций в конструирующем модуле «ЛИР-АРМ» по результатам статического расчета. Конструирование плит и колонны.

1.1 Создание расчетной модели каркаса

1.1.1 Геометрия конструкции

Геометрия конструкции описывается в программном комплексе согласно чертежам архитектурной части проекта. Монолитные колонны сечением 400х400мм. Сетка колонн нерегулярная. Максимальный шаг колонн - 6 м. Колонны без капителей, перекрытие плоское. Толщину монолитной плиты перекрытия принимаем 200 мм, исходя из условия t_пл ? L_max/35 = 6000x35 = 172 мм.

Расчетную модель создаем для половины здания.

Здание имеет три ствола жесткости - лестничная клетка в осях 4-5/А-Б, 7-9/Б-В, и ствол жесткости в осях 6-7 и Б-В. Толщина монолитных стен техподполья 250 мм, лестничной клетки - 250 мм. Высота подвала - 3 м, высота 1-3 этажей - 3,6 м.

1.1.2 Геология

Физико-механические характеристики грунтов, залегающих на площадке, приведены в таблице:

1.1.3 Жесткости элементов

Материалы для железобетонных конструкций:

Монолитный железобетон (плотность R=25 кН/мі, коэффициент Пуассона н = 0,2) класса В25, начальный модуль упругости Е = 30000 МПа.

Арматура - продольная рабочая - класса А500, поперечная - класса А240.



На все опорные узлы фундаментной плиты наложены связи по осям Х, Y (ограничение перемещений в плоскости фундаментной плиты) и коэффициенты постели С1 и С2, моделирующие отпор грунта.



Вычисление коэффициентов постели рассмотрено ниже. Сопряжение колонн с перекрытиями, покрытием и фундаментной плитой моделируется жестким. Опирания перекрытий и покрытия на стволы жесткости моделируется жестким.

1.2 Сбор и формирование расчетных сочетаний нагрузок на каркас

Таблица 1. Сбор нагрузок на 1м²

№	Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка, кгс/м2	Коэффициент надежности по нагрузке, гf	Расчетная нагрузка, кгс/м2
Междуэтажное перекрытие
		Постоянная
1	Конструкция пола	130,0	1,3	169,0
2	Перегородки	150,0	1,3	195,0
	Итого:	280,0		364,0
		Временная
3	Полезная	200,0	1,3	260,0
Перекрытие подвала
		Постоянная
1	Утеплитель д=0,2 м, г=35 кг/м3	7	1,3	9,1
2	Цементно-песчаная стяжка д=0,04 м, г=1800 кг/м3	72,0	1,3	93,6
3	Конструкция пола	130,0	1,3	169,0
4	Перегородки	150,0	1,3	195,0
	Итого:	359,0		466,7
		Временная
5	Полезная	200,0	1,3	260,0
Плита покрытия на отм. +11,070
		Постоянная
1	2 слоя гидроизоляции д=0,01 м, г=5 кг/м3	0,1	1,3	0,13
2	Цементно-песчаная стяжка д=0,05 м, г=1800 кг/м3	90,0	1,3	117,0
3	Плоские асбестоцементные плиты д=0,008 м, г=1800 кг/м3	14,4	1,3	18,7
4	Уклонообразующий слой - керамзитовый гравий д=0,1 м, г=600 кг/м3	60,0	1,3	78,0
5	Подрезной сой блока «Аэробел» д=0,1 м, г=800 кг/м3	80,0	1,3	104,0
6	Утеплитель «Технониколь XPS 35-300» д=0,12 м, г=35 кг/м3	4,2	1,3	5,5
	Итого:	248,7		323,3
		Временная
7	Полезная	50,0	1,3	65,0
8	Снег	306,2	1,4	428,7
	Итого:	356,2		493,7
Плита покрытия лестницы на отм. +13,500
		Постоянная
1	2 слоя гидроизоляции д=0,01 м, г=5 кг/м3	0,1	1,3	0,13
2	Цементно-песчаная стяжка д=0,05 м, г=1800 кг/м3	90,0	1,3	117,0
3	Плоские асбестоцементные плиты д=0,008 м, г=1800 кг/м3	14,4	1,3	18,7
4	Уклонообразующий слой - керамзитовый гравий д=0,05 м, г=600 кг/м3	30,0	1,3	39,0
5	Подрезной сой блока «Аэробел» д=0,1 м, г=800 кг/м3	80,0	1,3	104,0
6	Утеплитель «Технониколь XPS 35-300» д=0,12 м, г=35 кг/м3	4,2	1,3	5,5
	Итого:	218,7		284,3
		Временная
4	Снег (III снеговой район: г. Белгород)	126,0	1,4	180,0
	Лестничная площадка
		Постоянная
1	Конструкция пола	130,0	1,3	169,0
		Временная
2	Полезная	300,0	1,3	390,0
	Коридор
		Постоянная
1	Конструкция пола	130,0	1,3	169,0
		Временная
2	Полезная	300,0	1,3	390,0

1.2.1 Нормативное значение снеговой нагрузки на покрытие на отм. +11,070 (снеговой мешок с покрытия котельной на отм. +13,500)

Нормативное значение снеговой нагрузки определяется:

где - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов,

- термический коэффициент,

- коэффициент перехода веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие,

- высота перепада, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего,

- длины участков верхнего и нижнего покрытий, соответственно, с которых переносится снег в зону перепада высоты,

- доли снега, переносимого ветром к перепаду высоты, их значения для верхнего и нижнего покрытий следует принимать в зависимости от их профиля,

- для плоских покрытий ,

Для пониженных покрытий шириной менее 21 м

Таким образом,

Следовательно, в расчет принимаем .

Длина зоны повышенных снегоотложений:

.

- на участке длиной 5,3 м.

1.2.2 Линейные нагрузки

Нагрузка от веса ограждающих конструкций здания моделируется линейной по периметру плит перекрытия.

Вес 1 м² плоскости ограждающей конструкции на плиту перекрытия этажа:

- Кирпичная кладка толщ. 250 мм: 0,25х1900 = 475 кгс/м²

При весе 1м² плоскости ограждающей конструкции 475 кгс/м², линейная нагрузка на перекрытия типовых этажей 475х3,4 = 1615 кгс/м. При шаге сетки триангуляции контура плиты перекрытия 0,5х0,5м, нагрузка в граничный узел плиты равна 1615/2 = 807,5 кгс.

Линейная нагрузка на плиты покрытий от парапета:

- Блоки «Аэробель» толщ. 300 мм, высотой 1000 мм: 0,3х1х800 = 240 кгс/м.

При шаге сетки триангуляции контура плиты перекрытия 0,5х0,5м, нагрузка в граничный узел плиты равна 240/2 = 120 кгс.

1.2.3 Ветровая нагрузка

Нормативное значение ветрового давления (II ветровой район): 0,30 кПа;

Аэродинамический коэффициент для наветренной стороны: с = 0,8

Таблица 2. Сбор ветровой нагрузки в торец перекрытий

Высота м	Норм. знач. давл., кПа	Коэф. с	k	Нормативное значение ветровой нагр., кПа	Груз. высота перекрытия, м	Погонная ветр. нагрузка (в запас прочности)
1,6 (соответствует отм. 0,000)	0,30	0,8	0,5	0,12	3,6	0,68 кН/м (68 кгс/м)
5,1 (соответствует отм. +3,500)			0,503	0,121
8,7 (соответствует отм. +7,100)			0,61	0,146
12,1 (соответствует отм. +10,500)			0,792	0,19

Принимаем значение ветровой нагрузки в узлы торцов плит равным 68/2 = 34 кгс.

Значение ветровой нагрузки, приложенной к колоннам:

В запас прочности примем значение сосредоточенной ветровой нагрузки при коэффициенте k = 0,705 (вдоль буквенных осей):

- в узлы колонн среднего ряда вдоль буквенных осей,

- в узлы колонн крайнего ряда вдоль буквенных осей,

В запас прочности примем значение сосредоточенной ветровой нагрузки при коэффициенте k = 0,97 (вдоль цифровых осей):

- в узлы колонн среднего ряда вдоль цифровых осей,

- в узлы колонн крайнего ряда вдоль цифровых осей.

1.3 Определение глубины заложения фундамента

- с учетом глубины сезонного промерзания (в основании залегают пески мелкие):

- с учетом конструктивных требований: задаемся высотой фундамента под колонну 1,2 м, следовательно, глубина заложения равна 3+1,2-1,5 = 2,7 м (-3,000 - отм. Пола подвала, -1,500 - планировочная отметка).

1.4 Определение расчетного сопротивления грунта основания

Согласно инженерно-геологических изысканий в основании залегают пески мелкие средней плотности влажные и насыщенные водой со следующими расчетными характеристиками: ц_II =34⁰, г = 1,81/1,93 г/см³.

Расчетное сопротивление грунта основания определяем по формуле:

,

где - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 5.4,

- при b<10 м,

- осредненное расчетное значение средневзвешенного удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды:

- осредненное расчетное значение средневзвешенного удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды (насыпной грунт).

Глубина заложения фундамента:

- глубина подвала, расстояние от уровня планировки до пола подвала.

Зададимся шириной фундамента под колонну b = 2 м:

1.5 Определение ширины подошвы фундамента

1.5.1 Колонны среднего ряда

Грузовая площадь 5,4х6 = 32,4 м². Нагрузка на обрез фундамента:

- от перекрытия подвала: (559+2500х0,2)х32,4 = 34311,6 кг

- от перекрытия типового этажа: (480+2500х0,2)х32,4х2 = 63504 кг

- от покрытия: (604,9+2500х0,2)х32,4 = 35798,8 кг

- собственный вес колонн: 2500х0,4х0,4х(10,7+3) = 5480 кг

Суммарная нагрузка: 139094,4 кг

Определяем площадь фундамента как для центрально нагруженного фундамента

Размер стороны квадратной подошвы

Принимаем размеры подошвы фундамента под колонны средних рядов 2,6х2,6 м.

Часть фундамента смоделируем нагрузкой на нижнюю плиту (ступень) фундамента под колонну: 2500х(1,3х0,4+0,4х0,6)/2,6 = 730,8 кг/м².

1.5.2 Колонны среднего ряда в осях В-4 и В-5

Грузовая площадь 3,25х6 = 19,5 м². Нагрузка на обрез фундамента:

- от перекрытия подвала: (559+2500х0,2)х19,5 = 20650,5 кг

- от перекрытия типового этажа: (480+2500х0,2)х19,5х2 = 38220 кг

- от покрытия: (604,9+2500х0,2)х19,5 = 21545,6 кг

- собственный вес колонн: 2500х0,4х0,4х(10,7+3) = 5480 кг

Суммарная нагрузка: 85896,1 кг

Определяем площадь фундамента как для центрально нагруженного фундамента

Размер стороны квадратной подошвы

Принимаем размеры подошвы фундамента под колонны средних рядов 2,1х2,1 м. каркас фундамент нагрузка армирование

Часть фундамента смоделируем нагрузкой на нижнюю плиту (ступень) фундамента под колонну: 2500х(1,2х0,4+0,4х0,6)/2,1 = 857,1 кг/м².

1.5.3 Колонны крайнего ряда

Грузовая площадь 2,7х6 = 12,2 м². Нагрузка на обрез фундамента:

- от перекрытия подвала: (559+2500х0,2)х16,2 = 17155,8 кг

- от перекрытия типового этажа: (480+2500х0,2)х16,2х2 = 31752 кг

- от покрытия: (604,9+2500х0,2)х16,2 = 17899,4 кг

- ограждающие конструкции: 1615х6х3 = 29070 кг

- собственный вес колонн: 2500х0,4х0,4х(10,7+3) = 5480 кг

Суммарная нагрузка: 101357,2 кг

Определяем площадь фундамента как для центрально нагруженного фундамента

Размер стороны квадратной подошвы

Принимаем размеры подошвы фундамента под колонны крайних рядов как и под колонны средних рядов 2,4х2,4 м.

Часть фундамента смоделируем нагрузкой на нижнюю плиту (ступень) фундамента под колонну: 2500х(1,2х0,4+0,4х0,6)/2,4 = 750 кг/м².

1.5.4 Колонны крайнего ряда в осях Г-4 и Г-5

Грузовая площадь 3х3,25 = 9,75 м². Нагрузка на обрез фундамента:

- от перекрытия подвала: (559+2500х0,2)х9,75 = 10325,3 кг

- от перекрытия типового этажа: (480+2500х0,2)х9,75х2 = 19110 кг

- от покрытия: (604,9+2500х0,2)х9,75 = 10772,8 кг

- ограждающие конструкции: 1615х3,25х3 = 15746,3 кг

- собственный вес колонн: 2500х0,4х0,4х(10,7+3) = 5480 кг

Суммарная нагрузка: 61434,4 кг

Определяем площадь фундамента как для центрально нагруженного фундамента

Размер стороны квадратной подошвы

Принимаем размеры подошвы фундамента под колонны крайних рядов как и под колонны средних рядов 1,8х1,8 м.

Часть фундамента смоделируем нагрузкой на нижнюю плиту (ступень) фундамента под колонну: 2500х0,5х0,6/1,8 = 416,7 кг/м².

1.5.5 Угловые колонны

Грузовая площадь 2,7х3 = 8,1 м². Нагрузка на обрез фундамента:

- от перекрытия подвала: (559+2500х0,2)х8,1 = 8577,9 кг

- от перекрытия типового этажа: (480+2500х0,2)х8,1х2 = 15876 кг

- от покрытия: (604,9+2500х0,2)х8,1 = 8949,7 кг

- ограждающие конструкции: 1615х5,7х3 = 27616,5 кг

- собственный вес колонн: 2500х0,4х0,4х(10,7+3) = 5480 кг

Суммарная нагрузка: 66500,1 кг

Определяем площадь фундамента как для центрально нагруженного фундамента

Размер стороны квадратной подошвы

Принимаем размеры подошвы фундамента под колонны крайних рядов как и под колонны средних рядов 1,8х1,8 м.

Часть фундамента смоделируем нагрузкой на нижнюю плиту (ступень) фундамента под колонну: 2500х0,5х0,6/1,8 = 416,7 кг/м².

1.5.6 Ленточный фундамент под стеной крайнего ряда

Нагрузка на обрез фундамента:

- собственный вес стены: 2500х0,25х1х3 = 1875 кг

- собственный вес фундамента длиной 1м: 2500х1х0,3х0,5 = 375 кг (при высоте фундамента 0,3 м и ширине 0,5 м)

-вес грунта на выступах фундамента: 1780х2,4х0,25х1 = 1068 кг

Суммарная нагрузка 3318 кг.

Зададимся шириной фундамента под колонну b = 0,5 м:

Тогда среднее давление под подошвой фундамента 3318/1/0,5 = 6,6 т/м² < 23 т/м².

1.5.7 Ленточный фундамент под лестничную клетку

Грузовая площадь 1х(0,5х3,9+0,5х2,6) = 3,25 м². Нагрузка на обрез фундамента:

- собственный вес стены: 2500х0,25х1х(13,5+4,2) = 11062,5 кг

- от перекрытия подвала: (559+2500х0,2)х3,25 = 3441,8 кг

- от перекрытия типового этажа: (480+2500х0,2)х3,25х2 = 6370 кг

- от покрытия: (344,7+2500х0,2)х3,25 = 2745,3 кг

- собственный вес фундамента длиной 1м: 2500х1х0,3х0,5 = 375 кг (при высоте фундамента 0,3 м и ширине 0,5 м)

-вес грунта на выступах фундамента: 1780х2,4х0,25х1 = 1068 кг

Суммарная нагрузка 25062,6 кг.

Зададимся шириной фундамента под колонну b = 1,2 м:

Тогда среднее давление под подошвой фундамента 25062,6/1,2 = 20,9 т/м² > 24,4 т/м².

Вес грунта на нижнюю ступень фундамента от веса грунта 1650х1 = 1650 кг/м².

Пространственная модель типового этажа



Пространственная модель здания

1.6 Вычисление коэффициентов постели упругого основания

Согласно данных инженерно-геологических изысканий, ниже отметки планировки на площадке залегают следующие инженерно-геологические элементы:

1) Насыпной грунт

2) Песок мелкий, средней плотности, водонасыщенный

3) Песок мелкий плотный, влажный

4) Песок средней крупности, рыхлый, влажный

5) Песок средней крупности, плотный, водонасыщенный

6) Песок гравелистый, средней плотности, водонасыщенный

Согласно таблице физико-механических свойств и посадке здания на инженерно-геологический разрез, описываем модель грунтового основания:





Для расчета принимаем наименьший вычисленный коэффициент вертикального отпора грунта С1, как наихудший случай, и соответствующий ему коэффициент С2.

С1 = 236,244 тс/м³, С2 = 5021,76 т/м. Осадка составляет 0,021 м = 2,1 см, что не превышает предельно допустимой осадки по СП 22.13330.2011.

1.7 Статический расчет конструкции и анализ полученных результатов

Формируем 4 загружения:

1 загружение - собственный вес

2 загружение - постоянная нагрузка

3 загружение - временная нагрузка

4 загружение - ветер вдоль буквенных осей

5 загружение - ветер вдоль цифровых осей

Формируем 4 РСН:

1 РСН - нормативные нагрузки с учетом ветровой нагрузки вдоль здания,

2 РСН - нормативные нагрузки с учетом ветровой нагрузки поперек здания,

3 РСН - расчетные нагрузки с учетом ветра вдоль здания,

4 РСН - расчетные нагрузки с учетом ветра поперек здания.

1.7.1 Результаты расчета колонн каркаса



1.7.2 Результаты расчета типовой плиты перекрытия



Прогибы плиты от нормативных нагрузок

Максимальные деформации образуются в плите в осях 7-8 и А-Б. Прогиб плиты следует определять с учетом вертикальных перемещений колонн. Таким образом, максимальный прогиб равен 71-0,5х(67,1+66,1) = 4,4 мм. Следует отметить, что деформации получены в упругой постановке. С учетом неупругой работы с учетом «грубой оценки» прогиб составит 4х4,4 = 17,6 мм. Максимально допустимая величина прогиба при пролете плиты 6 м согласно СП 20.13330.2011 равен 1/200 длины, т.е. 5400/200 = 27 мм. Полученные деформации не превышают предельно допустимые. Жесткость плиты обеспечена.

1.7.3 Результаты расчета фундаментов



Осадки плиты от нормативных нагрузок

Максимально осадка фундаментов зданий с монолитным каркасом, согласно СП 22.13330.2011 составляет 8 см. Фактическая максимальная осадка фундамента составляет 6,7 см, что в допустимых пределах. Требуемая жесткость фундамента обеспечена.

Рассчитывать армирование стволов жесткости, согласно заданию на дипломное проектирование, не требуется, поэтому результаты статического расчета для этих конструкций не представлены.

После статического расчета, экспортируем расчетную схему в расчетный модуль ЛИР-АРМ.

1.8 Расчет армирования монолитных конструкций

1.8.1 Армирование типовой плиты перекрытия

Прочностной расчет железобетонных элементов каркаса ведется по результатам статического расчета всей конструкции.

В конструирующий модуль «ЛИР-АРМ» заложены алгоритмы расчета железобетонных конструкций как по российским, так и по международным стандартам. Расчет ведем по СНиП 52-01-2003.

Для расчета плиты междуэтажного перекрытия, необходимо задать дополнительные характеристики материалов - бетона и арматуры, а также модуль армирования.



Продольное армирование нижней зоны плиты по оси Х (шаг 150 мм)

Продольное армирование верхней зоны плиты по оси Х (шаг 150 мм)

Продольное армирование нижней зоны плиты по оси Y (шаг 150 мм)



Продольное армирование верхней зоны плиты по оси Y (шаг 150 мм)

Поперечная арматура по Х и У

Принимаем основное армирование нижней и верхней зон арматурными стержнями Ш12 с шагом 150 мм в обоих направлениях.

Дополнительное нижнее армирование:

- по Х - в осях 1-3 и А-Б, 1-3 и В-Г на расстоянии 1 м от оси А - Ш12 с шагом 150 мм.

- по Х - в осях 7-9 и А-Б на расстоянии 1,5 м от оси А - Ш12 с шагом 150 мм.

- по Х - в осях 6-8 и В-Г на расстоянии 1 м от оси Г - Ш12 с шагом 150 мм.

- по У - у оси 1 в осях А-Г на расстоянии 1,5 м от оси 1 - Ш12 с шагом 150 мм.

- по У - у оси 8 в осях В-Г на расстоянии 1 от оси 8 - Ш12 с шагом 150 мм.

Дополнительное верхнее армирование:

- опорные зоны колонн по осям А-1, А-8, А-9, Б-1, В-1, Г-1, Г-2 - Ш14 с шагом 150 мм в обоих направлениях, зона расстановки 1,5 м.

- опорные зоны остальных колонн - Ш12 с шагом 150 мм в обоих направлениях, зона расстановки 1,5 м.

- по Х - у стены по оси 5 в осях А-Б на расстоянии 1 м от оси 5 в направлении оси 6 - Ш12 с шагом 150 мм.

- по Х - у стены по оси 6 в осях Б-В на расстоянии 1 м от оси 6 в направлении оси 5 -Ш12 с шагом 150 мм.

- по У - у стены по оси В в осях 6-8 на расстоянии 1 м от оси В в направлении оси Г - Ш12 с шагом 150 мм.

Поперечную арматуру принимаем Ш14 А240 с шагом 750 мм.

1.8.2 Армирование фундаментов



Продольное армирование нижней зоны плиты по оси Х (шаг 200 мм)

Продольное армирование нижней зоны плиты по оси Х (шаг 100 мм)

Продольное армирование верхней зоны плиты по оси Х (шаг 200 мм)



Продольное армирование нижней зоны плиты по оси У (шаг 200 мм)

Продольное армирование нижней зоны плиты по оси У (шаг 100 мм)

Продольное армирование верхней зоны плиты по оси У (шаг 200 мм)

Поперечное армирование по оси X и У

Фундаменты под колонны крайних рядов по осям А-3, А-4, А-7, А-8, А-9, Г-3, Г-7 армируем Ш14 с шагом 200 мм в направлении Х, Ш12 с шагом 200 мм в направлении У.

Фундаменты под остальные колонны крайних рядов и угловые колонны армируем Ш12 с шагом 200 мм в обоих направлениях.

Фундаменты под лестницу в осях 7-9 и Б-В армируем:

- нижняя арматура Ш12 с шагом 20 мм,

- верхня арматура Ш8 с шагом 200 мм в направлении оси Х, Ш14 с шагом 200 мм в направлении оси У.

Фундаменты под лестницу в осях 4-5 и А-Б армируем:

- нижняя арматура Ш12 с шагом 20 мм,

- верхняя арматура Ш14 с шагом 200 мм в направлении оси Х, Ш8 с шагом 200 мм в направлении оси У.

Фундаменты под колонны по осям В-2, В-3, Б-7, Б-9 армируем Ш18 с шагом 100 мм в обоих направлениях.

Остальные фундаменты средних рядов армируем Ш16 с шагом 100 мм в обоих направлениях.

Ленточные фундаменты под стены армируем Ш12 с шагом 200 мм в обоих направлениях.

1.8.3 Армирование колонн



Требуемая угловая арматура

Требуемая дополнительная арматура у боковых граней

Требуемая поперечная арматура

Колонны по осям А-1, А-8, Б-1, В-1, Г-3, Г-4, Г-5, Г-6 до отм. +7.100 армируем 4Ш18, выше отм. +7.100 армируем 4Ш20.

Колонну по осям Г-2 до отм. +7.100 армируем 4Ш18, выше отм. +7.100 армируем 4Ш22.

Все остальные колонны армируем 4Ш18.

Поперечную арматуру принимаем Ш6 А240 с шагом 200 мм.

В графической части разработаем подробное армирование для колонны по оси Г-2 - колонна КМ-1 и для колонны по оси А-3 - колонна КМ-2.

Размещено на Allbest.ru

...