Подземные сооружения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Расчет конструкций подземных сооружений с учетом технологии строительства

2. Расчет сооружений круглой формы в плане

3. Расчет сооружений прямоугольной формы в плане

4. Расчет днища подземного сооружения

5. Расчет технологических параметров опускных колодцев

6. Расчет подземных сооружений на всплытие

7. Список используемой литературы



1. Расчет конструкции подземных сооружений с учетом технологиистроительства

1.1. Расчет стен протяженных сооружений

В этом разделе рассматривается расчет в вертикальной плоскости протяженных стен, жесткость которых в горизонтальной плоскости не играет роли. Таким же образом рассчитываются и короткие стены, не имеющие сплошной горизонтальной арматуры и жесткости в горизонтальной плоскости.

Консольная (свободно стоящая) стена

Грунтовые условия (рис. 1). Верхний слой мощностью 5,5м - песок, следующий слой мощностью 12м - тугопластичная глина с числом текучести I_L= 0,3. Зеркало грунтовых вод на глубине 4,5 м от поверхности. Расчетные свойства грунтов для расчетов по I группе предельных состояний обоснованы экспериментально и по данным изыскательской организации таковы: песок-сцепление с₁ = 4 кПа, угол внутреннего трения (ц₁= 37°, удельный вес г₁= 17,1кН/м³, удельный вес с учетом взвешивающего действия воды г_lsat= 11,6 кН/ м³; глина - с₁ =25 кПа, (ц₁ = 18°, г₁= 20 кН/м³).

Конструкция. Тонкая (шпунтовая или железобетонная) стена поддерживает откос котлована глубиной h - 6,6 м. Заглубление стены ниже дна котлована t= 5,6 м. Требуется определить устойчивость стены и рассчитать ее параметры.

Расчет. Схема изображена на рис.1, а. Потеря устойчивости консольной стены происходит путем поворота вокруг точки О, находящейся на глубине

f=0,8*t = 0,8*5,6 = 4,48 м. При этом со стороны откоса на стену выше точки О действует активное давление грунта, а со стороны дна - пассивный отпор грунта; на стену также действует давление воды. Работой отрезка стены ниже точки О пренебрегают.

Рис.1. Консольная шпунтовая стена: а - схема деформирования; б - эпюры активного давления и пассивного отпора грунта; в - расчетная схема балки; г - эпюра изгибающих моментов.

Коэффициенты активного и пассивного давления для заданных грунтов:

для песка: л_ag= tg² (45? - ц / 2) = 0,25; л_pg= tg² (45? + ц / 2) = 4,02;

для глины:л_ag= tg² (45? - ц / 2) = 0,52; л_ag= tg² (45? + ц / 2) = 1,89;

Строим эпюры вертикального давления грунта на стену со стороны откоса и дна котлована (рис.1, б). Вертикальное давление грунта на глубине уровня грунтовых вод (в точке D) составляет:

у_v = 4,5 м · 17,1 кН/ м³= 76,95 кПа.

Ниже идет обводненный песок с удельным весом г_sat= 11,6кН/м³ , и вертикальное давление в песке на уровне дна котлована за стенкой составит:

у_v = 76,95 кПа + 4,5 м · 11,6 кН/ м³ =129,15 кПа.

Таким образом, на этом же уровне вертикальное давление в водонепроницаемой глине скачкообразно возрастет на величину давления воды на кровлю глинистого слоя, которое равно:

p_w = H_w · г_w= 0,5 м · = 5 кПа .

Где H_w= 0,5м - высота столба воды над кровлей слоя глины;

г_w= 10кН/м³ - удельный вес воды.

Эпюра давления воды на участке обводненного водопроницаемого песка изображена на рис. 1, б.

Давление в глине со стороны откоса на уровне дна котлована равно

у_v = 129,15 + 5 = 134,15кПа.

Ниже вертикальное давление нарастает линейно и на уровне точки О со стороны откоса составит: у_v= 134,15кПа + 4,48м · 20кН/м³ = 223,75кПа, а со стороны котлована: у_v = 4,48м · 20кН/м³ = 89,6кПа.

Активное давление грунта на стену начинается в точке В (рис. 1, в) оно равно:h_c = = 0,93 м.

Горизонтальное активное давление грунта, соответствующее точкам построенной эпюры вертикального давления в точке D (отрезок DKна рис. 1, в) равно:у_ag = у_v л_ag- c · ctg (1 - л_ag) = 76,95 кПа · 0,25 - 4 кПа · ctg 37? (1 - 0,25) = 15,25 кПа.

Подобным же образом находится значения горизонтального давления в точках D и О и строится эпюра ВКLМР.

Равнодействующей эпюры активного давления на отрезке ВК имеет точку приложения С, при этом, как известно, точка приложения равнодействующей треугольной эпюры С делит катет в соотношении DC/DB = 1/3, что определяет положение точки С. Сама величина равнодействующей

R₁ = DK * BD / 2 = 15,25 кH.

Плечо ее действия относительно точки О ОС= 7,7 м.

Трапециевидный участок эпюры активного давления DKLG на рис. 1,в представим сумму прямоугольной эпюры DKVG и треугольной KLV. Их равнодействующие:



R₂=DK*DG=45,8кН;

R₃ = KV * VL / 2 = 22,3кН;

И точки ее приложения Е и F показаны на рис. 1, в. Точно так же находятся равнодействующие R₄ = 138,3 кН и R₃ = 98,3 кН трапециевидного участка эпюры активного давления OGMP.

Со стороны активного давления грунта в пределах проницаемого песчаного слоя на стену давит также вода. Равнодействующая давления воды Rw=45 кН показана на рис. 1, в.

Горизонтальное пассивное давление (отпор) со стороны дна котлована определяется через вертикальное давление по формуле. На уровне дна котлована оно равно (отрезок GS на рис. 1, в):

у_pg = у_vл_ag - c · ctg ц (1 - л_pg) = 0 · 1.89 - 25 · ctg18? (1 - 1,89)= 68 кПа.

а на уровне точки О:

у_pg = у_vл_ag - c · ctg ц (1 - л_pg) = 23,2 · 1,89 - 25 · ctg18? (1 - 1,89)= 225,72кПа.

Равнодействующие трапециевидной эпюры пассивного отпора SGOTR₆ = 272 кН и R₇ = 451,44 кН и точки их приложения находим вышеизложенным способом.

Проверяем условие устойчивости стены: М_уд> М_опр,

где М_уд = R₆ · 2+ R₇· 1,33=1144,41 кН ·м момент удерживающих сил пассивного отпора;

М_опр = R_l · 7,7 + R2 · 5,5 + R_з · 5 + R₄ · 2 + R₅ · 1,33 + R_w · 5 = 15,25 · 7,7 + 45,8 · 5,5 + 22,3 · 5 + 138,3 · 2 +98,3· 1,33+45·5 = 1113,2кН·м



- момент опрокидывающих сил.

Условие М_уд> М1_опр удовлетворяется. Стена устойчива.

Если М_уд<М_опр или М_уд> 1,2М_опр, расчет повторяем, соответственно увеличив или уменьшив величину заглубления t.

Далее, начиная с верхнего конца стены по заданным на рис. 1, в распределённым нагрузкам известными методами строим эпюру изгибающих моментов встене, которая изображена на рис. 1, г. Точка максимального момента находится ниже дна котлована, а его величина (на 1м длины стены котлована) - М_мах=229,7 кН·м.

Если стена предполагается стальной шпунтовой, то типоразмер шпунта подбирается по таблице. Шпунт Л-III имеет расчетный изгибающий момент 1м стенки 400 кН·м, что превышает максимальный размер в стене. Выбранный типоразмер шпунта Л-III подходит.

Если стена железобетонная, то расчет ее параметров производится по СНиП 2.03.01 -84.

Стена с анкерным или распорным креплением

Грунтовые условия. Те же, что и предыдущем примере.

Конструкция. Тонкая (шпунтовая или железобетонная) стена поддерживает откос котлована глубиной h = 6,6м. Заглубления стены ниже дна котлована t = 5,6 м. На глубине одного метра от поверхности установлен ряд анкеров.

Требуется определить устойчивость стены и подобрать параметры стены анкеров.

Расчет. Заанкерованная стена с одним ярусом анкеров (рис. 2, а) работает как однопролетная статически определимая балка, одной из опор которой является точка упора анкеров (или распорок) А, а другая - точка В - принимается ниже дна котлована на глубине f = 0,6·t.



Рис. 2. Заанкерованная шпунтованная стена: а - общая схема; б - расчетная схема балки; в - эпюра изгибающих моментов; г - эпюра пассивного отпора и расчетное сопротивление анкера.

В данном случае f = 0,6 · 5,6 = 3,36 м. Расчетная схема балки приведена на рис. 2, б. Потеря устойчивости стены происходит в случае, если реакция опоры R_a в точке А превысит горизонтальную проекцию расчетной несущей способности анкеров F (рис. 2,г) или реакция опоры R_b в точке В превысит величину равнодействующей давления пассивного отпора грунта у_рg.

Эпюра активного у_аgи пассивного давления у_рgдавления грунта и давления воды р_w на рис. 2, б и 2, г построены в порядке, изложенном в предыдущем разделе, и на длине шпунтовой стены точно такие же; численные значения у_аg, у_рg и р_w в некоторых характерных точках эпюр приведены на этих рисунках.

Реакция опор R_a= 53,6 кН и R_b = 95,9 кН на схеме рис. 2, б найдены известными приемами статического анализа.

Равнодействующая давления пассивного отпора грунта на глубине t = 5,6м (рис. 2, г) составляет: R_pg = (68+124,7) 5,6/2 = 539,56 кН.

Сопоставление рассчитанных величин R_b и R_pg приводит к выводу о том, что нижняя опора имеет достаточное сопротивление пассивного отпора.

Расчет инъекционных анкеров. Принимаем угол наклона анкера б = 20°, место заделки корня анкера выбираем за пределами призмы возможного оползания, которая определяется линией наклоненной к горизонту под углом внутреннего трения грунта ц = 37° (рис. 2, б). Диаметр скважины при устройстве анкер принимаем d= 0,08 м, соответственно расчетный диаметр корня D = 3d = 0,24 м. Длину корня анкера принимаем L=1,5м. Расчетную несущую способность анкера определяем по формуле, выбрав значение сопротивления корня анкера по боковой поверхности f=53 кПа и по торцу R=3100 кПа. Для песка средней крупности и плотности на глубине 3м:

F=A_Sf+AR = 3,14 · 0,24 м · 1,5 м · 53 кПа + 3,14· (0,24² - 0,08²) м²· 3100 кПа/4 = 184,7 кН.

Горизонтальная составляющая расчетной несущей способности анкера (рис.2, в):

F'=F·cos20°=184,7·0,94=173,6 кН.

Шаг установки анкеров в ряду:

b=F' / R_a=173,6/53,6=3,24м.

Шаг установки применяется 3 м.

На рис. 2, в приведена эпюра моментов в рассматриваемой стене на участке от анкерного ряда до дна котлована, построенная по расчетной схеме балки (см. рис. 2, б) известными методами. Точка максимального момента лежит выше дна котлована, а его величина M_max=136,6 кН·м, т.е. значительно меньше, чем у консольной стены, рассмотренном в предыдущем разделе.

Заглубление стены ниже необходимой по расчету глубины t, иногда необходимое по технологическим соображениям (глубокое залегание водоупорного слоя), не приведет к возрастанию максимального момента в ней.

Если стена имеет один ярус (распорок), то расчет моментов в стене и усилий, передаваемых на анкера, производится из рассмотрения стены как неразрезной многопролетной балки, для чего изгибной жесткостью стены нужно задаться ранее.

Расчет гравитационной подпорной стены

Условия. Подпорная стена из бутовой кладки с наклонной задней гранью поддерживает откос песчаной насыпи.

Расчетные свойства: удельный вес бутовой кладки г_кл = 20 кН/м³; песок: сцепление с₁ = 0, угол внутреннего трения ц₁ = 37?, сдельный вес г₁ = 17,1 кН/м³; угол трения кладки по подстилающему грунту ц₁ = 37?,- тот же песок.

Расчет. Потеря устойчивости стены может произойти путем сдвига по подошве OD и путем опрокидывания вокруг точки О. Для упрощения расчетов стену разделяем на три блока весом G₁ = 10 кН, G₂ = 12 кН, G₃ = 6 кН/ Вес грунтовой призмы ВЕС, перегружающей стену С_g = 10,8 кН.

Условие устойчивости против сдвига: R₂ + T>R₁, где Т = (G₁ + G₂ + G₃ + G₄) tgц₁ = (10 + 12 + 6 +10,8) tg 37° = 29,23 кН - сила трения стены по грунту; R₂ = 27 кН - пассивный отпор грунта на участке OF; R₁ =75 кН - равнодействующая горизонтального активного давления грунта по линии ED.

Значения R₁ и R₂ найдены путём, изложенным в предыдущем разделе (максимальные значения активного и пассивного давления грунта на уровне основания стены у_ag= 30 кПа и у_pg= 54 кПа приведены на рис. 3).

Подстановка численных значений сил в уравнение R₂ + Т >R₁ приводит к соотношению: 56,23 < 75, т.е. условие не выполняется, стена неустойчива противсдвига.

Условие устойчивости против опрокидывания состоит в сопоставлении моментов относительно точки О опрокидывающих и удерживающих стену сил:



R₂·0,33+ G₁ ·0,5+G₂·2+G₃·2,5+Gg·3>R₁·1,67 (*)

27·0,33+10·0,5+12·2+6·2,5+10,8·3=85,31<75·1,67=125.

В уравнение (*) уже подставлены численные значения плеч действующих сил. Подставка в нее величин сил приводит к соотношению: 85,31<125. Условие также не выполняется, стена не устойчива и против опрокидывания. Требуется увеличение заглубления подошвы стены в грунт.

Армированная подпорная стена

Условия. Песчаная насыпь 4м высотой с вертикальным откосом армирована сплошными слоями геотехнической сетки типа GEOGRID (рис. 4), по верху насыпи приложена распределенная расчетная нагрузка q = 40кН/м² . Прочность сетки (полосы шириной 1м) 12 кН, свойства песка - как в предыдущем примере. Угол трения сетки о грунт равен углу внутреннего трения грунта: ц' = ц =37°. Требуется определить толщину песчаных слоев между слоями геотекстиля b.

Расчет.. Армирующий слой на глубине h воспринимает активное грунта R, собранное с участка высотой b (рис. 4):

Рис. 4. Стена из армированного грунта.

R₁=л_agb(л_gh+q)=0,25b(17,1 h+40)=b(4,3h+10) кН.



Приравнивая прочность сетки правой части выражения, получим b=12/(4,3h+10), откуда следует, что толщина слоя песка в верхней части насыпи (при h=0) b_max=1,2, а в нижней (при h=4) b_min=0,25м.

Сопротивление выдергиванию армирующего слоя на участке длиной L равно силам трения с двух сторон 2T=2 у_v· L · tgц^, (у_v=y_gh - вертикальное давление грунта), и это сопротивление должно быть равно прочности армирующего слоя 12 кН/м: 12=2 г_gh· L· tg 37°, откуда минимальная длина нижнего армирующего слоя при h = 4м:L_min= 12/(2 · 1,8 · 4 · tg37°) = 1,105м. Проведем в откосе линию ОВ под углом внутреннего трения грунта ц= 37°. Очевидно, что для откоса в сыпучем грунте коэффициент запаса устойчивости по линии ОВ будет равен единице, а по некоторой линии ОС влево от ОВ - менее 1. Усилия в армирующей сетке будут возникать лишь влево от линии ОВ и нарастать к откосу. Соответственно этому примем длину верхнего слоя сетки равной ширине призмы возможного оползня:

L_max = h · ctg ц = 6,6 · ctg 37°= 8,75м.

Край слоев сетки со стороны откоса во избежание высыпания песка подгибается в ходе отсыпки слоев. Во избежание после строительных осадок насыпи отсыпаемые слои песка уплотняются трамбованием. На откос может быть навешена металлическая сетка и нанесено набрызг-бетонное покрытие.

2. Расчет сооружений круглой формы в плане

При осесимметричном внешнем нагружении круглого в плане подземного сооружения (рис.5) растягивающих напряжений в стенах не возникает и армирование не требуется.



Рис. 5. Схема к расчету круглого в плане сооружения.

Необходимая толщина стены, переменная по глубине:

t = - у_ag R / R_b,

где у_ag- горизонтальное активное давление грунта на данной глубине, R - радиус сооружения, R_b- расчетное сопротивление бетона сжатию.

Арматуру в этом случае вводят лишь из конструктивных соображений. Однако, если сооружение возводится методом опускного колодца, то при его перекосах в процессе погружения может возникать неравномерность нагрузки, практически характеризуемая коэффициентом неравномерность k_g= 1,25.

Рис. 6. Усилия в стенах опускного колодца при перекосе.



В этом случае в горизонтальном сечении (рис. 6) нормальные силы N будут непостоянными по окружности, а также возникнут изгибающие моменты М, величины которых для точек А и В определяются формулами:

М_а= - 0,1488 у_agR²(k_g-1);

М_в=0,1366 у_agR²(k_g-1);

N_a= у_agR[1+0,7854(k_g-1)];

N_b= у_agR[1+0,5(kg-1)].

3. Расчет сооружений прямоугольной формы в плане

Стены в грунте в виде ряда секущихся свай или из сборных элементов не имеют сплошной горизонтальной арматуры и изгибной прочности в горизонтальных сечениях. Такие стены независимо от их горизонтальной протяженности рассчитываются только в вертикальных сечениях. Наряду с этим другие технологии строительства позволяют уложить в стены подземных сооружений горизонтальную арматуру и придать им изгибную прочность в горизонтальной плоскости. Такая конструкция стен может быть обеспечена при строительстве сооружения в открытом котловане или способом опускного колодца. С определенными сложностями возможно также устройство монолитных стен в грунте с перехлестом горизонтальной арматуры между соседними захватками.

Способ расчета стен, имеющих горизонтальную изгибную прочность, зависит от соотношения размеров сооружения или его расчетного отсека:

а) если сооружение глубокое h/а > 2 (где h - глубина, а - больший размер в плане), используется следующий способ расчета (рис. 7, а). Стена разбивается на пояса-рамы высотой ?у =1. Рама считается нагруженной равномерным давлением р, равным активному давлению грунта и воды на глубине нижнего обреза рамы (рис. 7,6); если сооружениевозводится способом отпускного колодца, то давление р умножается на коэффициент перегруза k_п = 1,25, учитывающего возможный перекос колодца в процессе опускания.

Нормальные усилия в стенах a и b:

Рис.7. Схема к расчету прямоугольного в плане сооружения: а - вертикальный разрез; б - нагрузка на горизонтальную расчетную раму; в - нормальные силы и изгибающие моменты в элементах рамы.

Эпюры изгибающих моментов в раме приведены на рис.7, в. При этом:

М = р (а² - аb - b²) / 12,

М_а = ра² / 8 - М,

М_b = рb²/8-М.

Расчет сечения железобетонного элемента по заданной нормальной силе и изгибающему моменту производится по СНиП 2.03.01 - 84. Толщина и армирование стен оказываются переменными по глубине.

Если сооружение имеет внутренние вертикальные перегородки - диафрагмы, то рассматриваемая горизонтальная рама будет многопролетной, расчет усилий в ней может быть выполнен по (Справочник, 1971-1972).

Изложенный метод игнорирует вертикальную жесткость стен;

б) если соотношение размеров сооружения или участка стены между внутренними горизонтальными и вертикальными диафрагмами h/а < 2, то стена или ее участок рассматриваются как плита, защемленная или опертая по своим сторонам и нагруженная распределённым активным давлением грунта (с учетом коэффициента неравномерности нагрузок к_п для опускных колодцев).

Расчетные изгибающие моменты в прямоугольной плите, защемленной или шарнирно опертой по контуру, со стороны размерами а и b в плоскости х,у (сторона а вдоль оси у) под равномерно распределенной нагрузкой определяются по формулам:

М_х = вра²·10^-3,

М_у = гра²·10^-3.

Значение коэффициентов и г приведены в табл. 1.

Таблица 1

Коэффициенты для расчета прямоугольных плит.

Соотношение сторон	Свободное определение	Контур защемлен
a/b	в	г	в	г
0,6 0,8 1,0	24 33 37	82 56 37	8 14 18	37 27 18

4. Расчет днища подземного сооружения

Нагрузка на днище со стороны сооружения зависит от последовательности строительства:

1. Если строительство велось в открытом котловане и первым было уложено днище, а на нем возводились стены, со стены по контуру своего оперения передают на днище полный вес сооружения G (с учетом веса грунта над кровлей сооружения, если таковой имеется) за вычетом веса самого днища G_b. При расчетах на прочность днище площадью А_ь рассматривается как плита, равномерно нагруженная снизу давлением:



q_b = (G-G_b) / Ab **

2. Если строительство велось методом опускного колодца или "стена в грунте", то на днище по контуру оперения на него будет передаваться вес конструкций G опирающихся на стене возведенных только после устройства днища:

q_b=G_c/A_b ***

Если днище находится ниже уровня подземных вод Н, м, то, независимо от проницаемости грунта, на который оно опирается, вода с удельным весом г_w, рано или поздно просочится к днищу и создаст на него давление:

P_w=Hг_w.

Если величина p_w превышает величину q_b, вычисленную по выражениям ** или *** то днище следует рассчитывать на нагрузку p_w: q_b=p_w. Напор воды под днищем может вызвать всплытие сооружения. В некоторых случаях напор воды под днищем может быть снят дренажом.

При котлованном способе строительства днище может быть жестко связано со стенами и рассчитываться по схеме равномерно нагруженной плиты с защемленным контуром. При строительстве методами опускного колодца или стена в грунте" днище следует рассчитывать как плиту с шарнирным опиранием по контуру.

Круговое днище. Радиальный и тангенциальный момент в круглой плите в сечении радиуса рR при шарнирном опирании:



M_r= Q (3+v)(1 - р²) / (16р),

M₁ =Q [3+v - (1 + 3 v)p²] / (16 р), где Q=р R² q_b - полная нагрузка на днище;

q_b- удельная нагрузка на днище;

v - коэффициент Пуассона;

р - относительный радиус сечения;

R- радиус днища.

Прямоугольные днища: в зависимости от соотношения их размеров в плане рассчитываются способами, изложенными в разделе 3: а - как балки или б - как плиты.

5. Расчет технологических параметров опускных колодцев

Расчет опускания колодца. Для преодоления сил трения о грунт в процессе опускания колодец должен иметь достаточный вес G, определяемый по формуле:

G-G_w>1,15T,

где G_w - вес вытесненной воды (при подводной разработке грунта); Т - силы трения колодца о грунт,

T=L? t_j m_j,

где L - периметр колодца, м:

п - число разнородных слоев грунтов;

m_j - мощность i-го слоя, м;

t_i - удельное сопротивление трения i-го слоя, кН/м² ,



t_j= у_agitgц,

где у_agi-горизонтальное активное давление в середине i-го слоя, кПа;

ц - угол внутреннего трения грунта.

При использовании тиксотропной рубашки действие сил трения принимается только на той части колодца, которая не соприкасается тиксотропной жидкостью.

Расчет ножа. Нож рассчитывается как консоль при двух вариантах нагружения:

а) в начале погружения нож опирается по горизонтальной банкетке и скосу (рис. 9, а), давление грунта на внешнюю вертикальную стенку ещё нет. Эпюра вертикального отпора грунта принимается в виде трапеции, при этом

Рис.9. Схема к расчету ножа опускного колодца: а - в начале погружения; б - в конце погружения

P_g=Р/(b_бан+ 0,5b_ск),

где Р - вес колодца, деленный на его периметр;

b_бан , b_ск - ширина банкетной и скошенной части ножа.

Результирующие вертикальные силы V₁ и V₂ определяются по формулам:

V₁ = p_gb_бан^;

V₂ = 0,5р_gb_ск.

Горизонтальная составляющая реакции грунта:



H= V₂tg(б - ц),

где б - угол наклона скошенной части ножа к горизонту;

ц - угол трения грунта по поверхности скошенной грани. Изгибающий момент от этих сил в сечении A-A:

M₁=V₁(b_CT- b_бан)/2+V₂(b_ст/2- b_бан- b_ст/3)/Нb_скtg б, где b_ст - толщина стены.

Нормальная сила в сечении А-А:

N₁=P/b_ст;

б) в конце погружения на внешнюю вертикальную грань ножа действует активное давление грунта у_ag, а грунт под банкеткой и скосом выбран (рис. 9, б).

В этом случае изгибающий момент в сечении А - А равен M₂= у_agh_n /2, а нормальная сила равна нулю.

6. Расчет подземных сооружений на всплытие

На всплытие рассчитывают сооружения, днище которых расположено ниже уровня подземных вод, за исключением тех случаев, когда под днищем устраиваются постоянно действующий дренаж. Расчет должен выполняться как на период строительства, так и в условиях эксплуатации. Всплытию препятствуют вес сооружения G (включая вес днища), вертикальная нагрузка на сооружения G_c (оборудование, подземные конструкции, вес грунта на кровле и т.п.), сила трения грунта по боковой поверхности стен Т.

Расчет производят с учетом коэффициента надежности по нагрузкам г_pпредусматривающим понижением веса конструкций и пониженное значение сил трения, по формуле:

(G+G_c+T)/(A г_wH_w)>y_fw,

где y_fw - коэффициент надежности против всплытия, принимаемый равным 1,2;

А - площадь основания сооружения по внешнему контуру;

H_w и г_w - напор и удельный вес воды;

Т - сила трения грунта по боковой поверхности сооружения.

При расчете на всплытие сооружений, возможного нарушения контакта стен с грунтом при переносах.

Если условие (G+G_c+T)/(Aг_wH_w)>y_fw не выполняется, сооружение необходимо утяжелять либо крепить к массиву анкерами.



Список используемой литературы

1. Проектирование фундаментов зданий и подземных сооружений: Учебн. пособие / Под ред. Далматова Б.И. - М.: Изд-во ABC, 2001. -440 с.

2. Дедух Б.И. Механика грунтов - М.: Высшая Школа. 1990-93 с.

3. Иванов П.А. Грунты и основания гидротехнических сооружений. - М.: Высшая Школа. 1985- 352 с.

4. Малышев М.В., Болдырев Г.Г. Механика грунтов. Основания и фундаменты. - М.: Изд-во ABC, 1999. - 320 с,

5. Ухов СБ. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты. - Изд-во АВС. 1994-527 с.

6. Цытович H.A. Механика грунтов. - М.: Высшая школа. 1979. - 272 с.

7. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений / Минземстрой России. - М.: ГУЛ ППП 1998. - 48 с.

Размещено на Allbest.ru

...