Проектирование основания и фундамента для строительства четырехэтажного жилого дома

Размещено на http://www.allbest.ru/

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ

2. МЕРЗЛОТНО-ГРУНТОВЫЕ УСЛОВИЯ

3. ХАРАКТЕРИСТИКИ ОСНОВАНИЯ ФУНДАМЕНТА ПРОЕКТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ

4. РЕШЕНИЕ РАСЕЧТА ФУНДАМЕНТА

5. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ПЛОЩАДКИ

6. ГИДРОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТМЕТКИ ПЛАНИРОВКИ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ИСПОЛЬЗУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА

ВВЕДЕНИЕ

Целью данной работы является осуществление проектирования основания и фундамента для строительства в с .Жиганск четырехэтажного жилого дома.

Перед автором работы ставятся следующие задачи:

Провести исследований инженерно - геологических изысканий;

Изучить мерзлотно-грунтовые условия;

Дать характеристику основания фундамента;

Осуществить расчет фундамента;

Оценить инженерно-геологические условия площадки;

Провести гидрологические исследования;

Определить отметку планировки;

Произвести проектирование фундамента на естественном основании.

Площадка проектируемого строительства «4-х этажный жилой дом» расположена в с.Жиганск, Республики Саха (Якутия).

Абсолютные отметки поверхности колеблются в пределах 95,70-96,70 м Б.С. высот. Поверхность площадки с небольшим уклоном 3-4° в восточном направлении. В настоящее время площадка расчищена, капитальные строения отсутствуют.

Визуальными наблюдениями при инженерно-геологическом обследовании площадки нежелательных физико-геологических процессов и явлений не обнаружено.

1. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ

Инженерно-строительные изыскания по объекту:«4-х этажный жилой дом».

Инженерно-строительные изыскания проведены для обоснования рабочего проекта с целью получения топографической основы с современным состоянием ситуации, а также установления геолого-литологического строения, мерзлотных, и гидрогеологических условий, прочностных, деформационных и теплофизических характеристик грунтов основания.

В процессе инженерно-геологических изысканий пройдено 6 скважин глубиной по 12-15 метров. Скважины оборудованы термическими трубками. Бурение скважины сопровождалось полевой документацией и отбором проб грунтов из каждого выделенного инженерно-геологического элемента с интервалом опробования 1-2 м.

Лабораторные работы.

Лабораторные определения физических свойств грунтов, отобранных при бурении скважин образцов, проводились в стационарной лаборатории, согласно действующим ГОСТам и нормативным документам.

Обработка лабораторных данных производилась программой GEOLOGY.BAT.

Камеральные работы.

В процессе камеральной обработки результатов полевых, лабораторных работ и фондовых материалов производился анализ и обобщение материалов, изучены геоморфологические, геолого-литологические и мерзлотные условия, рассчитаны показатели физико-механических свойств грунтов. Итогом камеральной обработки материалов явился отчет по инженерно-строительным изысканиям. В состав отчета вошли текст-отчет с таблицами нормативных значений показателей физико-механических свойств грунтов.

При производстве работ руководствовались требованиями действующих нормативно-технических документов, СП, СНиПов и ГОСТов.

Топографо-геодезические работы

В районе производства работ развита государственная геодезическая сеть триангуляции 2 и 3 класса. За исходный пункт при создании планово-высотного обоснования для тахеометрической съемки масштаба 1:500 с высотой сечения 0,5 м проектируемой площадки принята планово-высотная отметка с топографического плана масштаба 1:500 ранее проводимых работ.

Планово-высотное обоснование для тахеометрической съемки площадки в масштабе 1:500 с высотой сечения рельефа 0,5 метров создано путем проложения незамкнутых теодолитного и нивелирного ходов. Угловые и линейные измерения выполнены электронным тахеометром марки SOKKIA SET 530R-383L № 148006, полным приёмом. Допустимая угловая невязка рассчитывалась по формуле: =± где - число углов хода.

Допустимая высотная невязка в (мм) рассчитывалась по формуле:

50L

где L - длина хода в км.

Топографическая съемка выполнена с точек планово-высотного обоснования полярным способом.

2. МЕРЗЛОТНО-ГРУНТОВЫЕ УСЛОВИЯ

В геологическом отношении площадка до исследованной глубины 12-15 м сложена аллювиальными отложениями верхнечетвертичного возраста, представленными супесями, суглинками и песками различной крупности.

Мерзлотные условия территории характеризуются сплошным распространением многолетнемерзлых пород, мощностью более 200м, со сливающимся слоем сезонного оттаивания.

Исследованная площадка сложена мерзлыми и талыми грунтами. В период бурения (июль, 2008г.) грунты до глубин 0,5-1,7м находились в талом состоянии, ниже в мерзлом состоянии. Температура грунтов на границе слоя годовых теплооборотов составляет минус 2,5-3,8° С. Замеренные температуры грунтов приводятся в текстовом приложении 5.6.

С поверхности вся площадка до глубин от 0,3м до 1,0м перекрыта насыпным фунтом рыхлым и слежавшимся, который представлен строительным мусором и древесиной (старая застройка). В районе скважины №3 вскрыт бетон армированный мощностью до 10см.

В слое сезонного оттаивания, под насыпным слоем, до глубины 2,8-3,2м, залегают супеси и вскрытые скважиной №6 пески мелкие. Супеси от темно- серого до темно-коричневого цвета, в мерзлом состоянии льдистые и слабольдистые с тонкослоистой, слоистой и косослоистой криогенными текстурами, по результатам лабораторных определений грунты с примесью органических веществ (I_om= 0,07-0,10 д.ед.), слабозасоленные (D_sal=0,216- 0,485%), при промерзании сильнопучинистые (Е_/м >0,07 д.ед.), приобретают текучую консистенцию. Пески мелкие серого цвета, в мерзлом состоянии с массивной криогенной текстурой, слабозасоленные (D_sal=0,076-0,093%), без примеси органических веществ, при промерзании среднепучинистые (Е_/м=0,035-0,07 д.ед.).

В вечномерзлой толще в скважинах № 1, 2, 3 и 4 до глубин 5,1м - 5,9м залегают супеси и суглинки, грунты с примесью органических веществ (I_om= 0,05-0,10 д.ед.), слабозасоленные (D_sal=0,236-0,431%). Грунты преимущественно с тонкослоистой и слоистой криогенными текстурами, льдистые и сильнольдистые, при оттаивании приобретают текучую консистенцию. В скважине №5 под слоем сезонного оттаивания до глубины 4,1м вскрыт песок пылеватый с прослойками льдистого глинистого грунта мощностью до 5-10см. Грунт коричневого цвета с примесью органических веществ (I_om = 0,07 д.ед.), сильнозасоленный (D_sal = 0,320%). Криогенная текстура массивная.

Ниже по разрезу повсеместно до глубин 12,0-15,0м, залегают преимущественно пески средней крупности, реже пески мелкие, грунты без примеси органических веществ, незаселенные. В скважинах № 3, 4 и 6, соответственно с глубин 11,0м, 7,9м и 9,4м до исследуемой глубины наблюдается примесь гравия до 5-7%. Криогенная текстура массивная.

Условия залегания литолого-генетических разновидностей грунтов приведены в инженерно-геологических разрезах и в паспортах скважин (приложения №№ 6.2, 6.3).

Гидрогеологические условия площадки характеризуются развитием сезонных надмерзлотных грунтовых вод, периодически действующих в слое сезонного оттаивания. Режим и питание их целиком зависит от инфильтрации поверхностных вод и количества выпавших атмосферных осадков.

По динамике температурного режима грунтов в годовом цикле в исследованном разрезе выделяются:

- слой сезонного оттаивания (ССО);

- вечномерзлая толща (ВМТ).

Нормативная глубина слоя сезонного оттаивания (d_th,n) рассчитана по формулам 5-8 приложения 3 СНиП 2.02.04-88, и составляет 2,8 м в супесях и 3.2м в песках.

В результате анализа пространственной изменчивости частных значений основных показателей свойств грунтов, определенных лабораторным методом с учетом данных о мерзлотном состоянии и литологических особенностях фунтов, до исследованной глубины 12-15м выделяются семь инженерно-геологических элемента.

Ведомость замеренных температур

№ Скважины	Дата замеров	Глубины в м.
		1,0	2,0	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
Скв.1	02.08.2008г.	+2,7	- 0,9	- 2,5	- 3,2	- 3,7	- 4,0	- 4,0	- 3,9	- 3,6	- 3,6
Скв.2	02.08.2008г.	+2,1	- 1,9	- 3,1	- 4,0	- 4,1	- 4,1	-3,9	-3,8	-3,7	- 3,7
Скв.3	02.08.2008г.	+2,5	- 1,7	- 2,9	- 3,5	- 3,9	- 4,0	- 4,0	- 3,9	- 3,8	- 3,8
Скв.4	02.08.2008г.	- 0,6	- 2,4	- 2,9	- 3,4	- 3,2	- 3,3	- 3,1	- 3,1	- 3,0	- 3,1
Скв.5	02.08.2008г.	+3,3	- 0,7	- 1,9	- 2,5	- 2,6	- 2,7	- 2,6	- 2,6	- 2,4	- 2,5
Скв.6	02.08.2008г.	- 0,1	- 1,3	- 2,1	- 2,6	- 2,8	- 2,9	- 2,8	- 2,8	- 2,7	- 2,7

3. ХАРАКТЕРИСТИКИ ОСНОВАНИЯ ФУНДАМЕНТА ПРОЕКТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ

Здание жилое с размерами в плане 15 * 45 м. Высота до низа стропильной конструкции10 м. Выбираем основание и два расчетных фундамента по осям «А» и «В».

Фундамент крайнего ряда.

Здание имеет подвал на отметке -1.7 м, и жесткую конструктивную схему. Отношение длины к высоте L/H=4,25. В уровне спланированной отметки земли действует центрально приложенное усилие от нормативной нагрузки интенсивностью , от расчетной нагрузки на 1 м длины.

Грунтовые условия строительной площадки приведены на рисунке.

Фундамент среднего ряда.

Подошва ростверка находится на отметке 0,9 м , высота ростверка

1,2 м, в уровне отметки земли приложены нагрузки: расчетная , нормативная

Грунтовые условия строительной площадки приведены на рисунке.

4. РЕШЕНИЕ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТА

Фундамент крайнего ряда.

Для заданных грунтовых условий строительной площадки проектируем фундамент из сборных железобетонных свай марки С4,5-25 длиной L=4,5 м, с размером стороны квадратного поперечного сечения b = 0,25 м н длиной острия l = 0,25 м. Сваю погружают в грунт с помощью вибропогружателя.

Найдем несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчетную схему, показанную на рис.1. Площадь поперечного сечения сваи A = 0,25 x 0,25 = 0,0625 м², периметр u = 0,25 x 4 = 1,0 м.

По табл.1 для песка мелкого средней плотности при глубине погружения сваи 1,9 + 0,8+4,4 + 0,25 = 7,35 м, интерполируя, находим расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи: R= 2,48 МПа. По табл.1 для свай, погружаемых с помощью вибратора, находим значения коэффициентов условий работы грунта под нижним концом сваи: = 1,1. По этой же таблице для грунта первого и второго слоев определяем коэффициенты условий работы грунта по боковой поверхности сваи:

Толщу грунта, прорезываемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2 м. Для первого слоя при средней глубине его расположения z₁ =3,3 м для песка средней крупности по табл.3 находим f_t=0,036 МПа. Для второго слоя при средней глубине расположения z₂=4,72 м. Интерполируя, определяем f₂=0,0397 МПа. Для третьего слоя фунта песка мелкого средней плотности при z₃ = 6,30 м находим f₃=0,0423 МПа.



Несущую способность одиночной висячей сваи определяем по формуле

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, по формуле

составит

N=0,344/1,4=0,246 МН.

Назначая шаг сваи равным 1 м, найдем требуемое количество свай по формуле

Окончательно примем две сваи на 1 м фундамента. По конструктивным соображениям высота ростверка принята равной 0,8 м. Стену подвала примем из трех стеновых блоков, каждый из которых имеет размеры: высоту-0,6 м, ширину-0,5 м, длину-2,38 м, вес- 0,0163 МН.

Вычислим вес ростверка приходящего на 1 м фундамента:

Вес грунта, распологающегося на ростверке,

Вес трех стеновых блоков на 1 м:

Найдем расчетное значение указанных внешних нагрузок для первой группы предельных состояний, принимая во внимание, что коэффициент надежности по нагрузке для них :

N_pI =1,1 х 0,03=0,033 МН.

N_gI =1,1 х 0,018=0,020 МН.

N_сI =1,1 х 0,021=0,023 МН.

Нагрузка, приходящаяся на одну сваю,

0,246 МН

Условие по нагрузке выполняется, так как 0,238<0,246 МН следовательно, фундамент запроектирован правильно.

Определим осредненный угол внутреннего трения основания, прорезываемого сваями:

Найдем ширину условного фундамента:

Вычислим вес свай в фундаменте, имея в виду, что вес одной сваи СК-4,5-25 равен 0,0073 МН:

Определим удельный вес грунта второго слоя с учетом взвешивающего действия воды:

Удельный вес грунта второго слоя с учетом взвешивающего действия воды составил 0,01 МН/м , тогда вес грунта в объеме АБВГ будет равен

Нормативная нагрузка от веса ростверка и трех стеновых фундаментных блоков была найдена ранее и составила соответственно

Среднее давление под подошвой условного фундамента составит:

Значения безразмерных коэффициентов для грунта несущего слоя были найдены ранее:

По табл.4 для песка мелкого средней плотности и соотношения L/H = 4,35 находим значение коэффициентов условий работы: г_c1 = l,3; г_c2 = 1,1.

Определим осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента:

Вычислим расчетное сопротивление грунта основания по второй группе предельных состояний по формуле

Проверим выполнение основных условий расчета по второй группе предельных состояний: p = 0,385 < R= 1,144 МПа. Условия выполняются; следовательно, фундамент запроектирован правильно. Расчет осадки для данного типа здания не требуется.

Фундамент среднего ряда.

Для заданных грунтовых условий строительной площадки проектируем фундамент из сборных железобетонных свай марки С6-30 длиной L=6 м, с размером стороны квадратного поперечного сечения b = 0,3 м н длиной острия l = 0,25 м. Сваю погружают в грунт с помощью вибропогружателя.

Найдем несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчетную схему, показанную на рис.2. Площадь поперечного сечения сваи A = 0,3 x 0,3 = 0,09 м², периметр u = 0,3 x 4 = 1,2 м.

По табл.1 для песка мелкого средней плотности при глубине погружения сваи 0,9+5,9 + 0,25 = 7,05 м, интерполируя, находим расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи: R= 2,4 МПа. По табл.1 для свай, погружаемых с помощью вибратора, находим значения коэффициентов условий работы грунта под нижним концом сваи: = 1,1. По этой же таблице для грунта первого и второго слоев определяем коэффициенты условий работы грунта по боковой поверхности сваи:

Толщу грунта, прорезываемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2 м. Для первого слоя при средней глубине его расположения z₁ =1,9 м для песка средней крупности по табл.3 находим f_t=0,030 МПа. Для второго слоя при средней глубине расположения z₂=3,9 м. Интерполируя, определяем f₂=0,038 МПа. Для третьего слоя фунта песка мелкого средней плотности

при z₃ = 5,85 м находим f₃=0,042 МПа.

Несущую способность одиночной висячей сваи определяем по формуле

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, по формуле

составит

N=0,499/1,4=0,356 МН.

Назначая шаг сваи равным 1 м, найдем требуемое количество свай по формуле

Учитывая, что рассматриваемый фундамент является внецентренно нагруженным, примем количество свай в фундаменте n=4, размещая их по углам ростверка с шагом в поперечном и продольном направлениях а=1,0 м.

Вычислим вес ростверка:

Найдем расчетное значение веса ростверка по первой группе предельных состояний:

G_pI =1,1 х 0,067=0,074 МН.

Условие по максимальной и минимальной нагрузкам выполняется, так как 0,335<0,354 МН и 0,09 <0,354 МН следовательно, фундамент запроектирован правильно.

Определим осредненный угол внутреннего трения основания, прорезываемого сваями:

Найдем ширину условного фундамента:

Вычислим вес свай в фундаменте, имея в виду, что вес одной свая равен 0,0138 МН:

Удельный вес грунта второго слоя с учетом взвешивающего действия воды составил 0,01 МН/м , тогда вес грунта в объеме АБВГ будет равен

Вычислим краевые напряжения под подошвой внецентренно нагруженного условного фундамента:

Средние напряжения под подошвой условного фундамента будут равны

Значения безразмерных коэффициентов для грунта несущего слоя были найдены ранее:

По табл.4 для песка мелкого средней плотности и соотношения L/H = 0,45 находим значение коэффициентов условий работы: г_c1 = l,3; г_c2 = 1,3.

Определим осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента:

Вычислим расчетное сопротивление грунта основания по второй группе предельных состояний по формуле

Проверим выполнение основных условий расчета по второй группе предельных состояний: р_max = 0,385 < 1,2R = 2,04 МПа; p_min = 0,159 > 0; p = 0,272 <R= 1,699 МПа. Условия выполняются; следовательно, фундамент запроектирован правильно. Расчет осадки для данного типа здания не требуется

5. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА И ВЫБОР ОСНОВАНИЯ

инженерный геологический фундамент грунт

Определение физико-механических характеристик грунтов площадки строительства.

На основании пробуренных скважин имеем следующие данные из пробуренных скважин. Пробурено 6 скважин. Данные грунта оснований:



1 СЛОЙ - Песок крупнозернистый

а) Коэффициент пористости

е = (z_s - z_d ) / z_d = (2660 - 1606 ) / 1606 = 0.66

z_d = z / ( 1 + w ) = 1950 / ( 1 + 0.214 ) = 1606

Песок крупнозернистый средней плотности

б) Степень влажности

S_r = w z_s / ( e z_w ) = 0.214 2660 / ( 0.66 1000 ) = 0.86

в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды

g_sw = ( g_s - g_w ) / (1 + e ) = (2660 - 1000 ) / ( 1 + 0.66 ) =1000

Песок крупнозернистый средней плотности, влажный

j = 38 С - нет E₀ = 30

2 СЛОЙ - Песок крупнозернистый

а) Коэффициент пористости

е = (z_s - z_d ) / z_d = (2680 - 1522 ) / 1522 = 0.76

z_d = z / ( 1 + w ) = 1800 / ( 1 + 0.183 ) = 1522

Песок крупнозернистый в рыхлом состоянии

б) Степень влажности

S_r = w z_s / ( e z_w ) = 0.183 2680 / ( 0.76 1000 ) = 0.65

в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды

g_sw = ( g_s - g_w ) / (1 + e ) = (2680 - 1000 ) / ( 1 + 0.76 ) = 954,5

Песок крупнозернистый в рыхлом состоянии, влажный

j - нет С - нет E₀ - нет

3 СЛОЙ - Песок среднезернистый

а) Коэффициент пористости

е = (z_s - z_d ) / z_d = (2670 - 1590 ) / 1590 = 0.68

z_d = z / ( 1 + w ) = 1860 / ( 1 + 0.17 ) = 1590

Песок среднезернистый средней плотности

б) Степень влажности

S_r = w z_s / ( e z_w ) = 0.17 2670 / ( 0.68 1000 ) = 0.67

в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды

g_sw = ( g_s - g_w ) / (1 + e ) = (2670 - 1000 ) / ( 1 + 0.68 ) = 994

Песок среднезернистый средней плотности ,влажный

j = 38 С - нет E₀ = 25

4 СЛОЙ - Суглинок

а) Число пластичности

J_p = W_l - W_p = 0.219 - 0.100 = 0.119

б) Показатель консистенции

J_l = ( W - W_p ) / ( W_l - W_p ) = ( 0.193 -0.100 ) / ( 0.219 - 0.100 ) = 0.78

Суглинок текуче-пластичный

в) Коэффициент пористости

е = (z_s - z_d ) / z_d = (2700 - 1685 ) / 1685 = 0.6

z_d = z / ( 1 + w ) = 2010 / ( 1 + 0.193 ) = 1685

Суглинок текуче-пластичный

j = 19 С = 25 E₀ = 17

5 СЛОЙ - Суглинок

а) Число пластичности

J_p = W_l - W_p = 0.299 - 0.172 = 0.127

б) Показатель консистенции

J_l = ( W - W_p ) / ( W_l - W_p ) = ( 0.15593 -0.172 ) / ( 0.299 - 0.172 ) = - 0,13

Суглинок твердый

в) Коэффициент пористости

е = (z_s - z_d ) / z_d = (2730 - 1610 ) / 1610 = 0.7

z_d = z--/ ( 1 + w ) = 1860 / ( 1 + 0.155 ) = 1610

Суглинок твердый

j = 23 С = 25 E₀ = 14

6. ГИДРОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Сводная таблица физико-механических свойств грунта.

Характеристика грунта	Номер слоя грунта
	1	2	3	4	5
1 Наименование грунта	Песок крупнозернистый	Песок крупнозернистый	Песок среднезернистый	Сугли нок	Сугли нок
2 Удельный вес (? )	1950	1800	1860	2010	1860
3 Удельный вес твердых частиц (?s)	2660	2680	2670	2700	2730
4 Влажность (W)	0,214	0,183	0,170	0,193	0,155
5 Влажность на границе раскатывания (Wp)	-	-	-	0,100	0,172
6 Влажность на границе тякучести (Wl )	-	-	-	0,219	0,299
7 Число пластичности ( Jp )	-	-	-	0,119	0,127
8 Показатель консистенции ( Jl )	-	-	-	0,78	-0,13
9 Коэффициент пористости ( е )	0,66	0,76	0,68	0,6	0,7
10 Степень влажности ( Sr )	0,86	0,65	0,67	-	-
11 Условное расчетное сопротивление ( R )	500	450	500	230	250
12 Угол внутреннего трения ( ? )	38	-	38	19	23
13 Удельное сцепление ( с )	-	-	-	25	25
14 Модуль деформации ( Е0 )	30	-	25	17	14

7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТМЕТКИ ПЛАНИРОВКИ

Данные о напластовании грунтов по осям «А» и «Б»

Ось здания	Мощности слоев	Абсолютная отметка поверхности	Уровень грунтовых вод
	Раст. слой	1	2	3	4	5	земли
«А» скв. 1	0,2	1,8	2,4	2,5	3,7	14,6	134,2	132,4
«Б» скв.2	0,2	1,7	2,6	3,8	3,5	13,4	134,6	132,9

Отметку планировки земли DL назначаем исходя из минимума земляных работ на площадке.

DL = ( H_{скв 1} + Н_{скв 2} ) / 2 = ( 134,2 + 134,6 ) / 2 = 134,4 м.

Относительно уровня чистого пола DL = -0,1 м., тогда абсолютная отметка пола составит 134,5 м.

По данным наплоставания грунтов строим инженерно-геологический разрез по оси скважин 1 и 2.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В целом площадка пригодна для возведения здания. Рельеф площадки ровный с небольшим уклоном в сторону скважины. Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов ( уклон кровли грунта не превышает 2 % ). Подземные воды расположены на достаточной глубине.

В качестве несущего слоя для фундамента на естественном основании может быть принят 1 слой - песок крупнозернистый. 2 слой песка по своему состоянию ( е = 0,76 ) песок рыхлый ( е > 0,7 ). Нормы проектирования не допускают использования в качестве естественного основания песчанных грунтов в рыхлом состоянии без их предварительного уплотнения.

В качестве альтернативного варианта может быть рассмотрен свайный фундамент с заглублением свай в 5 слой - суглинок твердый. 2 слой - не может быть использован, потому что песок находится в рыхлом состоянии. 3 слой - не рационально использовать, так как он рыхлее 1 слоя. 4 слой - Суглинок - находится в текуче-пластичном состоянии ( 0.75 < J_l =0.78 < 1 ). 5 слой -Суглинок ( J_l < 0 ) находится в твердом состоянии и может выступать в качестве несущего слоя.

ИСПОЛЬЗУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА

1. СНиП 2.02.01-83 « Основания зданий и сооружений »

2. СНиП 2.02.03-85 « Свайный фундамент »

3. СНиП 2.02.02-83 «Нагрузки и воздействия »

4. М.В. Берлинов ; Б.А.Ягупов «Примеры расчета оснований и фундаментов», Стройиздат, Москва 1986 г.

4. Семенова Я.С. «Основания и фундаменты» , методические указания к выполнению курсовой работы.

Размещено на Allbest.ru

...