Проектирование двухсекционного переменного этажного развлекательного центра с гостиницей в г. Набережные Челны

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В Набережных Челнах много молодежи и, одна из основных задач администрации города, правильно и рационально организовать досуг молодых людей.

Сейчас в Набережных Челнах существует не так уж и много хороших развлекательных центров. Главным достоинством этого проекта является то, что (в отличии от других развлекательных заведений города) каждый вид развлечений (будь то боулинг или ресторан) находятся в отдельных залах и не мешают друг другу, но, в то же время, все находится в одном здании, что очень удобно.

Именно поэтому я считаю такой проект актуальным для города и нашего времени.

Расположить центр необходимо в таком месте, куда можно легко добраться как на личном автомобиле, так и на общественном транспорте. Так же одной из главных идей проекта было расположение здания центра возле лесопосадки. Для того, чтобы шум (музыка, машины) не мешали жителям близлежащих домов, центр должен быть построен в стороне от жилых микрорайонов.

Планировка территории принята в двух уровнях по системе терасс, на которых размещаются автомобильная стоянка на 30 автомобилей, парк, хозяйственный двор и площадь для организации мероприятий на открытом воздухе, с активным включением элементов благоустройства: цветников, газонов, светильников, лестниц. Предусматривается возможность подъезда к зданию центра пожарных машин со всех сторон. Площадка вокруг здания, хозяйственный двор, автомобильная стоянка, и дорожки в парке выложены тротуарной плиткой. Создание искусственного рельефа - планировочный прием, который добавляет своеобразия скучной плоской местности.

Проект разработан в соответствии с действующими нормами и правилами и предусматривает мероприятия, обеспечивающие взрыво-безопасность и пожаробезопасность при эксплуатации зданий.

Сведения о проектируемом объекте:

Класс здания - 2;

Степень огнестойкости - 1;

Степень долговечности - 2;

1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Технологическо-функциональное решение

Развлекательный центр рассчитан на 700 посещений. Гости могут выбрать, согласно своим интересам, что они хотят посетить: танцзал, ресторан, зал боулинга или оздоровительный блок. В танцзале и ресторане есть сцены, где могут выступать артисты, для которых предусмотрены артистические.

В танцзале клуба можно проводить дискотеки, концерты, собрания, выставки, презентации.

Любители боулинга могут полностью насладиться любимым спортом в специальном зале, в котором также есть бар, где можно заказать напитки и перекусить.

Желающие поддерживать спортивную форму могут посетить тренажерный зал и сауну.

Также есть ресторан, где можно как поужинать, так и провести «бизнес-ланч». Для обеспечения эффективной работы ресторана предусмотрены вспомогательные помещения, такие как: горячий и холодный цеха, кладовые, помещение суточного запаса, моечная кухонной посуды, раздаточная, мясо-рыбный и овощной цеха, кладовая вино-водочных изделий, сухих продуктов, тарная, комната пищевых отходов. Для удобства посетителей продукты, хозяйственный инвентарь и другие вещи, необходимые для работы клуба, поставляют через загрузочную, в которую, машины привозящие их, попадают, через хозяйственный двор.

Четвертый этаж полностью отдан под гостиницу, в которой есть номера «люкс» и одноместные номера. Здесь могут проживать не только приезжие, но и молодожены, и просто желающие отдохнуть с комфортом. Проживающие в гостинице, могут, как пообедать в ресторане, так и заказать обед в номер. Для удобства и скорости обслуживания клиентов помещения ресторана связаны с гостиницей лифтами и лестницей.

Как для посетителей центра, так и для просто желающих возле здания разбит парк с фонтанами, дорожками и скамейками. Для удобства посетителей во дворе расположена автомобильная стоянка, рассчитанная на 30 машин.

1.2 Объемно-планировочное решение

Здание центра переменной этажности от 2-х до 4-х. Размеры в осях 47,4х29,2м. Так как перепад рельефа в пределах территории клуба должен составлять около 3 метров, в здание центра можно попасть с улицы и на второй и на первый этаж.

На первом этаже посетители попадают в кассовый вестибюль, сдают вещи в гардероб и проходят в фойе, откуда по лестнице они попадают на второй этаж. Так же на 1-ом этаже расположены гаражи, и служебные и хозяйственные помещения относящиеся к ресторану (комнаты для персонала, артистические, кабинет администратора, гардеробы персонала, кладовые, цеха ресторана, загрузочная, технические помещения). Высота первого этажа 3 м.

В вестибюль 2-го этажа также можно попасть с улицы, а уже от туда в танцзал, зал для боулинга или ресторан на 50 человек. Так же на 2-ом этаже расположены артистические помещения, цеха моечные и раздаточные ресторана. Высота второго этажа 4,2 м.

На 3-ем этаже находятся кабинеты администрации центра, оздоровительный блок, который включает в себя: тренажерный зал, комнату отдыха, сауну, душевые, раздевалки. Кроме того с 3-го этажа можно попасть на эксплуатируемую крышу 2- го этажа Высота третьего этажа - 3,6 м.

На 4-ом этаже расположена гостиница с номерами «люкс» и одноместными номерами, комнатой горничной и бельевой. С него так же можно попасть на эксплуатируемую крышу 3-го этажа. Высота 3 м.

Для сообщения между этажами предусмотрены пассажирский и грузовой лифты.

1.3 Конструктивное решение

Здание развлекательного центра кирпичное. Несущие стены располагаются как в продольном, так и в поперечном направлении. Стены здания сложены из силикатного кирпича, применена слоистая кладка. Стена состоит из внутреннего(несущего) слоя силикатного кирпича М100 и наружного (самонесущего) силикатного кирпича, между которыми укладывается теплоизоляционный материал Rocwool «Кавити Баттс», плотностью 45 кг/м3. Плиты утеплителя размером 1000х600х140. Толщина стен 1-3 этажа - 770 мм, 4-го этажа 640мм. Кирпичи укладываются на цементно-песчаный раствор М100. Кладка слоев велась одновременно с укладкой арматурных сеток и гибких связей. Гибкие связи приняты из стеклопластика 5 мм с шагом 600х600 мм. В местах пересечения наружных стен с внутренними, в уровне перекрытий, проложить арматурные сетки. Внутренние стены, толщиной 380 мм и перегородки, толщиной 120 мм, из силикатного кирпича М100 на цементно-песчаном растворе.

Наружные стены облицованы фасадными листами с декоративной поверхностью из натуральной каменной крошки. Цоколь облицован фасадной плиткой, имитирующей поверхность дикого камня. Эта фасадная плитка в пять раз легче кирпича, в шесть раз легче дикого камня. Удобна при доставке, монтаже и складировании. В процессе эксплуатации она набирает прочность, защищает сооружение от атмосферных воздействий, огня, грибковых образований. Такой фасад позволяет продлить срок службы самого здания, и повысить его эстетическую и психологическую привлекательность.

Так как танцзал в плане имеет форму круга, то над ним устраивается монолитное покрытие. Междуэтажные перекрытия и покрытия сборные из железобетонных пустотных плит серии 1.141 вып. 59.

В основных помещениях центра, таких как танцзал, вестибюли, холлы, лестницы, бар, обеденный зал ресторана, коридоры, кабинеты администрации потолки подвесные гипсокартонные, окрашенные краской, стены и перегородки отделаны декоративной штукатуркой, плинтуса из керамогранита.

В санузлах, душевых, раздевалках, тамбурах, комнатах отдыха персонала, бельевых, кладовых и лестницах, которыми пользуется персонал, потолок обит пластиковой рейкой, стены облицованы керамической плиткой.

В технических помещениях, горячем и холодном цехах ресторана потолки побелены клеевой побелкой, стены оштукатурены и окрашены краской, плинтуса пластиковые.

В тех помещениях, где люди находятся длительное время, таких как артистические, комната официантов потолки и стены оштукатурены и окрашены краской, плинтуса пластиковые.

В комнатах гостиницы, потолки подвесные, стены покрыты декоративной штукатуркой, плинтуса пластиковые.

На первом этаже полы укладываются на утрамбованный грунт основания, по которому уложен подстилающий слой бетона В15, армированного сеткой.

Водоснабжение развлекательного центра решается путем подключения к существующей водопроводной сети. Горячее водоснабжение предусмотрено для обеспечения хозяйственно-бытовых и технологических нужд. Горячая вода подается в душевые, в моечные, в бытовые помещения для обслуживающего персонала, в сауну, в сан. узлы.

Развлекательный центр оборудован системой канализации, подключаемой к существующей канализационной сети. Сброс воды от душей, сауны, моечной происходит в бытовую канализацию. Водоотвод с крыши внутренний.

Устройства искусственного освещения следует предусматривать на всей территории здания, также должны быть освещены хозяйственный двор, стоянка и площадь перед центром. В парке для освещения установлены фонари. Также необходимо предусмотреть аварийное освещение. Здание телефонизировано и радиофицировано.

Над танцзалом, а также частью 2-го и 3-го этажа кровля эксплуатируемая. Ее состав: пустотная плита перекрытия толщиной 220 мм, пароизоляция - 1 слой рубероида, утеплитель «Руф Батс», стяжка из ц/п раствора, 5 слоев рубероида на антисептированной битумной мастике РМД-350, кровельная мастика, слой кварцевого песка, тротуарная плитка толщиной 40 мм.

Плоская кровля - самый недорогой и доступный вариант при строительстве крыши. Широко применяется при строительстве как жилых, так и промышленных зданий. Уклон плоской кровли, как правило, не превышает трех градусов.

В России самый распространенный тип плоской кровли- наплавляемая рулонная. Раньше для этого типа кровли использовали рубероид на картонной основе или гидростеклоизол. Теперь на рынке появились различные виды рулонных материалов на битумной основе.

Рулонные кровельные материалы неодинаковы. Классифицируются они, исходя из характерных особенностей каждой составляющей полотна:

· основы, обеспечивающей прочность;

· связующего раствора, влияющего на плотность и целостность структуры;

· поверхностной посыпки разной степени зернистости, которая выполняет защиту от воздействия всех природных явлений -- влага, ультрафиолет, механическая нагрузка.

По типу компонентов покровного состава рулонных материалов можно выделить:

1. битумные;

2. полимерно-битумные;

3. полимерные;

4. стеклоткань.

В качестве основы могут выступать картон, асбест, полимеры, стекловолокно или комбинация материалов, а защитный слой имеет мелкозернистую, крупнозернистую или стекловолокнистую структуру.

В зависимости от долговечности все кровельные битумные материалы делятся на несколько типов:

премиум (срок службы - 25-30 лет);

бизнес (срок службы - 15-25 лет);

стандарт (срок службы - 10-15 лет);

эконом (срок службы - 10 лет);

субэконом (срок службы не более пяти лет).

К материалам премиум-класса можно отнести «Техноэласт». Особенности данного покрытия - возможность создания дышащей кровли, из которой будет отводиться влага, отрицательно влияющая на долговечность крыши. С помощью материалов данного типа можно обустроить однослойное кровельное покрытие, решив проблему со вздутиями. Для обустройства нижнего слоя кровельного покрытия используют «Техноэласт Фикс», который дает возможность монтировать кровельный ковер на основание. Покрытие будет стойкое к деформациям и будет выдерживать высокие нагрузки. Эксплуатационные особенности материала таковы, что его можно использовать в районах с любыми климатическими условиями.

Среди материалов бизнес-класса можно выделить два - "Унифлекс" и "Экофлекс". Первый- служит эффективной защитой от проникновения влаги, способствуя долговечности конструкции. Оба материала представляют собой гидроизоляционное полотно, обеспечивающее вентиляцию крыши. «Экофлекс» - отличное решение для гидроизоляции кровель и подземных конструкций. Этот материал можно использовать в районах с повышенными температурными режимами. За счет качества и надежности он служит достаточно продолжительное время.

Среди материалов стандартного класса пользуется спросом «Биполь». Имеет прочную негниющую основу, которая с двух сторон покрыта битумно-полимерным вяжущим высокого класса. Применяя данный материал можно обустроить кровлю с малым уклоном, использовать для гидроизоляции фундаментов зданий.

К экономвиду относится «Линокром К», с помощью которого обустраивается верхний слой кровельного ковра. Можно использовать как пароизоляционный материал в нижнем слое системы. Защитный слой данного материала выполняется мелкозернистой посыпкой или полимерной пленкой. «Бикрост» - материал, который является гидроизоляционным полотном с прочной основой на основе битумного вяжущего. Его используют при монтаже нижнего слоя кровельного ковра. Защитный слой обеспечивается мелкозернистой посыпкой или пленкой.

Обозначения на маркировке указывают на характеристику материала:

кровельный (К) -- для оформлении верхнего слоя;

подкладочный (П) -подкладкой под верхний слой;

эластичный (Э) -- для обустройства вертикальных сложных участков.

Первая буква - тип основы материала:

Э - нетканое полиэфирное волокно (полиэстр);

Т - стеклоткань;

Х - стеклохолст.

Вторая буква - вид верхнего покрытия:

П - защитная полимерная пленка;

К - крупнозернистая минеральная посыпка;

М - мелкозернистый пылеватый песок.

Третья буква - вид нижнего покрытия:

П - защитная полимерная пленка;

М - мелкозернистый пылеватый песок.

В специальных случаях используются индексы Ф - фольга, С - суспензия (пылеватая посыпка).

Лидером на российском рынке по производству рулонных материалов является корпорация "ТехноНИКОЛЬ". Она производит рулонные кровельные покрытия и гидроизоляционные материалы нового поколения. Применяемые технологии позволяют выпускать высококачественный кровельный рулонный наплавляемый полимерно-битумный материал, нанесенный на не гниющую полиэфирную и стеклооснову, соответствующий самым высоким мировым стандартам. Передовое оборудование оснащено компьютерной системой управления, которая контролирует весь технологический процесс и качество выпускаемой продукции.

Материалы производства "ТехноНИКОЛЬ" широко используются при строительстве и ремонте ответственных объектов промышленного и жилого назначения. Наплавляемые кровельные материалы изготавливаются из окисленного модифицированного битума на стекло- и полимерных основах, что обеспечивает им высокую надежность и долговечность.

Постоянный контроль над технологическими параметрами позволяет выпускать высококачественную продукцию, востребованную рынком, соответствующую всем стандартам и нормам, применяемым на территории Российской Федерации.

В данном проекте для выполнения плоской кровли использован материал Линокром. Это многофункциональный гидроизоляционный материал, предназначенный для устройства кровель с малым уклона. Линокром бывает на основе стеклохолста, стеклоткани и полиэстера, сверху покрыт защитными слоями из полимерной пленки и/или крупнозернистой посыпки.

Модификации Линокрома:

В зависимости от вида основы, защитного покрытия и сферы применения различают следующие марки Линокрома:

Линокром ХПП - гидроизоляционный материал эконом класса на основе из стеклохолста, покрытый с обеих сторон полимерной пленкой. Подходит для устройства нижнего слоя неэксплуатируемой кровли в качестве подкладочного материала.

Линокром ХКП - материал с основой из стеклохолста, покрыт полимерной пленкой и крупнозернистой посыпкой. Верхний слой неэксплуатируемой кровли.

Линокром ТПП - гидроизоляционный материал на негниющей основе из стеклоткани с защитным слоем из полимерной пленки. Используется в качестве подкладочного слоя на наклонных эксплуатируемых кровлях, вертикальных фундаментах и других нагружаемых поверхностях.

Линокром ТКП - материал на прочной стеклотканной основе с полимерной пленкой и крупнозернистой посыпкой. Верхний слой эксплуатируемой наклонной кровли. Крепкий на разрыв и растяжение, устойчив к механическим и атмосферным воздействиям.

Линокром ЭКП - гидроизоляционный материал премиум класса на прочной и эластичной основе из полиэстера. Сверху защищен полимерной пленкой и крупнозернистой посыпкой. Используется также на подвижных конструкциях.

Линокром ЭПП - материал премиум-класса с полиэстеровой основой и полимерной пленкой с двух сторон. Крепкий и прочный, растягивается, выдерживает большие нагрузки. Укладывается Линокром методом наплавления при помощи пропановой горелки. Цена линокрома выгодно отличается от аналогов и зависит от типа материала. Срок эксплуатации Линокрома составляет 7 - 15 лет.

Если сравнить общую стоимость каждого вида кровли с общим сроком его службы до второго ремонта, то можно сделать вывод о том, что больше подходит. Так, битумная кровля обойдется в среднем в 105 руб/м² за 6 лет, битумно-полимерная -- в 150 руб/м² за 12 лет и полимерная -- в 130 руб/м² за 21 год.

Вывод: Современные производители предлагают широкий выбор кровельных рулонных материалов. Каждый из них имеет свои характеристики, технические и эксплуатационные особенности, каждый рассчитан на определенную конструкцию крыши. Именно поэтому при выборе материала так важно учитывать состав, особенности применения и климатические условия собственного региона. Все это в совокупности позволит подобрать максимально подходящий под конкретные условия строительный материал.

Правильная укладка рулонной кровли

Технологический процесс укладки кровельного рулонного материала на многих этапах зависит от угла наклона ската крыши.

Количество слоев кровли рассчитывают таким образом:

2 -- для угла больше 15°;

3 -- от 5 до 15 градусов;

более 3-х -- от 0 до 5°.

Ширина нахлеста полос полотна:

более 5° -- выдерживают нахлест 80 мм для внутренних и 120-150 мм для наружных слоев;

менее 5° -- наплыв слоев от 100 мм.

Расположение отрезов материала:

На кровлях с уклоном скатов <15° -- параллельно коньку, начиная от низа свеса вверх. На конек монтируется кусок отрезанного рулонного полотна нахлестом вверх.

При скатном угле >15° располагают полосы перпендикулярно коньку. Верхний край полотна перебрасывается через конек, а нижний отступ -- от 15 см. Такая технология соблюдается для обустройства всех скатов.

Способы крепления

Существует несколько методов крепления материалов такой категории:

1. Механический.

Полотно крепится на основу кровельными гвоздями. Зачастую применяется для фиксации подкладочного первого слоя.

2. Наплавляемый.

Монтаж рулонов осуществляется с применением газовой горелки, расплавляющей материал со стороны соприкосновения с основой. Плотно приклеивается после прижимания его к основанию.

3. Монтаж на битумную мастику.

Основу промазывают плотным слоем холодного раствора, на который приклеивают полосы материала.

4. Самоклеящиеся кровельные материалы.

Нижний слой материалов под влиянием солнца плавится, после чего плотно прижимается к основе катком на участках стыков и нахлестов.

Особое внимание следует уделить теплоизоляции. Утеплитель «Руф Баттс», обладающей хорошими водоотталкивающими свойствами и огнестойкостью, состоит из двух слоев верхний толщиной 40 мм, плотностью 200 кг/м3, и нижний слой, толщиной 100 мм и плотностью 125кг/м3. Размеры минераловатных плит 100х600мм.

Весь процесс монтажа рулонной кровли вполне доступен для самостоятельного выполнения, несмотря на то, что потребует значительных затрат времени и особой аккуратности. Если все работы будут проделаны в четкой последовательности, кропотливо и внимательно, прочная и надежная крыша будет вас радовать не менее 15-20 лет. Уделите внимание качественному оформлению кровли, ведь от этого во многом зависит прочность всего дома и сохранение комфортного микроклимата внутри дома.

1.4 Технико-экономические показатели

Общая площадь здания - 3616,5 м².

Строительный объем здания - 13625м³.

Общая площадь на единицу вместимости (пропускной способности) - 5,166 м².

Расчетная вместимость или пропускная способность - 700 м²/чел.

Рабочая площадь - 2635,76 м².

Приведенная площадь - 3589,3 м².

Рабочая площадь на единицу вместимости (пропускной способности) - 3,76 м²/чел.

Отношение рабочей площади к общей площади здания - 0,72

Отношение строительного объема к общей площади здания - 3.76

Отношение строительного объема к рабочей площади здания - 5.16

Отношение площади наружных ограждающих конструкций к общей площади здания - 0,00752

1.5 Теплотехнический расчет

Градусо-сутки отопительного периода(ГСОП)определяем по формуле:

ГСОП=(t_в-t_от.пер)*z_от.пер (2.1)

ГСОП =(18-(-5,2))*215=4988,

где t_в=18^оС - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

t_от.пер=-5,2^оС - средняя температура,

z_от.пер=215сут - продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8

R_о^тр=2,6964м^2оС/Вт - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (для стен).

R_о^тр=3,5952м^2оС/Вт - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (для кровли).

Сопротивление теплопередаче R_о,м^2оС/Вт ограждающей конструкции определяем по формуле:

, (2.2)

где _в=8,7Вт/(м^2оС) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

_н=23Вт/(м^2оС) - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции;

R_к - термическое сопротивление ограждающей многослойной конструкции; м^2оС/Вт, определяем как сумму термических сопротивлений отдельных слоев.

R_к=0,437+4+0,287=4,724 м^2оС/Вт, тогда

=4,882 м^2оС/ВтR_о^тр=2,6964м^2оС/Вт

Состав стены удовлетворяет требованиям по теплопроводности.

R_к=0,287+4+0,287=4,574 м^2оС/Вт,

тогда

=4,732 м^2оС/ВтR_о^тр=2,6964м^2оС/Вт

Состав стены удовлетворяет требованиям по теплопроводности.

1. Внутренний слой наружной стены выполнять из силикатного кирпича М 100 на растворе М100 толщиной 380 мм;

Кладку слоев вести одновременно с укладкой арматурных сеток и гибких связей.

2. Гибкие связи приняты из стеклопластика 5 мм с шагом 600х600 мм.

3. В местах пересечения наружных стен с внутренними в уровне перекрытий проложить арматурные сетки.

Для железобетонной пустотной плиты заменяем площадь пустот(круглых) прямоугольниками.

H1=0.9*d=0.9*15.9=14.3 см

Hf=H-H1=22-14.3=7.7 cм - (толщина, с вычетом пустот - идет в расчет)

R_к=0,021+0,04+0,012+0,147+0,043+1,11+2,38+0,0088+0,037=3,799 м^2оС/Вт, тогда

=3.96 м^2оС/Вт3,5952м^2оС/Вт

Состав кровли удовлетворяет требованиям по теплопроводности.

R_к=0,108+0.118+0,043+1,11+2,38+0,0088+0,037=3,768 м^2оС/Вт, тогда

=3.926 м^2оС/Вт3,5952м^2оС/Вт

Состав кровли удовлетворяет требованиям по теплопроводности.

2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1 Расчет и конструирование свайных фундаментов

В этом разделе дипломного проекта необходимо рассчитать фундаменты в сечении 1-1 по оси Ж, в сечении 2-2, по оси Г и в сечении 3-3 по осям 2 и Д1.

Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов.

1-й слой - Отвал уплотненной неслежавшейся супеси, пластичной, непросадочной, ненабухающий - насыпной грунт.

2-й слой - супесь пластичная, ненабухающая, коэффициент относительной просадочности 0.02, т.е.под действием внешней нагрузки или собственного веса при замачивании даст просадку.

3-й слой - суглинок полутвердый, непросадочный, ненабухающий.

4-й - слой глина полутвердая, непросадочная, ненабухающая.

5-й слой - песок крупный, средней плотности, насыщенный водой - хорошо сопротивляется внешней нагрузке, притерпевает незначительные деформации.

3-й и 4-й слой также являются надежным основанием.

Грунтовые воды появляются на глубине 12 м и устанавливаются на глубине 6 м.

Так как 2-й грунт просадочный, и возможно замачивание, то устанавливать на него фундамент мелкого заложения не имеет смысла. Поэтому выбираем свайный фундамент. Конец сваи должен упираться в суглинок полутвердый.

Конечно расчетное сопротивление 4-го грунта выше, но тогда необходимо было бы применить более длинные сваи, что экономически не выгодно.

Вывод: Учитывая геологические условия строительной площадки принимаем висячие сваи, которые погружаются с помощью забивки дизель-молотом.

Рассчитан ленточный свайный фундамент под несущую стену толщиной 770 мм по оси Ж. По результатам расчета принят монолитный железобетонный ростверк высотой 800 мм и шириной 770 мм. Сваи сплошные квадратного сечения с поперечным армированием С4-20. Шаг свай 1 м.

Рассчитан ленточный свайный фундамент под несущую стену толщиной 640 мм по оси Г. По результатам расчета принят монолитный железобетонный ростверк высотой 800 мм и шириной 640мм. Сваи сплошные квадратного сечения с поперечным армированием С4-20. Шаг свай 1 м.

Под колонну, которая находится на пересечении осей 2 и Д, рассчитан столбчатый свайный фундамент. Для обеспечения устойчивости принято 4 сваи С4-20.

Осадки фундаментов:

- по оси Ж - 42 мм.

- по оси 2 - 19 мм.

- под колонну по осям 2 и Д1 - 3,4 мм.

Здание имеет жёсткую конструктивную схему при отношении длины отсека к его высоте . Подошва ростверка конструктивно находится на отметке -1.050 м., высота ростверка - 800 мм. Материал ростверка - бетон класса В25.

Для заданных грунтовых условий проектируем свайный фундамент из сборных железобетонных свай марки С4-20, длиной м, размером поперечного сечения м и длиной острия -м. Сваи погружают с помощью забивки дизель-молотом.

Находим несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчётную схему и имея ввиду, что глубина заделки сваи в ростверк составляет 100 мм.

Площадь поперечного сечения сваи м², периметр сваи м.

При глубине погружения сваи 5 м для суглинка с J_L=0.072, интерполируя, находим расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи МПа.

Для свай, погружаемых с помощью дизель-молота, находим значение коэффициента условий работы грунта под нижним концом сваи и по боковой поверхности .

Для пласта второго слоя грунта - супеси пластичной, пронизываемого сваей, при средней глубине слоя м, интерполируя, находим расчётное сопротивление по боковой поверхности сваи: МПа.

Для третьего слоя грунта, при средней глубине расположения слоя м по этой же таблице для супеси пластичной находим: МПа.

Для третьего слоя грунта, при средней глубине расположения слоя м, для суглинка: МПа.

Несущую способность одиночной висячей сваи определим по формуле:

МН,

Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту, по формуле составит:

 МН.

Определим требуемое число свай:

шт.

Принимаем шт на 1 п.м.

Толщина ростверка из конструктивных соображений - 800 мм.

Найдём вес ростверка: МН.

Вычисляем расчётное значение указанных выше внешних нагрузок для первой группы предельных состояний, принимая во внимание, что коэффициент надёжности по нагрузке :

МН.

Определим нагрузку, приходящуюся на одну сваю:

МН

MН кН. - Условие выполняется, следовательно фундамент запроектирован верно.

Определим осреднённый угол внутреннего трения грунтов, пронизываемых сваей:

.

м.

Вес свай: MН.

Вес грунта в объёме АБВГ:

МН

Давление под подошвой условного фундамента составит:

МПа.

Определяем осреднённый удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента:

МПа.

Приведённая глубина заложения подошвы условного фундамента от отметки пола в подвале:

м.

Для глины при соотношении находим значения коэффициентов и .

Для _II=32 по табл.4.5 М=1,34; Мq=6,34; Мс=8,55;

Определим расчётное сопротивление грунта основания под подошвой условного фундамента:

МПа.

Основное условие при расчёте свайного фундамента по второй группе предельных состояний удовлетворяется:

МПа < МПа.

Определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений в грунте от действия собственного веса грунта и вспомогательной эпюры :

на поверхности земли: ,;

на уровне подошвы фундамента:

МПа;МПа;

на контакте третьего и четвёртого слоёв:

МПа;МПа;

на контакте четвертого и пятого слоёв:

МПа;МПа;

в уровне появления грунтовых вод

кПа;кПа

на подошве пятого слоя:

МПа;МПа.

Полученные значения ординат эпюры вертикальных напряжений и вспомогательной эпюры переносим на геологический разрез:

Определим значение дополнительного давления по подошве фундамента, которое равно разности среднего давления и вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

МПа.

Чтобы избежать интерполяции по таблице 1 приложения 2 зададимся соотношением . Тогда высота элементарного слоя грунта: м.

Проверяем выполнение условия :

м.

Условие выполняется. Далее строим эпюру дополнительных напряжений в сжимаемой толще основания рассчитываемого фундамента. Вычисления представляем в табличной форме.

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения, так как для вычисления осадок необходимо выполнение условия . Из рисунка видно, что эта точка пересечения соответствует мощности сжимаемой толщи м.

Вычисляем осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации грунта на границах слоёв, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:

Суммарная осадка составит см, что меньше, чем предельно допустимая для данного типа здания см.

Арматуру ростверка принимаем конструктивно.

Принимаем 212 А-III А=2,26 см2.

Поперечную арматуру принимаем крнструктивно, из условия свариваемости

6 А-I c шагом 150 мм.

Отдельные стержни принимаем 6 А-I с шагом 150 мм l=750 мм.

Здание имеет жёсткую конструктивную схему при отношении длины отсека к его высоте . Подошва ростверка конструктивно находится на отметке -1.050 м., высота ростверка - 800 мм. Материал ростверка - бетон класса В25.

Для заданных грунтовых условий проектируем свайный фундамент из сборных железобетонных свай марки С4-20, длиной м, размером поперечного сечения м и длиной острия -м. Сваи погружают с помощью забивки дизель-молотом.

Находим несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчётную схему и имея ввиду, что глубина заделки сваи в ростверк составляет 100 мм.

Площадь поперечного сечения сваи м², периметр сваи м.

При глубине погружения сваи 5 м для суглинка с J_L=0.072, интерполируя, находим расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи МПа.

Для свай, погружаемых с помощью дизель-молота, находим значение коэффициента условий работы грунта под нижним концом сваи и по боковой поверхности .

Для пласта второго слоя грунта - супеси пластичной, пронизываемого сваей, при средней глубине слоя м, интерполируя, находим расчётное сопротивление по боковой поверхности сваи: МПа.

Для третьего слоя грунта, при средней глубине расположения слоя м по этой же таблице для супеси пластичной находим: МПа.

Для третьего слоя грунта, при средней глубине расположения слоя м, для суглинка: МПа.

Несущая способность одиночной висячей сваи аналогично расчету фундамента в сечении 1-1:

F_d=0.4006МН,

Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту, по формуле

10.2 составит:

МН.

Определим требуемое число свай:

шт.

Принимаем шт на 1 п.м.

Толщина ростверка из конструктивных соображений - 800 мм.

Найдём вес ростверка: МН.

Вычисляем расчётное значение указанных выше внешних нагрузок для первой группы предельных состояний, принимая во внимание, что коэффициент надёжности по нагрузке :

МН.

Определим нагрузку, приходящуюся на одну сваю:

МН

MН кН. - Условие выполняется, следовательно фундамент запроектирован верно.

Осреднённый угол внутреннего трения грунтов, пронизываемых сваей, такой же как и для фундамента в сечении 1-1:=4,18

Найдём ширину условного фундамента:

м.

Вес свай: MН.

Вес грунта в объёме АБВГ:

МН

Давление под подошвой условного фундамента составит:

МПа.

Расчётное сопротивление грунта основания под подошвой условного фундамента (значения коэффициентов см. расчет фундамента в сечени 1-1:

МПа.

Основное условие при расчёте свайного фундамента по второй группе предельных состояний удовлетворяется:

МПа < МПа.

Ординаты эпюры вертикальных напряжений в грунте от действия собственного веса грунта и вспомогательной эпюры см. расчет фундамента в сечении 1-1.

Полученные значения ординат эпюры вертикальных напряжений и вспомогательной эпюры переносим на геологический разрез.

Определим значение дополнительного давления по подошве фундамента, которое равно разности среднего давления и вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

МПа.

Чтобы избежать интерполяции по табл. 1 прилож.2 зададимся соотношением . Тогда высота элементарного слоя грунта: м.

Проверяем выполнение условия :

м.

Условие выполняется. Далее строим эпюру дополнительных напряжений в сжимаемой толще основания рассчитываемого фундамента. Вычисления представляем в табличной форме.

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения, так как для вычисления осадок необходимо выполнение условия . Из рисунка видно, что эта точка пересечения соответствует мощности сжимаемой толщи м.

Вычисляем осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации грунта на границах слоёв, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:

Суммарная осадка составит см, что меньше, чем предельно допустимая для данного типа здания см.

Здание имеет жёсткую конструктивную схему при отношении длины отсека к его высоте . Подошва ростверка конструктивно находится на отметке -2.000 м., высота ростверка - 800 мм. Материал ростверка - бетон класса В25.

Для заданных грунтовых условий проектируем свайный фундамент из сборных железобетонных свай марки С4-20, длиной м, размером поперечного сечения м и длиной острия -м. Сваи погружают с помощью забивки дизель-молотом.

Находим несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчётную схему и имея ввиду, что глубина заделки сваи в ростверк составляет 100 мм.

Площадь поперечного сечения сваи м², периметр сваи м.

При глубине погружения сваи 5,95 м для суглинка с J_L=0.072, интерполируя, находим расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи 7,87 МПа.

Для свай, погружаемых с помощью дизель-молота, находим значение коэффициента условий работы грунта под нижним концом сваи и по боковой поверхности .

Для пласта второго слоя грунта - супеси пластичной, пронизываемого сваей, при средней глубине слоя м, интерполируя, находим расчётное сопротивление по боковой поверхности сваи: МПа.

Для третьего слоя грунта, при средней глубине расположения слоя м по этой же таблице для суглинка полутвердого находим: МПа.

Для третьего слоя грунта, при средней глубине расположения слоя м, для суглинка: МПа.

Определим несущую способность одиночной висячей сваи

МН,

Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту, составит:

МН.

Определим требуемое число свай в кусте:

шт.

Принимаем конструктивно для обеспечения устойчивости шт. Толщина ростверка из конструктивных соображений - 800 мм.

Найдём вес ростверка: МН.

Вес стакана G_c=0.037 МН;

Вычисляем расчётное значение указанных выше внешних нагрузок для первой группы предельных состояний, принимая во внимание, что коэффициент надёжности по нагрузке :

МН.

МН

Определим нагрузку, приходящуюся на одну сваю

MН кН.

MН кН. - Условие выполняется, следовательно фундамент запроектирован верно.

Определим осреднённый угол внутреннего трения грунтов, пронизываемых сваей:

.

Найдём ширину условного фундамента:

м.

Вес свай: MН.

Вес грунта в объёме АБВГ:

МН

Давление под подошвой условного фундамента составит:

МПа.

МПа.

МПа.

Определяем осреднённый удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента:

МПа.

Приведённая глубина заложения подошвы условного фундамента от отметки пола в подвале:

м.

Для глины при соотношении находим значения коэффициентов и .

Для _II=32 М=1,34; Мq=6,34; Мс=8,55;

Определим расчётное сопротивление грунта основания под подошвой условного фундамента:

МПа.

Основные условия при расчёте свайного фундамента по второй группе предельных состояний удовлетворяется:

МПа < МПа.

МПа < Мпа

МПа 0

Определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений в грунте от действия собственного веса грунта и вспомогательной эпюры :

на поверхности земли: ,;

на уровне подошвы фундамента:

МПа;МПа;

на контакте третьего и четвёртого слоёв:

МПа;МПа;

на контакте четвертого и пятого слоёв:

МПа;МПа;

в уровне появления грунтовых вод

кПа;кПа

на подошве пятого слоя:

МПа;МПа.

Полученные значения ординат эпюры вертикальных напряжений и вспомогательной эпюры переносим на геологический разрез.

Определим значение дополнительного давления по подошве фундамента, которое равно разности среднего давления и вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

МПа.

Чтобы избежать интерполяции по табл. 1 прилож.2 зададимся соотношением . Тогда высота элементарного слоя грунта: м.

Проверяем выполнение условия :

м.

Условие выполняется. Далее строим эпюру дополнительных напряжений в сжимаемой толще основания рассчитываемого фундамента. Вычисления представляем в табличной форме.

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения, так как для вычисления осадок необходимо выполнение условия . Из рисунка видно, что эта точка пересечения соответствует мощности сжимаемой толщи м.

Вычисляем осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации грунта на границах слоёв, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:

Суммарная осадка составит см, что меньше, чем предельно допустимая для данного типа здания см.

2.2 Расчет монолитного покрытия

Расчет монолитной плиты П-1

Таблица 1. Подсчет нагрузок на 1 погонный метр

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, н/м2	Коэф. надежности по нагрузке, f	Расчетн. Нагрузка, Н/м2,
Тротуарная плитка, t - 40 мм, =2400 кг/м3 Слой кварцевого песка, t=30 мм, =1600 кг/м3 Кровельная мастика, t=2 мм. 5 слоев рубероида на антисептированной битумной мастике РМД-350, t=25 мм, =600 кг/м3 Стяжка из ц/п раствора, t=40 мм, =1800 кг/м3 Утеплитель «Руф Батс», слои Верхний t=40 мм, =200 кг/м3, Нижний слой t=100 мм =125 кг/м3 Пароизоляция - 1 слой рубероида. t=15 мм, = 40 кг/м3	0.04*2400*10=960 0.03*1600*10=480 50 250 0.04*1800*10=720 0,04*200*10=80 0,1*125*10=125 0,015*40*10=6	1.1 1.3 1.2 1.3 1.3 1.2 1.2 1,2	1056 624 60 325 936 96 150 7.2
8. Монолитная плита t=60мм, =2500 кг/м3 Постоянная нагрузка(g) Временная нагрузка (v) Снеговая(4 снег. район) Sо=1,5 кн/м2 S=So*=1.5*1=1.5 Средняя скорость ветра v=4м/с2м/с k=1.2-0.1*v=1.2-0.1*4=0.8 S=1.5*0.8=1.2	0,6*2500*10=1500 4171 1200	1,1 - 1.2	1650 4904.2 1440
Полная нагрузка (g+v)	5371	-	6344.2

Предварительно назначаем размеры балок

принимаем h=40см, ширина b=0,4*h=0,4*4020 см.

Расчетные пролеты плит в свету для средних полей: l₀₁=l₀₂=450-20=430cм Отношение l₀₁/ l₀₂=430/430=1.

Принимаем М₂/М₁=1; М_I/М₁=М'_I/М₁=М_II/М₁=М'_II/М₁=2,5.

По конструктивным условиям 50% арматуры обрываем в пролете на расстоянии 1/4l₁=1/4*540113cм от контурных балок.

Вычисляем значение момента для средних плит:



83.93=4,30*13*М₁, отсюда М₁=1,5 кН*м.

Исходя из принятых соотношений моментов, вычисляем:

М₂=М₁=1,5кН*м;

М_I=М'_I=М_II=М'_II=2,5М₁=2,5*1,5=3.75 кН*м;

Учитывая действие распора в предельном состоянии плит, опертых по контуру, при расчете арматуры в средних плитах, окаймленных со всех сторон балками, изгибающие моменты уменьшаем на 20% (коэффициент =0,8).

Полная нагрузка q=(q+p)=6.344кн/м2, суммарная нагрузка на все поле плиты

P=l₁*l₂*q=4.30*4.30*6.344=117.1кН

Изгибающие моменты для плит:

М₁=М₂=₁₉Р=₂₉Р =0,0179*117.1=2.1кН*м;

М_I=М'_I=М_II=М'_II =₁₉Р=₂₉Р =0,0417*117.1=4.88кН*м;

Сравнительные данные значений моментов в плитах, подсчитанных методом предельного равновесия и по упругой схеме с помощью таблиц, показывают, что расчетные моменты по упругой схеме выше на 30%. Расчет методом предельного равновесия приводит к выравниванию опорных моментов, и позволяет получить экономию стали при армировании.

Арматуру сеток плит рассчитываем по значениям моментов, вычисленных методом предельного равновесия, с учетом коэффициента _n=0.95. Подбор сечений арматуры на 1 м ширины плиты при толщине h=60 мм, h₀₁= h₀₂=6-1.5=4.5cм.

В средней плите:

В пролете (при коэффициенте =0,8).

=0,77см²;

принимаем 5 Вр-500, шаг 250мм; А=0,79 см²;

=0,77см²;

принимаем 5 Вр-500, шаг 250мм; А=0,79 см²;

На опоре:

=2.46см²;

принимаем 8 A-400, шаг 200 мм; А=2.51 см²;

=2.46см²;

принимаем 8 A-400, шаг 200 мм; А=2.51 см²;

Рассчитаем трехпролетную балку Б-1. Сечение их при расчете принято 40х20. Нагрузки на балки передаются с плит по площадям, ограниченным биссектрисами углов их контура, т.е. по закону треугольника. Расчетную схему см. рис. Расчет балки Б-1 проводим как обычной неразрезной трехпролетной балки с учетом перераспределения усилий. Расчетные пролеты:

CD крайний - l₀₁=l₂-0.5h_c-C+0.5B=450-0.5*20-10+0.5*25=442.5cм.

hc=200 мм - ширина балки.

С=100 мм - расстояние разбивочной оси стены от ее внутренней грани.

В=250 мм - глубина заделки балки в стену.

АВ и ВС (в свету между колоннами) - l₀₂=l₂-h_c=450-20=430cм.

Отношение пролетов l₀₁/ l₀₂=442,5/430=1,029

Разница составляет 2.8 %10 %, поэтому балку рассчитываем как равнопролетную с расчетным пролетом l=440

Расчетная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса балки и части перекрытия, непосредственно расположенного над балкой шириной b,

q₁=(h-h_p)b_f+g_b=(0.4-0.06)*0.20*25000*1.1+4904.2*0.20=2850,84Н/м;

то же, временная нагрузка, расположенная непосредственно над балкой

р₁=p*b=1440*0,20=288Н/м;

Суммарная равномерно распределенная нагрузка над балкой

q_b=(q₁+p₁)=2850,84+288=3138,84 Н/м;

Постоянная расчетная нагрузка, действующая на балку от собственного веса перекрытия с двух прилегающих к балке плит:

q₂=g*l₁=4904.2*4.4=21578,48 Н/м.

Расчетная временная нагрузка, действующая на балку по закону треугольника, р₂=1440*4,4=6336Н/м.

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка, передаваемая на балку.

q_e= k_e *q₂=0.625*21578,48=13486,55 Н/м, где

k_e=1-2²+₃=1-2*0,5²+0,5³=0,625

=а/l₂=2.2/4.4=0.5

a=0.5[l₂-(l₂-l₁)]=0.5[4.4-(4.4-4.4)]=2.2м;

р_е= k_e*р₂=0,625*6336=3960Н/м

суммарная постоянная равномерно распределенная нагрузка

q=q₁+q_e=2850,84+13486,55=16337.4Н/м;

суммарная временная равномерно распределенная нагрузка

р=р₁+р_e=288+3960=4248Н/м;

Изгибающие моменты в крайних пролетах:

М₁=кН*м;

Изгибающие моменты в среднем пролете пролете:

М₂=кН*м;

М₃=кН*м;

С учетом эквивалентных нагрузок расчетные равномерно-распределенные нагрузки на балку будут:

q_p=q+p=16337,4+4248=20585,4Н/м;

q'_p=q+1/4p=16337,4+=17339,4Н/м;

Изгибающие моменты в пролетах от нагрузки q'p

М'1=кН*м;

М'2=кН*м;

Расчетные минимальные моменты в пролетах равны:

В первом пролете

М1= - МВ/2+M'1= - 36,2/2+30,52=12,42 кН*м;

М2= -(МВ+Мс)/2+M'2= - (36,2+36,2)/2+20,98=-15,22 кН*м;

Уточняем высоту сечения балки по опорному моменту, принимая =0,35 и соответственно _m=0,289 см² по формуле:

см;

h₀=40-3,0=37 см;

Сечение балки является тавровым с полкой в сжатой зоне. Расчетная ширина полки

b'_f=12h'_f+b=12*6+20=92 cм.

На крайней опоре Q_А=36200*0.95=34390Н. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось с, последовательно определяя:

B_b=_b2R_btb2bh₀²=2*0.75*100*0.9*20*37²=36.96*10⁵ Н/см,

где _f=_n=0;

В расчетном наклонном сечении Q_b=Q_sw=Q/2; Следовательно, с=B_b/0.5Q_А=36.96*10⁵/(0,5*34390)=215 см2h₀=2*37=74 cм,

принимаем с=2*h₀=74 см.

Вычисляем значения поперечных усилий, воспринимаемых поперечными стержнями:

Q_sw=Q_A/2=34390/2=17195 Н.

q_sw=Q_sw/c=17195/74=232,4 Н/см.

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром d=12 мм и принимаем d_sw=4 мм, А_sw=0.126 см2; При классе Вр-I Rsw=265 Мпа. Так как dsw/d=4/12=1/3=1/3, то коэффициент _S2=1. При двух каркасах Asw=2*0.162=0.252 см².

Шаг поперечных стержней s=R_swA_sw/q_sw=265*100*0.252/232,4=28,73 cм. Из конструктивных условий на приопорных участках длиной 1/4l s(1/2)40=20 cм; принято конструктивно s=20 cм. В крайнем и среднем пролетах s=(3/4)*40=300 мм.

Проверяем достаточность значений s=20 см при максимальной поперечной силе на первой промежуточной опоре, где Q_b1=54,4*0.95=51,68 кН. B_b=36,96*10⁵ Н/см.

с= B_b/0,5 Q_b=36,96*10⁵/(0,5*51680)=143,03 cм2h₀=74 см, принимаем с=2h₀=74 см. Тогда

Q_sw=Q_b1/2=51680/2=25840 Н.

q_sw=Q_sw/c=25840 /74=349,2 Н/см.

3. Технологический раздел

3.1 Общие данные

Характеристика объекта дана в архитектурно-планировочной части дипломного проекта. Для монтажа каркаса здания используется гусеничный кран ДЭК-50, движущийся по периметру здания. Монтаж ведётся следующим методом: после забивки свай и устройства монолитного ростверка устанавливаются колонны и, затем начинают возводить кирпичные стены. Каменные работы по возведению стен первого этажа должны закончиться вместе с окончанием монтажа лестниц и объемных блоков лифтовых шахт. Затем устраивается бетонная подготовка под полы. Возводятся перегородки. По окончании, монтируют плиты перекрытия 1-го этажа. Одновременно швы плит замоноличивают. Затем начинают работы по устройству монолитного перекрытия. Возводятся деревянные леса, устанавливается опалубка и арматурные каркасы, заливают бетон. После того, как были смонтированы плиты перекрытия, можно начинать кладку стен 2-го этажа и т.д. Возведение каркаса здания ведется 111 дней.

Так как рельеф строительной площадки, согласно проекту, имеет перепад нужно учесть то, что кран ДЭК-50 не может, согласно технике безопасности, монтировать конструкции на площадке с уклоном больше 3^0. Поэтому кран, движется по периметру здания. Но монтировать может только двигаясь вдоль здания.

3.2 Область применения

Технологическая карта разработана на устройство кровельного покрытия из рулонного кровельного материала Унифлекс ТПП, ТКП. Унифлекс ТПП, ТКП представляет собой рулонный материал, состоящий из стекловолокнистой основы, покрытой с двух сторон слоем битумно-полимерного вяжущего, состоящего из битума, модифицированного полимерами и наполнителями.

В состав работ, рассматриваемых картой, входят наклейка двухслойного (из материалов Унифлекс ТПП и Унифлекс ТКП).

Унифлекс ТПП, ТКП относится к категории наплавляемых рулонных материалов, что позволяет применять его для устройства кровель без приклеивающих мастик в летнее и зимнее время по жестким основаниям (железобетонные плиты, цементно-песчаные и асфальтовые стяжки), огрунтованным битумом БН 70/30, разжиженным керосином или уайт-спиритом в соотношении 1:3.

3.3 Технология и организация выполнения работ

До начала устройства кровли должны быть выполнены и приняты:

все строительно-монтажные работы на изолируемых участках, включая замоноличивание швов между сборными железобетонными плитами, установку и закрепление к несущим плитам или к стальным профилированным настилам водосточных воронок, компенсаторов деформационных швов, патрубков (или стаканов) для пропуска инженерного оборудования, анкерных болтов, антисептированных деревянных брусков (или реек) для закрепления изоляционных слоев и защитных фартуков;

слои паро- и теплоизоляции, стяжки и затем проведена контрольная проверка уклонов и ровности основания под кровлю на всех поверхностях, включая карнизные участки кровель и места примыканий к выступающим над кровлей конструктивным элементам.

Проверочные работы должны включать:

соблюдение проектных уклонов от водораздела и других высших отметок ската кровли до самых низших - водосточных воронок; для этого сначала следует устанавливать нивелир и с помощью рейки определить их отметки. Уклоны определяются отношением превышения отметок к расстоянию между замеряемыми точками. Если окажется, что уклон основания меньше проектного, необходимо исправить стяжку, доведя все отметки до проектных значений;

натянуть шнур между всеми высокими точками или на водоразделе и низкой точкой возле воронки с целью проверки соблюдения уклона по всей поверхности основания на скате и исправить места, где будут обнаружены контруклоны (обратные уклоны);

проверить ровности всей поверхности основания. Для этого приложить к поверхности стяжки вдоль и поперек ската трехметровую рейку; просвет между поверхностью основания и рейкой не должен превышать 10 мм.

Если все требования проекта к качеству основания соблюдены, можно поверхность стяжки огрунтовать. Просохшее после огрунтовки основание готово к началу устройства кровли.

Работа по устройству кровли из Унифлекс ТПП, ТКП в соответствии со схемой организации рабочего места должна быть включена в монтажный цикл с тем, чтобы использовать башенный кран для подъема рулонных материалов, а в случае отсутствия следует использовать крышевой кран.

Работа по устройству кровли должна быть организована таким образом, чтобы до минимума сократить непроизводительные перестановки механизмов и переходы рабочих, а также перемещение и переноску Унифлекс ТПП, ТКП.

Перед устройством изоляционных слоев основание должно быть сухим, обеспыленным, на нем не допускаются уступы, борозды и другие неровности.

...