Расчет ограждающих конструкций, отопления и вентиляции здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Липецкий государственный технический университет

Кафедра архитектуры

Пояснительная записка к расчетно-графической работе №2:

по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Студент Морхова Е.А.

Липецк 2013

Содержание

Исходные данные

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

1.1 Наружная стена

1.2 Перекрытие над верхним этажом

1.3 Перекрытие над подвалом

1.4 Коэффициенты теплопередачи всех наружных ограждений

2. Определение потерь тепла помещений

3. Отопление

4. Гидравлический расчет системы отопления

5. Расчет естественной вентиляции здания

6. Условно-графические обозначения

Библиографический список

Исходные данные

Наименование	Вариант плана типового этажа	Район строительства	Наружная стена	Конструкция перекрытия	Конструкция пола	Количество этажей	Высота этажа (м)	Тип разводки	Высота подвала
шифр			43	53	63	8	2,8	1т.в.	2,4

Климатологические данные

Район строительства - г.Чита.

- расчетная зимняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 t_н⁵= -38^о С [3];

- расчетная зимняя температура наружного воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 t_х.с.= -41^о С [3];

- внутренняя температура помещений t_в= +20^о С [1];

- зона влажности - 2 (сухая) [2];

- влажностный режим помещений - нормальный;

- условия эксплуатации - А [2];

- максимальная из средних скоростей движения наружного воздуха по румбам за январь: 1,6 м/с [3];

-расчетная температура наружного воздуха для расчета вентиляции - +5^о С;

-располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета Р=12000 Па.

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет заключается в определении толщины искомого слоя ограждения, при котором температура на внутренней поверхности ограждения будет выше температуры точки росы внутреннего воздуха и будет удовлетворять санитарно-гигиеническим требованиям.

В курсовой работе расчету подлежат наружные стены, чердачное перекрытие и перекрытие над неотапливаемым подвалом.

Сопротивление теплопередачи ограждения R₀ должно быть больше или равно минимально допустимому по санитарно-гигиеническим требованиям сопротивлению теплопередачи R^тр₀, т.е. R₀R^тр₀.

Требуемое сопротивление теплопередаче R^тр₀, м²•град/Вт определяется по формуле:

где t_в расчетная температура внутреннего воздуха (для жилых зданий) в комнатах, принимается в зависимости от средней температуры холодной пятидневки:

при t_н⁵ -30⁰С, t^в = +18⁰,

при t_н⁵ < -30⁰С, t^в = +20⁰;

t^н расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимается в зависимости от принятой степени массивности ограждения;

n поправочный коэффициент к расчетной разнице температур (t_в - t_н), принимаемый в зависимости от положения ограждения по отношению к наружному воздуху [2];

t^н - нормируемый температурный перепад между температурами воздуха в помещение и внутренней поверхности ограждения [2];

_в - коэффициент теплопередачи у поверхности ограждения [2].

Толщина искомого слоя ограждения рассчитывается из условия равенства:

R_о= R_о^тр,

где R_о - сопротивление теплопередаче.

Раскрывая значение R_о, получим:

Откуда:

здесь R₁, R_n - сопротивление теплопередаче слоев ограждения, м² град/Вт;

_{1, n} - толщины отдельных слоев конструкции ограждения, м;

₁, _n - коэффициенты теплопроводности материалов, принимаемые от влажностных условий эксплуатации ограждения [2];

₁, _n-коэффициенты теплопередачи на внутренней и наружной поверхности ограждения, Вт/м² град [2].

С учетом полученной толщины расчетного слоя ограждения следует определить степень массивности ограждения и сопоставить ее с ранее принятой при определении R_о^тр. Степень массивности определяется по величине коэффициента тепловой инерции по формуле:

где S₁, S₂, S_n - коэффициенты теплоусвоения материала соответствующих слоев ограждения, Вт/м² град [2].

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждения R_о^ф, м² град/Вт определяется по формуле:

Расчет заканчивается определением коэффициента теплопередачи К, Вт/м² град равного:

1.1 Наружная стена

Рис. 1

1.Сухая штукатурка

д₁ = 0,025 м;

г₁ = 800 кг/м³;

л₁ = 0,16 Вт/м ^оС;

S₁ = 2,83 Вт/м^{2 о}С.

2.Шлакопемзобетон

д₂ =0,20 м;

г₂ = 1200 кг/м³ ;

л₂ = 0,32 Вт/м ^оС;

S₂ =5 Вт/м^{2 о}С;

3. Кирпич с 18 пустотами

г₃ = 1000 кг/м³;

л₃ = 0,4 Вт/м ^оС;

S₃ = 5,24 Вт/м^{2 о}С.

Определение требуемого сопротивления теплопередаче R_о^тр :

Т.к. t_н⁵= -38^оС, принимаем t_в= +20^о С;

При заданной массивности ограждения 4<D?7 [1] принимаем t_н= -39,5^оС;

?t = 6^oC (Табл. 2 [2]);

n = 1 (Табл. 3[2]);

б_в = 7,5 Вт/м^{2 o}С (Табл.4 [2]);

б_н=20 Вт/м^{2 o}С (Табл. 6[2]).

Подставляя числовые значения, получим:

Определение толщины слоя кирпича с 18 пустотами д₃:

Принимаем д₃ = 190 мм.

Определение степени массивности ограждения:



Подставляя числовые значения получим:

Полученная степень массивности D=5,46 удовлетворяет условию 4<D?7.

Фактическое сопротивление теплопередаче:

Подставляя числовые значения получим:

Коэффициент теплопередачи:

1.2 Перекрытие над верхним этажом

Рис. 2

1. Рубероид 3 слоя

д₁ = 0,012 м;

г₁ = 600 кг/м³;

л₁ = 0,15 Вт/м ^оС;

S₁ = 3,06 Вт/м^{2 о}С.

2. Цементно-песчаная стяжка

д₂ =0,04 м;

г₂ = 1800 кг/м³ ;

л₂ = 0,65 Вт/м ^оС;

S₂ = 8,18 Вт/м^{2 о}С;

3. Гравий керамзитовый

г₃ = 400 кг/м³;

л₃ = 0,11 Вт/м ^оС;

S₃ = 1,59 Вт/м^{2 о}С.

4. Пароизоляция

д₄ = 0,003 м;

г₄ = 600 кг/м³;

л₄ = 0,15 Вт/м ^оС;

S₄ = 3,06 Вт/м^{2 о}С.

5. Плита железобетонная

д₅ =0,22 м;

г₅ = 2500 кг/м³ ;

л₅ = 1,065 Вт/м ^оС;

S₅ = 15,36 Вт/м^{2 о}С;

6. Цементно-песчаная затирка

д₆ = 0,01 м;

г₆ = 1800 кг/м³;

л₆ = 0,65 Вт/м ^оС;

S₆ =8,18 Вт/м^{2 о}С.

Определение требуемого сопротивления теплопередаче R_о^тр :

Т.к. t_н⁵= -38^оС, принимаем t_в= +20^о С.

При заданной массивности ограждения 4<D?7 [1] принимаем t_н= -39,5^оС;

?t = 4^oC (Табл. 2 [2]);

n = 0,9 (Табл. 3[2]);

б_в = 7,5 Вт/м^{2 o}С (Табл.4 [2]);

б_н=10 Вт/м^{2 o}С (Табл. 6[2]).

Подставляя числовые значения, получим:

Определение толщины слоя гравия керамзитового д₃:

Принимаем д₃ = 0,15 мм.

Определение степени массивности ограждения:

Полученная степень массивности D=6,16 удовлетворяет условию 4<D?7.

Фактическое сопротивление теплопередаче:

Коэффициент теплопередачи:

1.3 Перекрытие над подвалом

1. Паркет

д₁ = 0,028 м;

г₁ = 700 кг/м³;

л₁ = 0,15 Вт/м ^оС;

S₁ = 4,21 Вт/м^{2 о}С.

Рис. 3

2. Рубероид 3 слоя

д₂ = 0,006 м;

г₂ = 600 кг/м³;

л₂ = 0,15 Вт/м ^оС;

S₂ = 3,06 Вт/м^{2 о}С.

3. Цементно-песчаная стяжка

д₃ =0,04 м;

г₃ = 1800 кг/м³ ;

л₃ = 0,65 Вт/м ^оС;

S₃ = 8,18 Вт/м^{2 о}С;

4. Керамзитобетон

г₄ = 400 кг/м³;

л₄ = 0,15 Вт/м ^оС;

S₄ = 2,21 Вт/м^{2 о}С.

5. Плита железобетонная

д₅ =0,22 м;

г₅ = 2500 кг/м³ ;

л₅ = 1,65 Вт/м ^оС;

S₅ = 15,36 Вт/м^{2 о}С.

Определение требуемого сопротивления теплопередаче R_о^тр :

Т.к. t_н⁵= -38^оС, принимаем t_в= +20^о С.

При заданной массивности ограждения 4<D?7 [1] принимаем t_н=-39,5^оС;

?t = 2^oC (Табл. 2 [2]);

n = 0,6 (Табл. 3[2]);

б_в = 7,5 Вт/м^{2 o}С (Табл.4 [2]);

б_н=5 Вт/м^{2 o}С (Табл. 6[2]).

Подставляя числовые значения, получим:

Определение толщины слоя керамзитобетона д₄:

Принимаем д₃ = 0,40м.

Определение степени массивности ограждения:

Полученная степень массивности D=6,91 удовлетворяет условию 4<D?7.

Фактическое сопротивление теплопередаче:

Коэффициент теплопередачи:

1.4 Коэффициенты теплопередачи всех наружных ограждений

Запись коэффициентов теплопередачи всех наружных ограждений произведена в табличной форме, представленной ниже:

Таблица 1

Тип конструкции	Сопротивление теплопередаче R, м2град/Вт	Коэффициент теплопередачи К, Вт/м2к	Толщина ограждающей конструкции, мм
1.Наружняя стена	0,537	0,7	0,415
2.Перекрытие над верхним этажом	0,947	0,493	0,435
3. Перекрытие над подвалом	1,829	0,420	0,484

2. Определение потерь тепла помещений

Потери тепла отапливаемых помещений состоят из основных и добавочных.

Основные теплопотери Q, Вт, складываются из теплопотерь через отдельные ограждения помещений, определяемые по формуле:

где F - площадь ограждений, м²;

k - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/ м² °С;

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

t_н⁵ - расчетная температуры наружного воздуха холодной пятидневки, °С;

n - коэффициент, учитывающий уменьшение теплопотерь ограждения, не соприкасающегося с наружным воздухом.

Следует произвести расчет потерь тепла через наружные ограждения всех помещений и лестничные клетки только одной секции здания. Теплопотери помещений второй, симметричной секции принять такими же, как в первой.

Количество тепла Q_вент потребное для нагревания инфильтрационного воздуха, поступающего в жилые комнаты вследствие естественной вентиляции, определяется с учетом бытовых теплопоступлений из уравнений теплового баланса:

где Q_инф - количество тепла, потребное для нагрева инфильтрационного воздуха, Вт;

Q_т - бытовые теплоусвоения в помещение, Вт.

Для жилых комнат:

где F_n - площадь пола жилой комнаты, м².

Бытовые теплопоступления:

где F_n' - площадь пола рассчитываемого помещения, м²;

F_n - суммарная площадь жилых комнат квартиры, м²;

F_кв - суммарная площадь пола отапливаемых помещений квартиры, м².

Суммарные теплопотери отапливаемых помещений Q пом определяются с учетом Q вент. Количество тепла Q вент может принимать отрицательные значения - это означает, что теплопоступления с избытком компенсируют нагрев поступающего для вентиляции воздуха.

Все расчетные данные заносятся в таблицу 2:

Таблица 2

№	tв-tн	Qинф	Fн	Fсум	Fкв	Qт	Qвент
1 квартира
101	51	438,6	8,6	53,6	65,8	210,16	228,44
102	49	661,5	13,5	53,6	65,8	329,91	331,59
103	49	671,3	13,7	53,6	65,8	334,80	336,50
126	51	907,8	17,8	53,6	65,8	434,99	472,81
2 квартира
104	49	1229,9	25,1	37,9	47,6	599,55	630,35
105	49	627,2	12,8	37,9	47,6	305,75	321,45
3 квартира
108	49	627,2	12,8	37,9	47,6	305,75	321,45
109	49	1229,9	25,1	37,9	47,6	599,55	630,35
4 квартира
110	49	671,3	13,7	53,6	65,8	334,80	336,50
111	49	661,5	13,5	53,6	65,8	329,91	331,59
112	51	438,6	8,6	53,6	65,8	210,16	228,44
113	51	907,8	17,8	53,6	65,8	434,99	472,81
5 квартира
115	51	693,6	13,6	40,9	50,5	330,44	363,16
117	49	455,7	9,3	40,9	50,5	225,96	229,74
118	49	882	18	40,9	50,5	437,35	444,65
6 квартира
120	49	823,2	16,8	16,8	27	313,60	509,60
7 квартира
121	49	882	18	40,9	50,5	437,35	444,65
122	49	455,7	9,3	40,9	50,5	225,96	229,74
124	51	693,6	13,6	40,9	50,5	330,44	363,16

Расчет теплопотерь сводится в таблицу 3.

Для определения теплопотери всех помещений здания Q_зд, следует найти удельную тепловую характеристику здания q₀, Вт/м²град:

где V - объем здания, м 3 ;

t_в - расчетная температура воздуха в здании, принимаемая 18 (20) °С;

б - поправочный коэффициент, определяемый для жилых зданий по формуле:

Подставляя значения получим:

В соответствии с таблицей 1 [4]:

Отклонение:

Тепловая нагрузка на стояки приведена в таблице 4.

Таблица 4

№ стояка	Нагрузка	№ стояка	Нагрузка	№ стояка	Нагрузка
1-1'	13193,09	10-10'	13496,67	19-19'	12271,41
2-2'	17453,24	11-11'	20743,62	20-20'	8342,00
3-3'	23680,04	12-12'	5063,63	21-21'	6694,58
4-4'	6242,82	13-13'	15279,98	22-22'	14998,30
5-5'	16496,49	14-14'	6694,58	23-23'	5063,63
6-6'	16496,49	15-15'	8342,00	24-24'	20743,62
7-7'	6242,82	16-16'	12271,41	25-25'	24258,46
8-8'	23680,04	17-17'	6386,30	26-26'	30323,08
9-9'	17453,24	18-18'	11175,65

Q_зд=363087,19 Вт

3. Отопление

В здании предусматривается запроектировать систему водяного отопления. Расчетные температуры теплоносителя в системе отопления принять равными 95-70С для нижней разводки.

При системе отопления с нижней разводкой подающая и обратная магистрали прокладываются рядом у наружных стен неотапливаемого подвала. Удаление воздуха из системы осуществляется через специальные краны, установленные на приборах верхнего этажа.

Нагревательные приборы устанавливаются под каждым окном в квартирах; на лестнично-лифтовой площадке - на каждом этаже под окнами. Нагревательные приборы на планах условно изображаются прямоугольником 2?12 мм, на схеме 6?12 мм. В помещениях с двумя наружными стенами углы, образованные ими, предохраняются от отсыревания установкой в них стояков отопления. Подводка к радиаторам не должна пересекать межквартирные стены во избежание ухудшения звукоизоляции помещений.

4. Гидравлический расчет системы отопления

Целью гидравлического расчета является такой подбор диаметров трубопровода, при котором при заданных тепловых нагрузках и расчетной величине располагаемого циркуляционного давления было бы удовлетворено равенство:

где Р - располагаемое циркуляционное давление, Па;

R - удельная потеря давления на трение, Па/м;

z - потеря давления в местных сопротивлениях, Па;

l - длина участков расчетного кольца, м.

Следует вычертить аксонометрическую схему системы отопления (1:100) с показом всей необходимой арматуры, поворотов.

Расчет осуществляется для двух циркуляционных колец: расчетного - самого нагруженного и протяженного - и кольца с наименьшей нагрузкой - ближнего.

В двухтрубных системах с тупиковым движением воды самое нагруженное и протяженное кольцо принимается как кольцо через нижний нагревательный прибор стояка, наиболее нагруженного и удаленного от теплового пункта.

Рассчитываемые кольца разделяют по ходу движения теплоносителя на отдельные расчетные участки с неизменным расходом теплоносителя и постоянным диаметром. Тепловая нагрузка магистральных участков определяется суммой тепловых нагрузок стояков, обслуживаемых этим участком.

Расчет рекомендуется вести в следующем порядке:

а) определить необходимый расход теплоносителя на участке, кг/ч:



где t₂ и t₀ - расчетные температуры воды в начале и конце стояка ⁰С (по нормам проектирования принимаются соответственно 95 и 70 ⁰С;

б) зная располагаемое давление Р=12000 Па, определить среднюю величину удельной потери давления на трение R_ср, Па/м, по длине рассчитываемого кольца:

где l - сумма длин участков циркуляционного кольца, м;

0,6 - доля потерь располагаемого давления на трение;

в) по найденным значениям R_ср и G определить ориентировочный диаметр трубопровода d и по нему принять ближайший по стандарту. Далее по принятому d и известному G следует определить фактическое значение удельного сопротивления R, скорости V и динам. давления R_о;

г) определить сумму коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке.

д) определив потери давления по длине участка Rl и в местных сопротивлениях z, полные потери давления на каждом участке (Rl + z);

е) проверить правильность гидравлического расчета дальнего циркуляционного кольца из условия:

При несоответствии этого условия следует на отдельных участках увеличить или уменьшить диаметр трубопровода. После расчета наиболее протяженного кольца переходят к расчету ближнего кольца. Увязка потерь давления производится на участках, не являющихся общими для сравниваемых колец.

Средняя величина удельной потери давления на трение дальнего кольца циркуляции:

Средняя величина удельной потери давления на трение ближнего кольца циркуляции:

Коэффициенты местных сопротивлений для систем водяного отопления приведены в таблице 4.

Таблица 5

№ участка	Наименование сопротивления	Кол-во штук	о	?о
Дальнее кольцо циркуляции
1	Отводы гнутые под углом 90о	1	0,3	7,3
	Вентиль	1	7
2	Тройник на прямой проход	1	1	1
3	Задвижка параллельная	1	0,5	2,5
	Крестовина на прямой проход	1	2
4	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	2
	Задвижка параллельная	1	0,5
5	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
6	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
7	Тройник на прямой проход	1	1	1
8	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
9	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
10	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	70,7
	Отводы гнутые под углом 90о	2	0,6
	Вентиль прямот. с косым шпинделем	2	5
	Кран пробочный	4	6
	Радиатор	18	21,6
	Кран двойной регулировки с цилиндрической пробкой	18	36
9`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
8`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
7`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
6`	Тройник на прямой проход	1	1	1
5`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
4`	Тройник на прямой проход	1	1,5	2,0
	Задвижка параллельная	1	0,5
3`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	2
	Задвижка параллельная	1	0,5
2`	Крестовина на прямой проход	1	2	2
1`	Тройник на прямой проход	1	1	8,3
	Отводы гнутые под углом 90о	1	0,3
	Вентиль	1	7
Ближнее кольцо циркуляции
1	Отводы гнутые под углом 90о	1	0,3	7,3
	Вентиль	1	7
2а	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	2
	Задвижка параллельная	1	0,5
3а	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	39,6
	Отводы гнутые под углом 90о	2	0,6
	Вентиль прямоточный с косым шпинделем	2	5
	Кран пробочный	3	4,5
	Радиатор	5	8
	Кран двойной регулировки с цилиндрической пробкой	5	20
2а`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	2
	Задвижка параллельная	1	0,5
1`	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	8,8
	Отводы гнутые под углом 90о	1	0,3
	Вентиль	1	7

Расчет диаметров участков трубопровода циркуляционного кольца ведется с занесением всех исходных данных, промежуточных и конечных результатов в таблицу 6.

перекрытие отопление вентиляция

5. Расчет естественной вентиляции здания

В жилых зданиях проектируют вытяжную естественную вентиляцию с устройством каналов во внутренних стенах или специальных вентблоков. Вытяжка устраивается только из помещений кухонь, туалетов, объединенных санузлов и ванных комнат, в квартире с четырьмя и более комнатами вытяжная вентиляция предусматривается также в тех жилых комнатах, которые не примыкают к кухням и санузлам. Приток воздуха в жилые комнаты может осуществляться через форточки. Допускается объединение вентиляционных каналов из ванной и туалета той же квартиры с устройством горизонтальных подшивных коробов или без них.

Проектирование систем вентиляции начинают с определения необходимого воздухообмена из каждого помещения. Воздухообмен в квартире жилого дома определяется из расчета 3 м³ воздуха в час на 1 м² жилой площади. Количество воздуха, которое необходимо удалять через вентиляционные каналы кухни, L_K, м³/ч, зависит от жилой площади квартиры и определяется из следующего выражения:

где ?F_n -суммарная площадь жилых комнат квартиры, м².

Если полученное значение меньше минимального, требующегося для вентиляции кухни, тогда количество воздуха принимается по табл. 4 [1]. Воздухообмен в ванной комнате, туалете или объединенном санузле принимается по табл.4 [1].

Расчет вентиляционных каналов производится в следующем порядке:

а) находят расчетное гравитационное давление, Па, при температуре наружного воздуха, равной 5°С,по формуле:



где с_н и с_в - плотность воздуха при принятых температурах наружного и внутреннего воздуха, кг/м³;

h - разность отметок выходного устья вытяжного канала и центра вытяжной решетки в помещении, м. h =0,2+nh_эт+0,7.

Плотность воздуха, кг/м³, при любой температуре t определяется из выражения:

б) задается скорость воздуха в воздуховоде: в воздуховоде верхнего этажа принимают V=0,5 м/с, для воздуховодов нижестоящего этажа скорость принимают на 0,1 м/с более вышестоящего этажа;

в) определяют площадь сечения канала, исходя из следующих стандартных размеров [1]:

где L - требуемый воздухообмен из помещения,м³/ч;

V - принятая скорость воздуха, м/с.

Полученную площадь сечения канала F округляют до стандартных размеров каналов и определяют фактическую скорость воздуха

г) пользуясь рис. 12.2 [5], по эквивалентному диаметру и скорости найти удельную потерю давления на трение, а по скорости найти динамическое давление Р_д потока воздуха; для каналов из неметаллов потеря давления R принимается с коэфф. шероховатости табл. 18 [4];

д) определить сумму коэффициентов местных сопротивлений ?ж , ориентировочное значение коэффициентов принимают по табл.5 [1];

е) определив потери давления по длине канала Rl и в местных сопротивлениях z=УоP_д, найти полные потери давления в канале;

ж) аэродинамическое сопротивление канала должно быть меньше или равно располагаемому гравитационному давлению: при ?Rlв+z>P_гр следует поменять сечение канала и вновь повторить расчет.

Для кухни в 3-х комнатной квартире:

Количество воздуха, которое необходимо удалять через вент. каналы:

L =3?F_n- 50= 3* 36,135 - 50 = 58,45 м³/ч ;

Принимаем L=90 м³/ч.Плотность наружного и внутреннего воздуха:

Разность отметок выходного устья вытяжного канала и центра вытяжной решетки в помещении, м:

h= 0,2 + n* h_эт + 0,7=0,2+9*2,9+0,7=27 м;

P_гр= h(с_н - с_н )g=27*(1,27-1,226)*9,8=11,64 Па ;

V₉=0,5м/с;

V₈=0,6м/с;

V₇=0,7 м/с;

V₆=0,8 м/с;

V₅=0,9 м/с;

V₄=1,0 м/с;

V₃=1,1 м/с;

V₂=1,2 м/с;

V₁=1,3 м/с.

Коэффициенты местных сопротивлений воздуха приведены в табл. 7.

Таблица 7

№ участка	Наименование сопротивления	о	?о
1	Вход в жалюзийную решетку	2	3,1
	Поворот ( колено)	1,1
2	Тройник на проходе	1	1
3	Тройник на проходе	1	1
4	Тройник на проходе	1	1
5	Вход в жалюзийную решётку	2	4,9
	Тройник на повороте	1
	Устье канала при наличии зонта	1,9
6	Вход в жалюзийную решётку	2	3,1
	Поворот ( колено)	1,1
7	Тройник на проходе	0,5	0,5
8	Тройник на проходе	0,5	0,5
9	Вход в жалюзийную решётку	2	4,9
	Тройник на повороте	1
	Устье канала при наличии зонта	1,9

6. Условно-графические обозначения

Трубопровод подающий

Трубопровод обратный

Вентиль или задвижка

Тройник с пробкой

Радиатор со стояком на плане

Радиатор со стояком на аксонометрической схеме

Кран двойной регулировки

Вентканал на плане типового этажа

Элеваторный узел

Библиографический список

1. Методические указания к курсовому проекту №2 по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»/М.А. Бутузова. Липецк: ЛГТУ, 2004. 26с

2. СНиП II.3.-79*. Строительная теплотехника.

3. СНиП 2.01.01.-82*. Строительная климатология и геофизика.

4. Раздаточный материал по курсу «Инженерное оборудование зданий»/ Сост. Л.П. Добрынина, Липецк: ЛГТУ, 1991.

5. Е.Н. Бухаркин, К.С. Орлов, О.Р. Самусь и др., Инженерные сети, оборудование зданий и сооружений/М: Высшая школа, 2008. 416 с.

6. Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция/ М: Стройиздат, 1991, 480 с.

7. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. Отопление/М: Стройиздат, 1990, 344 с.

Размещено на Allbest.ru

...