Проектирование фундаментов административного здания

К_z = 1 (так как b < 10 м); b = 2,68 м

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод, определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

- то же, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м³;

С_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, кПа (табл. 2.1);

d₁ = d = 10,8 м - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений;

d_b = 0 - глубина подвала. расстояние от уровня планировки до пола подвала, м;

Определим расчетное сопротивление грунта основания R, кПа по формуле 3.4:

Проверим условие 4.9:

Т.е. условие выполняется, прочность куста свай обеспечивается.



4.1.7. Расчёт изменения осадок во времени

Дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента:

, (4.12)

где h = 9,8 м - глубина заложения условного фундамента;

Определим толщину эквивалентного слоя и высоту треугольника уплотняющих давлений по формулам 3.20 и 3.19 соответственно:

- средневзвешенный коэффициент относительной сжимаемости:

Определим величину полной стабилизированной осадки фундамента по формуле 3.21:

Определим осредненное значение коэффициента консолидации по формуле 3.25:

Определим зависимость t от N по формуле 3.24:

Зная N (табл.3.2), по формуле вычисляем время осадки фундамента. По значениям осадки за время t строим график осадки во времени



Рисунок 4.4 - Схема к расчёту осадок свайного фундамента

Таблица 4.2 Определение осадок фундамента во времени

N	U	St	t
0,005	0,1	0,3	0,0027
0,02	0,2	0,6	0,0108
0,06	0,3	0,9	0,0324
0,13	0,4	1,2	0,0702
0,24	0,5	1,5	0,1296
0,42	0,6	1,8	0,2268
0,69	0,7	2,1	0,3726
1,08	0,8	2,4	0,5832
1,77	0,9	2,7	0,9558
2,54	0,95	2,85	1,3716

Рисунок 4.5 - график осадки фундамента во времени

4.1.8 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи

Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допустимой на сваю, определяется минимальная энергия удара по формуле:

, кДж (4.13)

где: = 25 Дж/кН ;

- несущая способность сваи по грунту.



Исходя из условия , принимаем трубчатый дизель-молот С-954 со следующими характеристиками:

§ вес ударной части: G = 35 кН;

§ полный вес молота: G_n = 76 кН;

§ площадь цилиндра: А_ц = 0,174 м²;

§ рабочий ход цилиндра: Н_р = 0,375 м;

§ наибольшая высота падения ударной части молота: Н_m = 3 м;

§ расчётная энергия удара трубчатых дизель-молотов:

Для вычисления проектного отказа сваи воспользуемся формулой:

, (4.14)

где: проектный отказ сваи, м;

- для железобетонных сваи;

А = 0,16 м² - площадь поперечного сечения сваи;

= 94,5 кДж - расчетная энергия удара молота;

- несущая способность сваи;

q₁ = 76 кН - вес молота;

q₂ = 40,4 + 2 = 42,4 кН - вес сваи и наголовника;

q₃ = 1 кН - вес подбабка;

- коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай молотами ударного действия;

Вычислим проектный отказ сваи по формуле 4.14:

Трубчатый дизель-молот С-954 удовлетворяет всем условиям забивки свай.

4.1.9 Армирование фундамента

Ростверк выполняем из бетона класса С16/20.

Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры подошвы фундаментов принимается равной 80 мм.

Армирование подколонника осуществляем пространственными самонесущими каркасами, собираемыми из плоских сеток СЗ.

Поперечное армирование подколонника осуществляем в виде сеток С2, расстояние между которыми не более четверти глубины стакана (0,25d=0,25x0,65 =0,1625мм) и не более 200мм. Принимаем шаг сеток 50 мм и количество 5шт. Диаметр арматуры сеток должен быть не менее 8мм и 0.25d продольной арматуры. Принимаем 4Ш8 S240.

Армирование подошвы фундамента осуществляем сварной сеткой из арматурной стали класса S400 - в продольном и поперечном направлении Ш 10 S400 с шагом 200мм. Арматурная сетка С1 устанавливается с защитным слоем 35мм. Продольная арматура 4 Ш14 S400 стенок устанавливается внутри ячеек сеток поперечного армирования.



Рисунок 4.6 - Монолитный ростверк (арматурный чертёж)

4.2 Расчет сечения 4-4

4.2.1 Определение глубины заложения ростверка

По карте нормативных глубин промерзания грунтов, для города Орёл d_fn= 1,2 м

Определим расчетную глубину промерзания грунтов по формуле 3.1:

Исходя из конструктивных особенностей здания (наличие подвала) принимаем глубину заложения d₁= 2,7 м, что больше глубины сезонного промерзания грунтов.

Окончательно принимаем глубину заложения фундамента d₁= 2,7 м.

4.2.2 Определение марки свай

Ростверк расположен на слабых грунтах и сжимаемая нагрузка приложена на фундамент центрально, поэтому сваи будут заделываться в ростверк на глубину 100 мм.

Определяем длину сваи по формуле 4.3:

По табл. Г.1[1], принимаем сваю С70.30-6, сечением , и длиной 7 м, класс бетона С продольная арматура - 4?12 S400, вес

4.2.3 Определение несущей способности свай и расчетной нагрузки

Несущая способность сваи по грунту в сечении 4-4 определяется аналогично сечения 1-1 по формуле 4.4. Определим неизвестные значения:

U = 1,2 м - периметр поперечного сечения сваи;

R = 6125 кПа- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по табл. Г2 [1] (глина J = 0.15, Z₀=9,6 м);

А =0,3² = 0,09 м² - площадь поперечного сечения сваи;

Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи ведем в табл. 4.3.



Рисунок 4.7 - Расчетная схема для определения несущей способности сваи

Таблица 4.3 Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи

Zi	Rfi	hi	гcf	Rfi •hi гcf
3,25	6,125	1,5	1	9,1875
5	18,6	2	1	37,2
7	21,8	2	1	43,6
8,7	69,7	1,4	1	97,58
			Итого	187,5675

По формуле 4.4 вычисляем несущую способность сваи по грунту:

;

4.2.4 Расчетная нагрузка на сваи

Определим расчетную нагрузку на сваю по формуле 4.5:

Расчетную нагрузку на сваю, допускаемую по прочности материала ствола, определим по формуле 4.6. Определим неизвестные величины:

f _cd- расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии, кПа;

для бетона класса (табл. Г.12[1]),

А_b = 0,09 м² - площадь поперечного сечения сваи, м²;

Определим расчетную нагрузку на сваю по формуле 4.6:

Для дальнейших расчетов принимаем наименьшую из расчетных (допускаемых) нагрузок на сваю, обозначив ее - N_p =

4.2.5 Расчет и конструирование свайного фундамента

Определим предварительное количество свай в фундаменте по формуле 4.7:



где з = 1 - коэффициент, учитывающий влияние момента;

- расчетная нагрузка на фундамент (табл.1.2)

- коэффициент надёжности по нагрузке;

Определим расчетное расстояние между осями свай по формуле:

Так как сваи будут размещаться в один ряд.

Расстояние от края ростверка до оси сваи принимаем:

Назначаем ширину ростверка: b_p = 0,5 м. По полученным значениям строим ростверк (рис. 4.8).

Определим:

- фактический вес ростверка и ФБС ;

- вес грунта на уступах ростверка так как ширина ростверка совпадает с шириной ФБС;

- вес свай в фундаменте

Определим нагрузку на сваю по формуле 4.8, учитывая, что в сечении действует только сжимающая сила , а



Так как условие не выполняется, уменьшим шаг свай и примем

фактический вес ростверка и ФБС

Средняя нагрузка на сваю:

Условие выполняется, окончательно принимаем шаг свай

Рисунок 4.8 - Схема расположения свай в ростверке

4.2.6 Проверка прочности куста свай

Для оценки общей устойчивости свайного фундамента и определения его стабилизационной осадки необходимо определить его вертикальные напряжения в грунте в плоскости, проходящей через острия свай. Расчет производим аналогично сечения 1-1.

Определим средневзвешенное значение угла внутреннего трения по формуле 4.9:

Обозначим:

Определим ширину условного фундамента:

;

Длина условного фундамента:

Площадь условного фундамента:

Условный фундамент будет иметь форму прямоугольной призмы с высотой h_m=9,6м

Вес ростверка:



Вес свай:

Объем грунта условного фундамента найдём как объём прямоугольной призмы с вычетом объема свай, ростверка и ФБС:

средневзвешенное значение удельного веса грунта вышележащего острия сваи, определим по формуле 3.6:

Вес грунта (4.11):

Определим давление под подошвой фундамента по формуле 4.10:

Расчетное давление на грунт R найдем по формуле 3.4, для этого определим неизвестные величины:

- коэффициенты условий работы (принимаем по табл. В2 [1]): ;

(так как характеристики приняты по таблицам);

М = 0,372, М_q = 2,486, М_с = 5,054 (интерполяцией по табл. В3 [1], при ц^II = 16,4°);

К_z = 1 (так как b < 10 м); b = 1,3 м

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод, определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

- то же, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м³;

С_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, кПа (табл. 2.1);

d₁ - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле 3.10:

где h_s = 0,45 м - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

_cf = 24 кН/м³ - расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м³;

h_cf = 0,15 м- толщина конструкции пола подвала, м;

d_b = 2,0 м- глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала. Для сооружений с подвалом шириной b20 м и глубиной более 2,0 м d_b=2 м.

Найдем приведенную глубину заложения наружного фундамента от пола подвала по формуле 3.10:

Определим расчетное сопротивление грунта основания R, кПа по формуле 3.4:

Проверим условие 4.9:

Т.е. условие выполняется, прочность куста свай обеспечена.

4.2.7 Расчёт изменения осадок во времени

Дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента:

, (4.12)

где h = 9,6 м - глубина заложения условного фундамента;

Определим толщину эквивалентного слоя и высоту треугольника уплотняющих давлений по формулам 3.20 и 3.19 соответственно:

- средневзвешенный коэффициент относительной сжимаемости:



Определим величину полной стабилизированной осадки фундамента по формуле 3.21:

;

Определяем коэффициент фильтрации грунта для слоистого основания по формуле 3.26:

Определим осредненное значение коэффициента консолидации по формуле 3.25:

Определим зависимость t от N по формуле 3.24:

Зная N (табл.3.2), по формуле вычисляем время осадки фундамента. По значениям осадки за время t строим график осадки во времени



Рисунок 4.9 - Схема к расчёту осадок свайного фундамента



Таблица 4.2 Определение осадок фундамента во времени

N	U	St	t
0,005	0,1	0,08	0,00014
0,02	0,2	0,16	0,00056
0,06	0,3	0,24	0,00168
0,13	0,4	0,32	0,00364
0,24	0,5	0,4	0,00672
0,42	0,6	0,48	0,01176
0,69	0,7	0,56	0,01932
1,08	0,8	0,64	0,03024
1,77	0,9	0,72	0,04956
2,54	0,95	0,76	0,07112

Рисунок 4.10 - график осадки фундамента во времени

4.2.8 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи

Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допустимой на сваю, определяется минимальная энергия удара по формуле:

, кДж (4.13)



где: = 25 Дж/кН ;

- несущая способность сваи по грунту.

Исходя из условия , принимаем трубчатый дизель-молот С-268 со следующими характеристиками:

§ вес ударной части: G = 18 кН;

§ полный вес молота: G_n = 31 кН;

§ площадь цилиндра: А_ц = 0,124 м²;

§ рабочий ход цилиндра: Н_р = 0,515 м;

§ наибольшая высота падения ударной части молота: Н_m = 2,1 м;

§ расчётная энергия удара трубчатых дизель-молотов:

Для вычисления проектного отказа сваи воспользуемся формулой 4.14:

- для железобетонных сваи;

А = 0,09 м² - площадь поперечного сечения сваи;

= 34,05 кДж - расчетная энергия удара молота;

- несущая способность сваи;

q₁ = 31 кН - вес молота;

q₂ = 16 + 2 = 18 кН - вес сваи и наголовника;

q₃ = 1 кН - вес подбабка;

- коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай молотами ударного действия;

Вычислим проектный отказ сваи по формуле 4.14:



Трубчатый дизель-молот С-268 удовлетворяет всем условиям забивки свай.

4.2.9 Армирование фундамента

Ростверк выполняется из бетона класса С16/20. Защитный слой бетона 80мм.

Армирование ростверка осуществляется плоскими каркасами, которые устанавливаются в продольном направлении ростверка. Длина каркасов принимается в пределах 6..9м, исходя из длины поставляемой стержневой арматуры и технологичности изделия. Каркасы соединяются в одно изделие с помощью накладок на сварке. Верхняя арматура - Ш12 S400 и нижняя - Ш18 S400, поперечная арматура - Ш6 S240 с шагом равным 0,75h=0,225м. Вес каркасы соединяются в поперечном направлении ростверка арматурой Ш6 S240.

При заделке верхних концов свай в плиту ростверка на 100 мм поперечную арматуру уложить сверху на оголовки свай.

Рисунок 4.11 - Монолитный ростверк



4.3 Технология производства работ по устройству свайных фундаментов

1. Подготовительные работы

Осуществляем планировку площадки с учетом уклонов водостока, срезаем и вывозим растительный слой мощностью 0.1-0.3 м, осуществляем геодезическую разбивку осей рядов свай.

Оси выносим за пределы котлована и закрепляем на обноске. Затем нумеруем и составляем схему расположения знаков разбивки и привязки к опорной сети. Места погружения каждой сваи закрепляем инвентарными металлическими штырями.

Вертикальные отметки голов и низа ростверков контролируем по специально установленным реперам, которые привязаны к государственной геодезической сети.

2. Разработка грунта

Грунт разрабатываем механизированным способом, применяя землеройные машины - одноковшовый экскаватор.Допустимая недоработка грунта в основании котлована экскаватором Э-4321 - 10-15 см, Э4321 - 10-15 см.

Сначала экскаватором отрываем котлован, а затем бульдозером ДЗ-42 зачищаем дно котлована. Грунт при разработке котлована вывозим автомобилями-самосвалами за пределы строительной площадки и частично используем для засыпки пазух.

Для обеспечения устойчивости котлована в части здания с подвалом выполняем

крепление досками.

3. Транспортирование и раскладка свай

Сваи раскладываем комплектами в зоне действия копра в соответствии со схемой его движения.

На рабочем месте укладываем их в один ряд по длине. Рабочее место подготавливаем так, чтобы сваю можно было располагать без подкладок и соблюдать безопасность при подтаскивании её к копру.

Железобетонные сваи укладываем рядами в штабеля высотой 3-4 ряда на деревянные прокладки размерами 10x6x20 см, располагаемые под монтажными петлями. Для подачи сваи к копру используем сваеустановшик.

Рисунок 4.12 - Схема складирования свай

4. Подготовка свай к погружению

В процессе подготовки свай к погружению проверяем документацию, производим внешний осмотр свай, выполняем их сборку и обустройство, делаем разметку. Металлический шпунт перед погружением проверяем на прямолинейность и сохранность замковых соединений, срубаем наплывы, обеспечиваем жёсткое соединение сваи с погружателем.

5. Погружение свай забивкой

Забивку свай выполняем дизель-молотом С-268.

Процесс погружения сваи:

· подтягивание и подъем сваи с заведением ее головной части в гнездо наголовника и в нижней части молота;

· установка сваи в направляющие в месте забивки;

· забивка сваи сначала несколькими лёгкими ударами с последующим увеличением силы ударов до максимальной;

· передвижение копровой установки.

Чтобы обеспечить правильное направление сваи, первые удары производим с небольшой высоты подъёма молота (0,4-0,5 м). В конце забивки, когда острие сваи погружено приблизительно до проектной отметки или получен получен проектный отказ, забивку производим «залогами» по 10 ударов в каждом.

Забивку свай ведем до получения заданного проектом отказа.

6. Бетонные работы

Монтаж опалубки начинаем с забивки кольев. Расстояние между кольями вдоль ленты ростверка -- не менее 2 м. Для точной их разметки натягиваем шнуры обноски, отвечающие внешнему и внутреннему контуру стен дома.

Транспортирование бетонной смеси осуществляем автобетоносмесителями с разгрузкой в поворотные бункеры вместимостью 2 м³. Количество автосамосвалов принимаем в зависимости от дальности транспортирования бетонной смеси.

Процесс армирования и бетонирования ленты-ростверка выполняем одновременно. В качестве арматуры используем арматуру диаметром 10... 16 мм (длину арматуры назначают такой, чтобы в углах она не доходила до поперечных стенок опалубки на 4....10 см). Перед укладкой нижнего слоя арматуры укладываем «лепёшки» бетонного раствора, на которые позднее укладываем нижние прутки арматуры. Расстояние «лепёшками» -около 1,5 м. После укладки нижних прутков арматуры приступают к заполнению опалубки бетоном.

Бетонную смесь укладываем горизонтальными слоями толщиной 0,3..0,5м.

Бетонную смесь уплотняем глубинными вибраторами, а в углах и у стенок опалубки производим дополнительное штыкование ручными шуровками.

Укладку каждого последующего слоя выполняем до начала схватывания предыдущего слоя. При этом конец рабочей части вибратора погружаем в ранее уложенный слой бетона на глубину не менее 5..10 см.

Разборку опалубки производим после достижения бетоном проектной прочности (1..1,5МПа).

7. Монтажные работы

Фундаментные блоки складываем в штабеля не более чем в 4 ряда. Общая высота штабеля должна быть не более 2,5 м. Штабели располагаем вне призмы обрушения, но не ближе 1 м от бровки котлована. Расстояние от складируемых элементов до края дорог должно быть также не менее 1 м. Расстояние между смежными штабелями должно быть не менее 20 см. В продольном направлении устраиваем через каждые два штабеля проходы шириной не менее 0,7 м. Поперечные проходы шириной 1 м устраиваем не реже чем через 25 м.

Перед укладкой блоков, блоки тщательно очищаем от грязи и наледи подъёмные петли выправляем, металлические закладные части очищаем от ржавчины.

Монтаж сборных элементов подземной части здания выполняется стреловым краном КС5363. При монтаже конструкций подземной части здания монтажные элементы перед началом их установки раскладываем на открытой приобъектной площадке около стоянки крана.

Монтаж начинаем с установки маячных блоков по углам и в местах пересечения стен на расстоянии 20-30 м друг от друга, правильность установки по осям маячных блоков проверить по осевым рискам. После укладки маячных блоков шнур-причалку (натянутый на грани фундаментной ленты) поднимаем до уровня верхнего наружного ребра блоков и по ней располагаем все промежуточные блоки.

Ленточные фундаменты доставляем на объект с завода ЖБИ. Все элементы ленточных фундаментов укладываем на цементном растворе толщиной 20 мм. После монтажа фундаментных блоков производим гидроизоляция наружных поверхностей стен подвала.

Вертикальную гидроизоляцию поверхностей стен в подземной части здания, соприкасающихся с грунтом, осуществляем нанесением горячего битума за два раза при помощи универсальной удочки.

Окрасочную гидроизоляцию наносим на подготовленную поверхность равномерно без протеков по всей изолируемой поверхности толщиной по 1,5-2 мм.



5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ

Укрупнённые единичные расценки на земляные работы, устройство фундаментов принимаем по табл. Д1 [1]. Расчет стоимости вариантов сведем в табл. 5.1

Рисунок 5.1 - Технико-экономическое сравнение вариантов



Таблица 5.1 - Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов

№ и наименование варианта фундамента	Перечень работ	Ед. измер.	Стои-мость ед. измер.	Объем работ	Стоимость работ	Примечание
	№ п/п	Наименование работ
Сечение 1-1
1. Фундаменты на естественном основании (вариант 1)	1	Разработка грунта под фундаменты	м3	6,525	82,68	539,487
	2	Водоотлив h = 0,7 м	м3	0,35	14,84	5,194
	3	Крепление стенок котлована досками	м2	0,98	72,54	71,0892
	4	Устройство монолитного ж.б. фундамента под колонны	м3	31	14,154	438,774
Итого:	1054,54
2. Свайные фундаменты (вариант 2)	1	Разработка грунта под фундаменты	м3	3,852	7,018	27,03334
	2	Крепление стенок котлована досками	м2	0,85	11,22	9,537
	3	Устройство монолитного ж.б. фундамента под колонны	м3	31	1,3416	41,5896
	4	Забивка свай железобетонных С100.40-6	м3	88,4	1,552	137,1968
Итого:	198,38
Сечение 4-4 (на м.п.)
1. Фундаменты на естественном основании (вариант 1)	1	Разработка грунта под фундаменты	м3	7,065	35,64	251,7966
	2	Водоотлив h = 1,3 м	м3	0,95	10,296	9,7812
	3	Крепление стенок котлована досками	м2	0,98	52,2	51,156
	4	Устройство сборного железобетонного фундамента	м3	44,9	0,823	36,9527
	5	Устройство бетонных стеновых фундаментных блоков	м3	36	2,1	75,6
	6	Устройство армированного монолитного пояса	м3	36,2	0,3	10,86
Итого:	436,145
2. Свайные фундаменты (вариант 2)	1	Разработка грунта под фундаменты	м3	3,852	10,098	38,8975
	2	Крепление стенок котлована досками	м2	0,85	21,06	17,901
	3	Устройство монолитного ж.б. фундамента под колонны	м3	26,3	0,15	3,945
	4	Забивка свай железобетонных С70.30-6	м3	88,4	0,621	54,8964
	5	Устройство бетонных стеновых фундаментных блоков	м3	36	1,2	43,2
	6	Устройство армированного монолитного пояса	м3	36,2	0,3	10,86
Итого:	169,695

Вывод: Наиболее экономичным является 2 вариант (свайный фундамент).



ЛИТЕРАТУРА

1. Задание к курсовому проекту по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты» для студентов специальности 70 02 01«Промышленно и гражданское строительство»: Методические указания / Сост. В.Н. Дедок, Г.П. Демина, А.Н. Новейков, Д.С. Козловский. - Брест: БрГТУ, 2014. - 63с.

2. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты» для студентов специальности 70 02 01«Промышленно и гражданское строительство». Методические указания/ Сост. В.Н. Дедок, Г.П. Демина, А.Н. Новейков, Д.С. Козловский. - Брест: БрГТУ, 2014. - 54с.

3. Механика грунтов. Учебник. - Мангушев Р.А., Карлов В.Д., Сахаров И.И., - М.: Издательство Ассоциации строитльных вузов, 2009 - 264с.

4. ГОСТ 13580-85 - Плиты железобетонные ленточных фундаментов технические условия.

5. СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции. Мн.: МАиСРБ, 2003. - 138с.

6. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений, - М.: Стройиздат, 1986. - 415 С.

7. Механика грунтов, основания и фундаменты (включая специальный курс инженерной геологии), Далматов Б.И.-- 2-е изд. пере-раб. и доп.--Л.: Стройиздат Ленингр. отд-ние, 1988.-- 415 с. ил. ISBN 5-274-00374-5

8. СТ БГТУ-01-2008 Стандарт университета. Оформление материалов курсовых и дипломных проектов (работ), отчётов по практике. Общие требования и правила оформления, Т.Н. Базенков, А.А. Кондратчик, А.М. Левданский, Н.В. Хомич. - Брест: БрГТУ, 2002г

Размещено на Allbest.ru

...