Проектирование вентиляции гальванического цеха в городе Полоцке

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ И ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИИ

2. ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА

3. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНОВ

4. РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ

4.1 Калорифер

4.2 Подбор фильтров

4.3 Приемная секция

4.4 Соединительная секция

4.5 Подбор воздухораспределителей

4.6 Подбор крышного вентилятора

5. РАСЧЕТ ВОЗДУШНОЙ ЗАВЕСЫ

6. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

7. ПОДБОР ВЕНТИЛЯТОРА

ЛИТЕРАТУРА

ВВЕДЕНИЕ

В данном курсовом проекте запроектирована вентиляция гальванического цеха в городе Полоцке. Для г. Полоцка параметры наружного воздуха определенные по /3/, занесены в таблицу 1.

Таблица 1-Параметры наружного воздуха

Период	Температура, С	Скорость движения х, м/с
Холодный	-25	5
Теплый	21,1	3,9

Здание цеха - одноэтажное, однопролетное, панельное с толщиной наружных стен 500 мм, покрытие выполнено ребристыми железобетонными плитами. Окна расположены с двух сторон, ориентированных на запад и на восток, ворота имеют размер 3х3 м и оборудованы воздушной завесой.

В гальваническом цехе осуществляется травление и покрытие слоем металла. В нем установлено следующее оборудование:

ванна для обезжиривания - 2шт;

ванна для промывки - 2шт;

ванна для промывки - 9шт;

ванна для хромирования - 2шт;

ванна для улавливания раствора - 3шт;

ванна для омеднения - 1шт; ванна для никелирования - 1шт;

ванна омеднения - 1шт; ванна оксидирования - 1шт;

К вредностям в гальванических цехах относятся пары кислот и растворов, в которых происходят технологические процессы.

Для локализации вредностей используют бортовые отсосы. Выброс воздуха системами местной вытяжной вентиляции - факельный.

Очистка вытяжного воздуха от паров, образующихся в процессе отсоса от ванн производится мокрыми тканевыми фильтрами типа ФВГ-Т.

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ И ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИИ

Теплопотери в холодный период.

Потери теплоты через ограждающие конструкции определяются по формуле, Вт:

(1.1)

где - удельная тепловая характеристика здания по отоплению, принимаем по табл.3,1 /1/;

м³-строительный (наружный) отапливаемый объем здания, м³

=17 ⁰С, средняя температура воздуха в отапливаемом помещении, принимается по /9/;

=-25 ⁰С, расчетная зимняя температура наружного воздуха для отопления, принимается по /3/;

- поправочный коэффициент, учитывающий влияние разности температур .

Вт

Теплопотери за счет инфильтрации наружного воздуха, Вт, принимают в размере 30% от величины теплопотерь через ограждения.

 (1.2)

Вт

Затраты тепла на нагрев материалов , поступающих в цех, определяют по формуле, Вт:

(1.3)

где -количество материала поступающего в цех, кг/ч , принимаем равным 100 кг/ч; =0,481 - средняя теплоемкость стали, ;

- коэффициент неравномерности тепловосприятия.

Вт

Потери теплоты на нагрев транспорта , Вт:

(1.4)

где = 59,03 МДж-расход теплоты на нагрев транспорта от температуры до температуры , принимаемый по таблице 2.34 /4/;

- коэффициент учитывающий интенсивность поглощения теплоты ; для первого часа - 0,5.

- время пребывания машины в помещении, принимаем равным 1ч.

Вт

Теплопотери в переходный период определяются по следующей формуле:



(1.5)

Вт.

Теплопоступления от двух электродвигателей оборудования определяются по формуле, Вт:

(1.6)

где

=6 кВт установочная мощность электродвигателя, Вт;

=0,9 - коэффициент использования установочной мощности;

=0,8 - коэффициент загрузки;

=1 - коэффициент одновременности работы электродвигателя;

=0,75 - коэффициент полезного действия электродвигателя;

=1 - коэффициент перехода механической энергии в тепловую.

Вт

Тепловыделения от источников освещения находим по формуле, Вт:

(1.7)

где =15 - суммарная мощность источников освещения, кВт;

=0,5 - доля тепла поступающего в помещение;

=0,8 - коэффициент использования светильников.

Вт

Теплопоступления от людей определяются по формуле, Вт:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.8)

где =10 - число людей одновременно находящихся в помещении;

=90 - выделение теплоты одним человеком, принимается по табл.2,1/4/, Вт.

Вт

Теплопоступления от солнечной радиации в теплый период.

Теплопоступления от солнечной радиации через остекления определяются по формуле, Вт:

(1.9)

гдеи - тепловой поток, поступающий в помещение через 1м² обычного одинарного стекла толщиной 2,4 мм освещенного солнцем и находящегося в тени;

и - площади заполнения световых проемов, освещенных солнцем и находящегося в тени;

=0,9 - коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, таблица 2.14 /4/.

Для окон ориентированных на восток

- по таблице 2.19 /2/;

Истинное солнечное время 7-8 часов до полудня.

=82 - по таблице 2.20 /2/.

=90^о

(1.10)

где

=1,05 - коэффициент, учитывающий затемнение остекления и загрязнения атмосферы, по таблице 2.22 /2/;

=0,95 - коэффициент, учитывающий загрязнение стекла, по таблице 2.23 /2/.

Вт.

Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие.

Количество теплоты поступающей через покрытие, Вт:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.11)

Где - удельная среднесуточная интенсивность теплопоступления,

=0,5 - коэффициент изменения теплового потока во времени, по таблице 2.26 /2/;

- амплитуда колебаний теплового потока, ;

- площадь покрытия, .



Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.12)

Где - сопротивление теплопередаче покрытия, ;

(1.13)

Размещено на http://www.allbest.ru/

Покрытие состоит из четырех слоев:

1. плита железобетонная =0,05м, =1,6;

2. утеплитель пенобетон =0,175м, =0,14;

3. асфальтная стяжка =0,015м, =0,75;

4. рубероид =0,01м, =0,3.

=8,7 ;

==26,7 .

.



Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.14)

=18,8 - средняя месячная температура наружного воздуха за июль по таблице 2.22 /4/, ; =0,9 -коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия по таблице 2.27 /2/;

=327 - среднесуточное количество тепла от суммарной солнечной радиации на горизонтальную поверхность, .

;

Удельная среднесуточная интенсивность теплопоступления:

.

Максимальная амплитуда колебаний наружного воздуха,:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.15)

Затухание амплитуды колебаний наружного воздуха:

(1.16)

Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия,

;(1.17)

.

Амплитуда колебаний теплового потока:

Количество теплоты поступающей через покрытие:

Вт

Суммарные теплопоступления от солнечной радиации, Вт:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.18)

Вт.

Теплопоступления от стенок ванн с нагретыми растворами при отсутствии изоляции определяются по формуле, Вт:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(1.19)

где

- коэффициент теплоотдачи от нагретой поверхности к окружающему воздуху,

при слабом движении воздуха ;

- площадь нагретой поверхности ванны,

- температурный перепад между нагретой поверхностью и окружающим воздухом.

Теплопоступления от стенок ванн с нагретыми растворами сведены в таблицу 2.

Теплопоступления и теплопотери сведены в таблицу 3.

Таблица 2 - Расчет теплопоступлений от стенок ванн с нагретыми растворами.

Избытки теплоты ,Вт	Недостатки теплоты ,Вт
-	203036,3
-	25218,8
56961,8	-

Таблица 3 - Тепловой баланс.

Период года	Теплопотери	Теплопоступления
	Через наружные ограждения Qогр,,Вт	На инфильтрацию Qинф,Вт	На нагрев материалов Qмат , Вт	На нагрев транспорта Qтр, Вт	?Qпот,	От электродвигателя Qэ д ,Вт	От освещения Qосв ,Вт	От людей Qл ,Вт	От солнечной радиации Qс.р.,Вт	От стенок ванн с нагретыми растворами Qст.ванн.,Вт	?Qпост
Холодный	173274,1	51982,2	565,7	491,2	226313,2	8640	6000	900	-	7736,9	23276,9
Переходный	-	-	-	-	48495,7	8640	6000	900	-	7736,9	23276,9
Теплый	-	-	-	-	-	8640	-	900	39684,9	7736,9	56961,8

2. ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА

Для удаления выделений с поверхности ванн применены бортовые отсосы. Поскольку ширина каждой ванны больше 0,6 м, но менее 1,5 м, то применяем двубортовые отсосы без передувки.

В таблице 4 приведены расчетные расходы воздуха, которые необходимо отсасывать от гальванических ванн.

Таблица 4 - Расход вытяжного воздуха для нормализованных ванн.

№ ванны	Размер ванны в плане	Расход вытяжного воздуха, м3/ч
1	1,2х2,2	2760
1	1,2х2,2	2760
2	1,2х1,5	-
2	1,2х1,5	-
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
3	1,2х1,5	1860
4	1,2х2,2	2760
4	1,2х2,2	2760
5	1,2х1,5	1860
5	1,2х1,5	1860
5	1,5х1,5	1860
6	1,2х2,2	2760
7	1,2х2,2	2760
8	1,2х2,2	2760
16	1,2х2,2	2760
	48120

3. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНОВ

Теплый период

Расход общеобменного приточного воздуха рассчитан по избыткам явной теплоты:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(3.1)

где

- расход воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов, и на технологические нужды, м³/ч;

- избыточный явный тепловой поток в помещение, Вт;

с - теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/(м³·°С);

=25 -/9/ температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С;

- температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами рабочей зоны, °С;

Размещено на http://www.allbest.ru/

(3.2)

где =1,4-коэффициент воздухообмена, принимается по таблице 6.1 /2/; =21,1 - температура воздуха, подаваемого в помещение, °С

⁰ С

Расход общеобменного приточного воздуха в объемных единицах пересчитывается в единицы массы по формуле:

 (3.3)

где

- плотность приточного воздуха при температуре =21,1⁰ C

кг/ч

Расход местного вытяжного воздуха в объемных единицах пересчитывается в единицы массы по формуле:

(3.4)

где

- плотность воздуха в рабочей зоне помещения при температуре

t_wz=25⁰C

кг/ч.

Общий расход вытяжного воздуха, кг/ч, в единицах массы определяется по формуле:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(3.5)

кг/ч

Общий расход вытяжного воздуха в единицах объема определяется по формуле:

 (3.6)

где

-плотность вытяжного воздуха при =26,6 ⁰ C

м³/ч.

Расход всего вытяжного воздуха G, кг/ч, в единицах массы определяется по формуле:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(3.7)

кг/ч

Расход всего вытяжного воздуха L, м³/ч, в единицах объема определяется по формуле:

м³/ч.

Холодный период

Температура воздуха в рабочей зоне:

=18 - /9/ температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С;

Поскольку суммарные потери теплоты превышают теплопоступления, то необходимо определить температуру приточного воздуха. Дополнительно к местной вытяжной вентиляции предусматривается вентиляция верхней зоны в минимальном объеме из расчета 6 м³/ч на 1м² площади пола помещения: м³/ч

Температуру удаляемого воздуха примем на 3°С выше :

°С

Решив уравнение теплового баланса относительно температуры притока получим:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(3.8)

где - недостатки теплоты в помещении, Вт;

с - теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/(м³·°С);

°С

Приточный воздух подается механическим путем с подогревом до 31°С. Производительность установки принята равной 50710 м³/ч.

Расход общеобменного вытяжного воздуха в объемных единицах пересчитывается в единицы массы по формуле:

(3.9)

где - плотность приточного воздуха при температуре .

кг/ч

Переходный период

Температура воздуха в рабочей зоне:

=18 - /9/ температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С;

Поскольку суммарные потери теплоты превышают теплопоступления, то необходимо определить температуру приточного воздуха. Дополнительно к местной вытяжной вентиляции предусматривается вентиляция верхней зоны в минимальном объеме из расчета 6 м³/ч на 1м² площади пола помещения: м³/ч

Температуру удаляемого воздуха примем на 3°С выше :

°С

Решив уравнение теплового баланса относительно температуры притока получим:

(3.10)

где - недостатки теплоты в помещении, Вт;

с - теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/(м³·°С);

°С

Приточный воздух подается механическим путем с подогревом до 22°С. Производительность установки принята равной 50710 м³/ч.

Расход общеобменного вытяжного воздуха в объемных единицах пересчитывается в единицы массы по формуле:

(3.11)

где - плотность приточного воздуха при температуре .

кг/ч

Воздушный баланс помещений сведем в таблицу 5.

Таблица 5 -Воздушный баланс помещения.

Наименования помещения	Объем помещения, м3	Период года	Приточная вентиляция м3/ч кг/ч	Вытяжная вентиляция м3/ч кг/ч
			Механич.	Всего	Кратность обмена ч-1	механическая	Всего	Кратность обмена ч-1
						местная	общая
Гальванически цех	6277	Теплый	48980 58776	48980 58776	7,8	48120 56781,6	1690 1432	49810 58213,8	7,9
	6277	Холодный	50710 58823,6	50710 58823,6	8,0	48120 56781,6	1700 2042	49820 58823,6	8,1
	6277	Переходный	50710 60852	50710 60852	8,0	48120 56781,6	1700 4070,4	49820 60852	8,1

4. РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ

По расходу приточного воздуха L=50710 м³ /ч подобрана приточная камера 2ПК-63 без оросительной секции. Камера 2ПК - 63 включает: калорифер, фильтр, соединительную секцию и приемную секцию.

4.1 Калорифер

Расчет калорифера для системы П1:

Расход теплоты на нагрев воздуха, Вт:

,(4.1)

где L - расход воздуха через калорифер, м³/ч;

- плотность наружного воздуха, кг/м³; =кг/м³;

t_н= ^оС; ( по параметрам Б в холодный период);

t_к ^оС - температура приточного воздуха;

c_p =1,2- теплоемкость воздуха, кДж/кг К;

Вт.

Определяют требуемую площадь живого сечения, м², воздухонагревательной установки по воздуху:

(4.2)

где- то же, что в формуле (4.1);

- массовая скорость воздуха (рекомендуется принимать в пределах 6-10 кг/м².с.

м².

По паспортным данным /7/ выбирают номер и количество (установленных параллельно по ходу воздуха) калориферов, у которых суммарное значение живых сечений по воздуху f, м², приблизительно равно требуемому fґ.

Одновременно находят площадь поверхности нагрева F, м², и площадь живого сечения трубок калориферов для прохода воды (по теплоносителю) f_тр.

По fґ= 2,0 м² по таблице 4.17 /7/ выбираем калорифер типа КВС-П, № 12 с техническими характеристиками:

f =1,2985 м²- площадь живого сечения по воздуху.

F = 108 м²- площадь поверхности нагрева.

f_тр = 0,00347 м²- площадь живого сечения по теплоносителю.

4.1.4 Уточняют массовую скорость воздуха:

(4.3)

где - то же, что в формуле (4.1);

?f - живое сечение калорифера по воздуху, м².

кг/м² с.

Находят массовый расход воды, кг/ч:

(4.4)

где Q - то же, что в формуле (4.1);

c_в - удельная теплоемкость воды, принимается равной c_в = 4,19 кДж/(кг.^оС);

t_г, t_о - температура воды на входе и выходе из калорифера, ^оС (по заданию).

t_г,=150 ^оС;

t_о =70 ^оС;

кг/ ч;

Выбираем компоновку и обвязку калориферов и определяют скорость воды в трубках калориферов:

, (4.5)

где G_в - то же, что в формуле (4.4);

п - число параллельных потоков теплоносителя, проходящих по калориферной установке; п= 2;

f_тр - живое сечение калорифера по воде, м²;

щ=

Рассчитывают требуемую площадь поверхности нагрева калориферной установки, м²

,(4.6)

где - коэффициент теплопередачи, Вт /(м². ^оС), значения которых могут быть определены по формулам:

- для калорифера КВС-П

,(4.7)

где - то же, что в формуле (4.2); щ - то же, что в формуле (4.5);

Вт/м^{2 о}С.

- средняя разность температур , ^оС, определяемая по формуле:

, (4.8)

где t_г, t_о - то же, что в формуле (4.4);

t_н, t_к - то же, что в формуле (4.1).

^оС.

м².

Сравниваются F_тр с площадью поверхности нагрева одного калорифера F и определяют число калориферов, установленных последовательно по ходу воздуха:

, (4.9)

Где F - площадь поверхности нагрева одного калорифера, м².

шт.

Находят запас площади поверхности нагрева калориферной установки:

, (4.10)

где п - принятое количество калориферов.

.

Определяют аэродинамическое сопротивление калорифера ДP, Па.

(4.11)

где- сопротивление аэродинамическое, Па:

ДрПа,

Результаты расчета приведены в таблице 6

Таблица 6 - Расчет площади поверхности нагрева и подбор калориферной установки

Расход теплоты на нагрев воздуха Q, Вт	Требуемая площадь живого сечения f, м2	Тип и номер калорифера	Количество калориферов установленных параллельно по воздуху, n	Площадь сечения для прохода воздуха одного калорифера fж, м2	Площадь живого сечения калориферной установки f=fж*n, м2	Площадь живого сечения трубок одного калорифера fтр, м2	Количество калориферов соединенных параллельно по воде, m	Площадь поверхности нагрева одного калорифера F, м2	Площадь поверхности нагрева установки Fф=F*n`
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1345288,4	2,0	КВС12	2	1,2985	2,597	0,00347	2	108	324

Количество калориферов установленных последовательно по воздуху n`	Действительная массовая скорость воздуха Vс, кг/м2 0С	Массовый расход воды Gв, кг/ч	Скорость воды в трубках калорифера щ, м/с	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м20С)	Требуемая площадь поверхности нагрева установки Fтр, м2	Запас площади поверхности нагрева ш, %	Аэродинамическое сопротивление установки ДРд, Па
11	12	13	14	15	16	17	18
3	7,7	14333,5	0,57	37,2	320	1,3	60,1

4.2 Подбор фильтров

Для очистки приточного воздуха применяем механизированный фильтр типа ФР-5 по табл. 8.40 /2/ , предназначенный для очистки воздуха при среднегодовой запыленности до 1 и кратковременной - до 10 мг/м³. Эффективность очистки воздуха фильтром - не ниже 85%, удельная пылеемкость - не ниже 2500 г/м², потеря давления начальная - 55, конечная - 300 Па. Снабжены фильтрующим материалом пониженной горючести, который используется не менее 3 раз после регенерации. Материал наматывается на катушку электродвигателем 4АА63А4 мощностью 0,25 кВт с частотой вращения 1440 об/мин.

Находим удельную воздушную нагрузку фильтра L_ф по формуле:

, м³/ч , (4.12)

где L- расход воздуха, м³/ч;

F_ф- площадь фильтрующего материала секции фильтра по таблице 8.40 /2/, м²; Начальное сопротивление фильтра:

, Па , (4.13)

где ДР_н.max- начальное максимальное сопротивление фильтра , Па;

L_ф.max- удельная максимальная воздушная нагрузка, м³/(м²·ч).

Находится продолжительность работы фильтра до регенерации или замены фильтрующего материала:

(4.14)

где - конечная пылеемкость материала, г/м²,

- начальная запыленность воздуха, мг/м³, принимается по заданию =0,96 мг/м³;

- коэффициент очистки = 0,85;

- удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра, м³/(м²ч);

Рассчитывается число суток работы фильтра:

(4.15)

где - число часов работы фильтра в сутки.

Начальное аэродинамическое сопротивление фильтра равное 50 Па,

Находим удельную воздушную нагрузку фильтра L_ф по формуле (4.12):

м³/ч ,

Определяем начальное сопротивление фильтра ДР_н, Па:

Вычисляем конечное сопротивление фильтра ДР_к, Па:

Па,

Находим продолжительность работы фильтра ф, ч, до замены фильтрующего материала: часов.

Число суток работы фильтра до регенерации:

дня.

4.3 Приемная секция

Приемные секции предназначены для забора наружного воздуха и обслуживания калориферных секций.

Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха через приемную секцию определяется:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(4.16)

коэффициент местного сопротивления, для 2ПК-63;/ст.132, / 7/

F=18,165 - размер живого сечения, м² , таблица 8.40 /2/

4.4 Соединительная секция

Применяется при отсутствии оросительной секций и предназначена для соединения вентиляционных установок с калориферными секциями обслуживания последних. Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха:

4.5 Подбор воздухораспределителей

По известному расходу L=50710 м3/ч подбираем по табл. 3.1 /3/ воздухораспределитель приколонный регулируемый веерного типа НРВ 10- 1 шт. и НРВ 9 - 2шт.

5. РАСЧЕТ ВОЗДУШНОЙ ЗАВЕСЫ

Воздушные завесы предназначены для предотвращения поступления наружного воздуха через открытые приемы ворот и дверей производственных и общественных зданий.

1. Количество воздуха подаваемое завесой G_зав, кг/ч, определяется по формуле:

(5.1)

где

q = - характеристика завесы, т.е. отношение количества воздуха, подаваемого завесой к количеству смеси воздуха, проходящего в помещение через проем, рекомендуемое значение q=0,7;

µ_пр - коэффициент , учитывающий расход воздуха, проходящего через проем при работе завесы, µ_пр=0,25 для боковых завес распашных ворот;

F_пр - площадь открываемого проема, оборудованного завесой, м²;

м²;

- расчетная разность давления, Па

- расстояние от середины проема, оборудованного завесой до нейтральной зоны, м;

=3 высота проема оборудованного завесой, м;

- для зданий без аэрационных проемов;

м;

с_н - плотность воздуха , кг/м³ , при наружной температуре соответствующая расчетным параметрам Б для холодного периода года, t_н =-25 ⁰С

с_н=кг/м³

с_в - плотность воздуха при температуре помещения, t_в = 18 ⁰С

с_в=кг/м³

с_см - плотность смеси воздуха, проходящего через открытый проем при температуре, равной нормируемой температуре в районе ворот,

t_см=12 ⁰С

с_см=

Па

кг/ч;

2. Температура воздуха t_зав,⁰С, подаваемого завесой, определяется по формуле:

(5.2)

где

- отношение количества теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу к тепловой мощности завесы;

=20 =0,7 ;при =0,14 табл.4,28 /4/

t_зав=, ⁰С

3. Суммарная тепловая мощность воздухонагревателей воздушно-тепловой завесы Q_зав, Вт, определяется по формуле

 (5.3)

где

с - теплоемкость воздуха, кДж/(кг К)

t_нач - температура воздуха , забираемого на завесу. При расположении вентилятора завесы на полу и заборе воздуха на уровне его всасывающего отверстия t_нач=t_см=12 ⁰С

Вт

4. Ширину воздуховыпускной щели b_щ, м, определяют по формуле:

(5.4)

где

Н_щ =3 высота щели, равная высоте ворот, м;

м

5 Скорость воздуха на выходе из щели н_щ, м/с, находят по формуле:

(5.5)

м/с;

6 Дополнительные теплопоступления Q_доп, Вт, необходимые для компенсации теплопотерь помещения вследствие врывания воздуха через открытые ворота или технологические проемы:

 (5.6)

где t_р.з - температура воздуха в рабочей зоне ,⁰С;

ф =7 продолжительность открывания ворот в пределах одного часа, мин.

Вт

Потери давления в раздаточной коробке, Па

(5.7)

Где =2 - коэффициент местного сопротивления раздаточной коробки;

Па.

По полученным данным подбираем унифицированную воздушно-тепловую завесу. Характеристики завесы приведены в таблице 7.

Таблица 7-Характеристика воздушно-тепловой завесы

Тип	Электродвигатель	Воздухораздаточный короб
	Марка	Мощность кВт	Частота вращения об/мин	Размеры мм	Ширина щели мм		нщ м/с
А 6,3	АО2-31-4	2,2	1450	750х750	100	18	11,5

Расход воздуха	Калориферы (ГОСТ 7201-80)
L, тыс. м3/ч	G,кг/ч	Тип	Номер	Количество	Теплопроизводительность кВт	Дt=tз-tсм 0С
16	18300	КВБ2-П-01	2	4	173,3	43

6. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

В данном курсовом проекте в вытяжных системах применены винипластовые прямоугольные воздуховоды, в приточной системе - круглые стальные воздуховоды.

Аэродинамический расчет систем вентиляции производится для определения потерь давления в воздуховодах на трение и в местных сопротивлениях для последующего подбора вентилятора и для определения размеров поперечного сечения воздуховодов.

Общие потери давления в вентиляционной сети , Па, определяют по формуле:

вентиляционный воздухообмен тепловыделение пар

(6.1)

где R - удельные потери давления на трение на расчетном участке сети, Па/м, определяемые в зависимости от скорости и расхода воздуха, диаметра воздуховодов по таблице 12.17 /6/;

l - длина участка воздуховода, м;

в - поправочный коэффициент шероховатости стенок воздуховода, принимается по таблице 12.14 /6/;

Z - потери давления в местных сопротивлениях на расчетном участке, Па;

Z=?ж Р_д (6.2)

где- сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке сети воздуховодов, определяемых по таблицам 12.18-12.48 /6/;

Р_д - динамическое давление на участке, принимается по табл.12.17 /6/.

7. ПОДБОР ВЕНТИЛЯТОРА

Подбор вентилятора производим по расходу воздуха, перемещаемого системой вентиляции L, м³/ч, и потери давления в системе P_общ, Па. По сводному графику для подбора вентиляторов.

Расход перемещаемого вентилятором воздуха L_в, м³/ч, находят по формуле:

(7.1)

где L- расход воздуха в системе, м³/ч.

Потери давления в системе вентиляции для приточных систем определяются по формуле:

, (7.2)

где - потери давления в оборудовании приточной камеры, Па.

- потери давления на магистральном направлении системы вентиляции, Па.

Полное давление вентилятора, Р_в, Па составит:

, (7.3)

где - то же, что в формуле (7.2).

Таким образом, для приточной системы 2ПК-63:

9,44 Па;

Па;

м³/ч.

Мощность N, кВт, на валу электродвигателя, которым комплектуется вентилятор, определяют по формуле:

(7.4)

кВт

где L_в- секундный расход воздуха, м³/с;

з_в- коэффициент полезного действия вентилятора (определяется по сводному графику для подбора вентилятора) ;з_в= 0,7

з_п- коэффициент полезного действия передачи з_п=1.

По полученным данным выбираем вентилятор типа Ц 4-70 № 12,5 серии А12,5-4, с электродвигателем 4А160S6, мощность электродвигателя N_у=11 кВт, n=970 об/мин.

Список литературы

1. Методические указания к выполнению курсового проекта «Вентиляция промышленных зданий» по курсу «Вентиляция» для студентов специальности Т 19.05. Новополоцк, 1994.

2. Проектирование промышленной вентиляции: справочник. Торговников Б. М. и др.- Киев: Будивельник, 1983.-256 с.

3. СНБ 4.02.01-03 Строительные нормы и правила. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М. : Госстрой СССР, 1987.- 59 с.

4. Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания.- Харьков: Высшая школа, 1989.-240с

5. Теплоснабжение и вентиляция .Курсовое и дипломное проектирование. /Под ред.проф. Б.М.Хрусталева- Мн,:ДизайнПРО,1997.-384 с.

6. Внутренние санитарно- технические устройства: Справочник проектировщика /Под ред. И. Г. Староверова.- М.: 1977.- Ч.2: Вентиляция и кондиционирование воздуха.-502 с.

7. Сазонов Э. В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие.-Воронеж: Изд-во ВГУ, 1991.-188 с.

8. Монтаж вентиляционных систем /Под ред. И. Г. Староверова. Изд. 3-е перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1978.-591 с.

9. ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны».-М.: «Издательство стандартов», 1988.

10. ГОСТ 21.602-79. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха /рабочие чертежи - М.: Изд-во стандартов, 1980. - 16с./.

Размещено на Allbest.ru

...