Влияние отпора грунта низового склона на взаимодействие грунта оползня со сваями однорядных удерживающих сооружений

Размещено на http://www.allbest.ru/

http://ej.kubagro.ru/2012/01/pdf/10.pdf

Кубанский государственный аграрный университет

Влияние отпора грунта низового склона на взаимодействие грунта оползня со сваями однорядных удерживающих сооружений

к.т.н. Деревенец Филипп Николаевич

Аннотация

Рассмотрено напряженно-деформированное состояние грунта оползня при взаимодействии со сваями. Приведены зависимости предельных оползневых давлений из условия непродавливания грунта. Установлено, что учет пассивного отпора со стороны низового склона существенно повышает сопротивление конструкции продавливанию грунта

Ключевые слова: инженерная защита, свая, отпор грунта, напряженно-деформированное состояние грунта, взаимодействие грунта со сваями

Annotation

A stress-strain state of landslide soil during interaction with piles has been considered. The dependences of the critical landslide pressures from soil non-squeezing condition have been given. It was established, that account of passive reaction of lower slope essentially increases resistance of construction against soil squeezing

Key words: engineer protection, pile, soil reaction, stress-strain state of soil, soil-piles interaction

Противооползневая защита инженерных объектов на склонах часто производится с использованием железобетонных конструкций из буронабивных свай, защемленных в устойчивых породах и объединенных монолитным ростверком. С целью обеспечения устойчивости площадки строительства часто применяются удерживающие сооружения, расположенные со стороны низового склона.

Вопросами взаимодействия оползневого грунта укрепляемого склона с контрфорсными, в частности свайными, элементами удерживающих сооружений занимались Шадунц К.Ш. [1], Гинзбург Л.К. [2], Маций С.И. [3], Ито Т., Мацуи Т. [4], Адаши [5] и многие другие. Некоторые из исследований учитывают отпор грунта низового склона. Однако в силу принятых в них допущений (замена арочной формы зоны пластических деформаций на трапециевидную, жесткопластическая модель процесса продавливания, неучет трения грунта по свае и т.п.), они обеспечивают значительные погрешности при проектировании противооползневых удерживающих сооружений.

Автором проведены исследования [6], уточняющие и дополняющие результаты этих работ. С целью упрощения вычислений пассивный отпор грунта нижерасположенного склона в них в явном виде не учитывается. В результате несущая способность низового сооружения по продавливанию грунта получает заниженную оценку.

Методика исследования. Исследования проведены численным методом с использованием пакета конечно-элементного анализа PLAXIS. Расчеты проводились с учетом следующих условий и допущений.

Моделировалась работа однорядной свайной конструкции, предназначенной для удержания вышерасположенного склона без подрезки со стороны низового склона. Рассматривалась плоская задача - осесимметричный фрагмент бесконечно протяженного сооружения в горизонтальной плоскости (рисунок 1). Закрепление свай принято жестким. Поведение грунта описывалось упругой, идеально пластической моделью Кулона - Мора. Предельное давление грунта на сооружение q_max из условия непродавливания между сваями учитывалось как разница давлений грунта перед свайным сооружением (p_a) и за ним (p_b).

Рисунок 1. Расчетная схема модели продавливания грунта между сваями

В рамках средств используемой программы сваи в расчетной модели представлены одной из симметричных половин «тоннеля» круглого сечения. Материалу обделки тоннелей-свай заданы достаточно высокие значения изгибной и нормальной жесткости, позволяющие пренебречь их собственными деформациями. Для моделирования работы грунта на контакте со сваями с возможностью проскальзывания или отрыва к «тоннелям» применены контактные поверхности («интерфейсы»). Моделирование активного оползневого давления p_a и пассивного отпора грунта p_b производилось соответствующими распределенными нагрузками по левой и правой границам расчетной схемы.

Вся расчетная область разбивалась на элементы средней крупности. В области влияния сооружения производилось измельчение сетки. Дополнительное сгущение сетки конечных элементов осуществлялось в непосредственной близости от свай при использовании соответствующего «тоннеля» без обделки и контактных поверхностей.

Рассмотрена однорядная удерживающая свайная конструкция при средних грунтовых условиях и разном расположении свай:

диаметр свай D, 1000 мм

шаг свай в ряду L, 1.25-6.0 D

удельное сцепление c, 20 кПа

угол внутреннего трения , 10

модуль деформации E, 30 МПа

коэффициент Пуассона µ, 0.38

коэффициент трения по свае , 0.6

отпор грунта низового склона p_b, 0-250 кПа

Поскольку численные исследования выполнены для оползневых глинистых грунтов, угол дилатансии принят равным нулю.

Первоначальное нагружение в каждом численном эксперименте производилось до величины отпора грунта p_b посредством одновременного приложения одинакового давления выше и ниже свайного ряда по склону (p_a = p_b). Дальнейшее увеличение активного давления p_a проводилось при постоянной величине отпора грунта p_b в режиме автоматического пошагового нагружения вплоть до разрушения грунтового тела в межсвайном пространстве и начала пластического течения грунта. Изучение влияния отпора грунта на напряженно-деформированное состояние грунта околосвайного пространства производилось посредством изменения расстояния между сваями в ряду при разных величинах давления p_b.

Напряженно-деформированное состояние грунта. Исследовались поля относительных деформаций продольных и поперечных перемещений грунта, а также пластических зон по критерию Кулона - Мора. Перемещения грунта приняты продольными и поперечными относительно вектора оползневого давления.

В условиях отсутствия отпора грунта ниже сооружения по склону (p_b = 0 кПа) перед сваями формируются характерные области пластических деформаций, известные из более ранних исследований [3, 6]. В предельном пластическом состоянии они приобретают форму симметричных криволинейных треугольников или «лепестков», опирающихся на клинья уплотненного грунта перед сваями и обращенных в сторону верхового склона. Позади сооружения отмечается отрыв грунта от свай. При относительно небольшом расстоянии между сваями в ряду (L < 3.0D) «лепестки» смежных элементов смыкаются. Взаимодействие грунта со сваями характеризуется типом «однорядного сооружения» [6, 8] (рисунки 2, а…8, а).

Появление пассивного отпора грунта p_b существенно меняет характер взаимодействия грунта со сваями. При достаточно тесном расположении свай в ряду (L = 1.25D) и незначительном отпоре грунта между смежными элементами возникают новые смыкающиеся «лепестковые» области (рисунок 2, б).

Рисунок 2. Деформации грунта. Шаг свай L = 1.25 D

Они имеют незначительные размеры и обращены в сторону низового склона. По мере роста отпора p_b «обратные лепестки» развиваются в этом же направлении. Внешняя граница пластической области достигает обратной стороны свай (рисунок 2, в). «Обратные лепестки» несколько смещаются от свай с образованием позади них клина грунта в растянутом состоянии (рисунок 2, г). Завершение формирования «обратных лепестков» сопровождается прекращением отрыва грунта позади свай и образованием здесь клина уплотненного грунта (рисунок 2, д). Дальнейшее увеличение отпора грунта не приводит к заметному изменению характера взаимодействия грунта со сваями (первый ряд «отдельно стоящих рядов свай» [6]).

оползневой давление сопротивление свая

Рисунок 3. Деформации грунта. Шаг свай L = 1.75 D

С увеличением шага свай L до (2.753.0)D растут величины отпора грунта p_b, соответствующие появлению и окончательному формированию «обратных лепестков». Пластические зоны «фронтальных» и «обратных лепестков» обособляются. Однако качественно характер деформирования грунта в зависимости от пассивного отпора p_b не меняется (рисунки 3-4).

Рисунок 4. Деформации грунта. Шаг свай L = 2.75 D

Рисунок 5. Деформации грунта. Шаг свай L = 3.00 D (начало)

По мере увеличения межсвайного интервала приблизительно до L = 3.0D в условиях отсутствия отпора грунта p_b, взаимовлияние между смежными элементами заметно ослабевает. «Фронтальные лепестки» практически размыкаются (рисунок 5, а), сваи работают как «отдельно стоящие» упоры [6]. Однако создание даже незначительного давления со стороны низового склона p_b приводит к смыканию фронтальных «лепестковых» зон у смежных свай, что обеспечивает их совместное сопротивление продавливанию грунта (рисунок 5, б). Просвет между областями пластических деформаций грунта перед сооружением и позади свай заметно увеличивается.

Рисунок 5 Деформации грунта. Шаг свай L = 3.00 D (окончание)

Между сваями образуются новые поверхности сдвига, которые развиваются от точек смыкания смежных «лепестковых» зон к боковой поверхности свай со стороны межсвайного пространства. Образуется характерная область в форме ромба. В пределах «ромбовидной» зоны грунт испытывает только упругие деформации. По мере дальнейшего увеличения отпора грунта p_b развитие пластических областей приобретает характер, аналогичный более тесному расположению свай (рисунки 5, в…д).

При расстоянии между сваями в ряду L около 3.5D характер деформирования грунта в зависимости от величины отпора грунта p_b меняется. Интенсивность перемещений грунта в «ромбовидной» области выравнивается практически по всей ширине межсвайного интервала.

Рисунок 6. Деформации грунта. Шаг свай L = 3.50 D (начало)

В непосредственной близости от боковой поверхности свай образуется «круговая» область пластических деформаций (рисунок 6, в), ограниченная поверхностью сдвига в форме дуги радиусом около (0.40.5)D. Поверхность развивается от основания уплотненного клина перед сваями к их боковой поверхности с обратной стороны. Ближе к моменту пластического течения она достигает основания уплотненного клина грунта позади свай (рисунки 6, г…д). Отмечается постепенная концентрация максимальных продольных перемещений грунта в «круговой» области.

Рисунок 6. Деформации грунта. Шаг свай L = 3.50 D (окончание)

С увеличением шага свай до L = 4.25D и по мере роста пассивного отпора грунта p_b формирование «круговой» пластической области сопровождается образованием новой дугообразной поверхности сдвига радиусом около 0.85D (рисунок 7, г). Вторая поверхность развивается вдоль первой границы: от вершины уплотненного клина перед сваями к вершине клина грунта с обратной стороны. Одновременно с расширением «круговой» пластической зоны практически исчезают «лепестковые» области перед сваями (рисунок 7, в) и появляются «обратные лепестки» (рисунок 7, д).

Рисунок 7. Деформации грунта. Шаг свай L = 4.25 D (начало)

В непосредственной близости от свай отмечается увеличение продольных перемещений грунта (в пределах «круговой» пластической зоны).

При расстоянии между сваями в ряду L около 4.75D «лепестковые» области пластических деформаций позади свай не образуются (рисунок 8).

Рисунок 7. Деформации грунта. Шаг свай L = 4.25 D (окончание)

При достаточно большом давлении отпора p_b, максимальные перемещения грунта межсвайного пространства концентрируются в «круговых» пластических зонах. Между смежными «круговыми» зонами грунт перемещается равномерно. Свайные элементы работают в качестве своеобразных режущих элементов. При L > 4.75D характер деформирования грунта в зависимости от давления пассивного отпора p_b существенно не меняется.

Рисунок 8. Деформации грунта. Шаг свай L = 4.75 D (начало)

Рисунок 8. Деформации грунта. Шаг свай L = 4.75 D (окончание)

Анализ предельных давлений. В результате расчетов однорядных свайных конструкций получены графики зависимостей критического оползневого давления (рисунок 9, а) и предельного давления на сваи (рисунок 9, б) при различных величинах пассивного отпора грунта p_b ниже сооружения по склону.

Анализ полученных данных позволяет установить следующее. Наличие отпора грунта способствует увеличению предельных оползневых давлений и давлений на сваи (далее - предельных давлений). Степень влияния давления отпора зависит от его величины p_b и расположения свай. Малые значения отпора грунта влияют не так сильно - предельные давления увеличиваются на 12-20 %. При высоких величинах p_b влияние отпора существенно больше - коэффициент повышения предельных давлений составляет от 4.9 до 5.5 при p_b до 250 кПа. Влияние расположения свай на предельные давления более заметно сказывается при малых величинах отпора p_b < 100 кПа и шаге свай L < 2.5D (взаимовлияние смежных свай), а также при высоких значениях давления отпора p_b > 160 кПа и редком расположении свай L > 4.25D (работа свай как «режущих» элементов).

При величинах отпора грунта до некоторой пограничной величины (в нашем случае p_b 140 кПа) характер зависимостей аналогичен графикам без учета отпора грунта [6, 7]. С увеличением расстояния в осях между сваями предельные давления уменьшаются. Критическое давление на сваю уменьшается до определенного шага свай, определяющего взаимовлияние смежных контрфорсных элементов.

Увеличение отпора грунта p_b сверх критического значения приводит к заметному снижению предельных давлений на сваи при расстоянии между ними в ряду L > 4.25D. Видимо, это связано с концентрацией напряжений и сдвиговых деформаций в непосредственной близости от свай, что способствует образованию здесь «круговых» пластических зон.

Заключение

В результате исследования взаимодействия оползневого грунта со сваями однорядного свайного удерживающего сооружения (в рассмотренных грунтовых условиях) установлено следующее:

1. Учет пассивного отпора грунта ниже сооружения по склону позволяет повысить расчетное сопротивление конструкции продавливанию грунта минимум на 15-440 % при шаге свай L = 2.5D.

2. Степень влияния отпора грунта с глубиной уменьшается, сопротивление продавливанию грунта повышается не менее чем на 20 % при шаге свай до L = 6.0D.

3. При редком шаге свай (L > 4.25D) и на относительно большой глубине (p_b > 160 кПа) грунт деформируется около свай интенсивнее, чем в пролете. Сваи работают как «режущий» элемент.

Рисунок 9. Зависимости (а) критического оползневого давления грунта и (б) давления на сваю от шага свай L и пассивного отпора грунта p_b

Список литературы

1. Шадунц К.Ш. К расчету контрфорсных сооружений // Вопросы геотехники: Тр. ДИИТа, 1962. Вып. № 5. С. 24-42.

2. Гинзбург Л.К. Противооползневые удерживающие конструкции. М: Стройиздат, 1979. 81с.

3. Маций С.И. Взаимодействие свайных рядов с грунтом оползней: Автореферат диссертации. СПб., 1991.

4. Ito T. Extended design method for multi-row stabilizing piles against landslide. / T. Ito, T. Matsui, W.P. Hong // Soils and foundations. 1982. Vol. 22, №1, pp. 1-13.

5. Adashi T. Model tests on the preventive mechanism of landslide stabilizing piles. / T. Adashi, M. Kimura, S. Tada // Doboku gakkoy rombunsu: proc. of JSCE, 1988. №400, pp. 243-252

6. Деревенец Ф.Н. Взаимодействие оползневого грунта со сваями с учетом конфигурации удерживающего сооружения: Дисс. … канд. техн. наук. - Краснодар: КубГАУ, 2006 - 259 с.

7. Маций С.И. Применение метода конечных элементов для исследования взаимодействия грунтов оползня со сваями / С.И. Маций, Ф.Н. Деревенец // Основания, фундаменты и механика грунтов. - М.: Стройиздат, 2005. - № 4. - С. 8-12.

8. Маций С.И. Взаимодействие оползневого грунта со сваями с учетом конфигурации удерживающего сооружения / С.И. Маций, Ф.Н. Деревенец // Основания, фундаменты и механика грунтов. - М.: Стройиздат, 2007. - № 2. - С. 8-12.

Размещено на Allbest.ru