Стандарт организации. Деревянные клееные и цельнодеревянные конструкции
Технология изготовления деревянных конструкций, расчетные характеристики материалов. Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы конструкций, расчет клееных элементов из фанеры с древесиной. Указания по проектированию деревянных конструкций.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | методичка |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 27.05.2017 |
| Размер файла | 2,0 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Расчет внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов следует производить по формуле
, (27)
где Wрасч - расчетный момент сопротивления поперечного сечения (см. п. 4.9);
Fрасч - площадь расчетного сечения нетто.
Для древесины из однонаправленного шпона в формуле (27) следует использовать соответствующие значения расчетных сопротивлений.
Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле
(или ? Rсд.ш), (28)
где Мд - изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме.
Примечания
1 Для шарнирно-опертых элементов при симметричных эпюрах изгибающих моментов синусоидального, параболического, полигонального и близких к ним очертаний, а также для консольных элементов Мд следует определять по формуле
, (29)
где о - коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле
, (30)
для древесины из однонаправленного шпона
,
М - изгибающий момент в расчетном сечении без учета дополнительного момента от продольной силы;
ц - коэффициент, определяемый по формуле (8).
2 В случаях когда в шарнирно-опертых элементах эпюры изгибающих моментов имеют треугольное или прямоугольное очертание, коэффициент по формуле (30) следует умножать на поправочный коэффициент kн.
, (31)
где н - коэффициент, который следует принимать равным 1,22 при эпюрах изгибающих моментов треугольного очертания (от сосредоточенной силы) и 0,81 - при эпюрах прямоугольного очертания (от постоянного изгибающего момента).
3 При несимметричном загружении шарнирно-опертых элементов величину изгибающего момента Мд следует определять по формуле
, (32)
где Мс и Мк - изгибающие моменты в расчетном сечении элемента от симметричной и кососимметричной составляющих нагрузки;
ос и ок - коэффициенты, определяемые по формуле (30) при величине гибкости, соответствующей симметричной и кососимметричной формам продольного изгиба.
4 Для элементов, переменных по высоте сечения, площадь Fбр в формуле (30) следует принимать для максимального по высоте сечения, а коэффициент ц следует умножать на коэффициент kжN, принимаемый по таблице Г.1 приложения Г.
5 При отношении напряжений от изгиба к напряжениям от сжатия менее 0,1 сжато-изгибаемые элементы следует проверять также на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.
Расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле
, (33)
где Fбр - площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на участке lp;
Wбр - см. п. 4.14;
n = 2 - для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования и n = 1 для элементов, имеющих такие закрепления;
ц - коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле (8) для гибкости участка элемента расчетной длиной lp из плоскости деформирования;
цм - коэффициент, определяемый по формуле (23).
Для древесины из однонаправленного шпона следует принимать соответствующие значения расчетных сопротивлений по п. 3.6.
При наличии в элементе на участке lp закреплений из плоскости деформирования со стороны растянутой от момента М кромки коэффициент цм следует умножать на коэффициент kпМ, определяемый по формуле (24), а коэффициент ц - на коэффициент kпN пo формуле
, (34)
где бр, lp, h, m - см. п. 4.14.
При расчете элементов переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при m < 4 коэффициенты ц и цм, определяемые по формулам (8) и (23), следует дополнительно умножать соответственно на коэффициенты kжN и kжМ, приведенные в таблицах Г.1 и Г.2 приложения Г.
При m ? 4 kжN = kжМ = 1.
В составных сжато-изгибаемых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви, если расчетная длина ее превышает семикратную толщину ветви, по формуле
, (35)
где ц1 - коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине l0 (см. п. 4.6);
Fбр, Wбр - площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента.
Устойчивость сжато-изгибаемого составного элемента из плоскости изгиба следует проверять по формуле (6) без учета изгибающего момента.
Число срезов связей nс, равномерно расставленных в каждом шве сжато-изгибаемого составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил при приложении сжимающей силы по всему сечению, должно удовлетворять условию
, (36)
где Sбр - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения относительно нейтральной оси;
Iбр - момент инерции брутто поперечного сечения элемента;
Т - расчетная несущая способность одной связи в данном шве;
Мд - изгибающий момент, определяемый по п. 4.17.
Расчетные длины и предельные гибкости элементов деревянных конструкций
Для определения расчетной длины прямолинейных элементов, загруженных продольными силами по концам, коэффициент м0 следует принимать равным:
при шарнирно-закрепленных концах, а также при шарнирном закреплении в промежуточных точках элемента - 1;
при одном шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце - 0,8;
при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце - 2,2;
при обоих защемленных концах - 0,65.
В случае равномерно распределенной по длине элемента продольной нагрузки коэффициент м0 следует принимать равным:
при обоих шарнирно-закрепленных концах - 0,73;
при одном защемленном и другом свободном конце - 1,2.
Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:
при проверке устойчивости в плоскости конструкций - расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;
при проверке устойчивости из плоскости конструкции:
а) в случае пересечения двух сжатых элементов - полной длине элемента;
б) в случае пересечения сжатого элемента с неработающим - величине l1 умноженной на коэффициент м0:
, (37)
где l1, л1, F1 - полная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого элемента;
l2, л2, F2 - длина, гибкость и площадь поперечного сечения неработающего элемента.
Величину м0 следует принимать не менее 0,5;
в) в случае пересечения сжатого элемента с элементом, растянутым равной по величине силой, - наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от центра узла до точки пересечения элементов.
Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в формулу (37) следует подставлять соответствующие значения гибкости, определяемые по формуле (11).
Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в таблице 14.
Таблица 14
|
Наименование элементов конструкций |
Предельная гибкость лмакс |
|
|
1. Сжатые пояса, опорные раскосы и опорные стойки ферм, колонны |
120 |
|
|
2. Прочие сжатые элементы ферм и других сквозных конструкций |
150 |
|
|
3. Сжатые элементы связей |
200 |
|
|
4. Растянутые пояса ферм в вертикальной плоскости |
150 |
|
|
5. Прочие растянутые элементы ферм и других сквозных конструкций |
200 |
|
|
Для опор воздушных линий электропередачи |
||
|
6. Основные элементы (стойки, приставки, опорные раскосы) |
150 |
|
|
7. Прочие элементы |
175 |
|
|
8. Связи |
200 |
|
|
Примечание - Для сжатых элементов переменного сечения величина предельной гибкости лмакс умножается на , где коэффициент kжN принимается по таблице Г.1 приложения Г. |
Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной
Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения.
Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рисунок 3) и панелей следует проверять по формуле
, (38)
где М - расчетный изгибающий момент;
Rф.р - расчетное сопротивление фанеры растяжению;
mф - коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: mф = 0,6 для фанеры обычной и mф = 0,8 для фанеры бакелизирован-ной; при отсутствии стыков mф = 1;
Wпр - момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере, который следует определять в соответствии с указаниями п. 4.25.
1 - продольные ребра; 2 - обшивка
Рисунок 3 - Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины
Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять по формуле
, (39)
где у0 - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани обшивки;
Iпр - момент инерции сечения, приведенного к фанере
, (40)
где Iф - момент инерции поперечного сечения фанерных обшивок;
I - момент инерции поперечного сечения деревянных ребер каркаса;
Е/Еф - отношение модулей упругости древесины и фанеры.
При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной bрас = 0,9b при l ? 6а и bрас = 0,15a-1b при l < 6а (b - полная ширина сечения плиты, l - пролет плиты, а - расстояние между продольными ребрами по осям).
Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле
, (41)
где ;
(а - расстояние между ребрами в свету; д - толщина фанеры).
Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 кН (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.
Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле
, (42)
где Q - расчетная поперечная сила;
Sпр - статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;
Rск - расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль волокон наружных слоев;
b - расчетная ширина сечения, которую следует принимать равной суммарной ширине ребер каркаса.
4.28 Расчет на прочность поясов изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений с фанерными стенками (рисунок 4) следует производить по формуле (17), принимая Wрас = Wпр, при этом напряжения в растянутом поясе не должны превышать Rр, а в сжатом - цRс (ц - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба).
а - двутавровое сечение; б - коробчатое сечение
Рисунок 4 - Поперечные сечения клееных балок с плоской фанерной стенкой
При проверке стенки на срез по нейтральной оси в формуле (42) значение Rск принимается равным Rф.ср, а расчетная ширина bpac равна:
, (43)
где Удст - суммарная толщина стенок.
При проверке скалывания по швам между поясами и стенкой в формуле (42) Rск = Rф.ск, а расчетную ширину сечения следует принимать равной:
, (44)
где hп - высота поясов;
п - число вертикальных швов.
Прочность стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений в изгибаемых элементах двутаврового и коробчатого сечений следует проверять по формуле
, (45)
где Rф.р. - расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом , определяемое по графику рисунка Д.1 приложения Д;
уст - нормальное напряжение в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов;
фст - касательные напряжения в стенке на уровне внутренней кромки поясов;
- угол, определяемый из зависимости
. (46)
Устойчивость стенки с продольным по отношению к оси элемента расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие касательных и нормальных напряжений при условии
, (47)
где hст - высота стенки между внутренними гранями полок;
д - толщина стенки.
Расчет следует производить по формуле
, (48)
где kи и kф - коэффициенты, определяемые по графикам рисунков Д.2 и Д.3 приложения Д;
hрас - расчетная высота стенки, которую следует принимать равной hст при расстоянии между ребрами а ? hст и равной а при а < hст.
При поперечном по отношению к оси элемента расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (48) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда
. (49)
Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям второй группы
Деформации деревянных конструкций или их отдельных элементов следует определять с учетом сдвига и податливости соединений. Величину деформаций податливого соединения при полном использовании его несущей способности следует принимать по таблице 15, а при неполном - пропорциональной действующему на соединение усилию.
Таблица 15
|
Вид соединения |
Деформация соединения, мм |
|
|
На лобовых врубках и торец в торец |
1,5 |
|
|
На нагелях всех видов |
2 |
|
|
В примыканиях поперек волокон |
3 |
|
|
В клеевых соединениях |
0 |
Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07 и таблицей 16.
Прогиб изгибаемых элементов следует определять по моменту инерции поперечного сечения брутто. Для составных сечений момент инерции умножается на коэффициент kж, учитывающий сдвиг податливых соединений и приведенный в таблице 13.
Таблица 16
|
Элементы конструкций |
Предельные прогибы в долях пролета, не более |
|
|
1. Балки междуэтажных перекрытий |
1/250 |
|
|
2. Балки чердачных перекрытий |
1/200 |
|
|
3. Покрытия (кроме ендов): |
||
|
а) прогоны, стропильные ноги |
1/200 |
|
|
б) балки консольные |
1/150 |
|
|
в) фермы, клееные балки (кроме консольных) |
1/300 |
|
|
г) плиты |
1/250 |
|
|
д) обрешетки, настилы |
1/150 |
|
|
4. Несущие элементы ендов |
1/400 |
|
|
5. Панели и элементы фахверха |
1/250 |
|
|
Примечания 1 При наличии штукатурки прогиб элементов перекрытий только от длительной временной нагрузки не должен превышать 1/350 пролета. 2 При наличии строительного подъема предельный прогиб клееных балок допускается увеличивать до 1/200 пролета. |
Наибольший прогиб шарнирно-опертых и консольных изгибаемых элементов постоянного и переменного сечений f следует определять по формуле
, (50)
где f0 - прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;
h - наибольшая высота сечения;
l - пролет балки;
k - коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;
с - коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.
Значения коэффициентов k и с для основных расчетных схем балок приведены в таблице Г.3 приложения Г.
Прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять, принимая жесткость сечения равной 0,7EIпр. Расчетная ширина обшивок плит и панелей при определении прогиба принимается в соответствии с указаниями п. 4.25.
Прогиб сжато-изгибаемых шарнирно-опертых симметрично нагруженных элементов и консольных элементов следует определять по формуле
, (51)
где f - прогиб, определяемый по формуле (50);
о - коэффициент, определяемый по формуле (30).
Особенности расчета балок композитного сечения
Изгибающие моменты, усилия и напряжения в элементах композитной балки следует, в общем случае, определять суммированием силовых факторов, возникающих на различных стадиях и этапах работы, соответствующих условиям возведения и загружения конструкции.
Для нахождения изгибающих моментов, сдвигающих и отрывающих усилий между железобетоном и деревом, внутренних напряжений, а также при определении общих деформаций работа бетона принимается, как правило, упругой, независимо от величины и знака напряжений в бетоне. При этом в необходимых случаях учитывается ползучесть бетона.
В расчетах композитных балок, выполняемых в предположении упругости бетона, следует использовать приведенные к древесине геометрические характеристики поперечных сечений этих балок.
, (52)
где Еb - модуль упругости железобетона;
Е - модуль упругости древесины вдоль волокон.
Высота деревянного ребра принимается равной:
(1/15-1/25)l - для разрезных балок;
(1/20-1/30)l - для неразрезных балок, где l - пролет балок.
Толщина железобетонной плиты принимается равной 80-150 мм. Угол наклона вклеенных анкеров = 30-45°.
Расстояния между осями вклеенных анкеров вдоль волокон (см. рисунок 17) следует принимать не менее:
S1 = 14d при = 30°;
S2= 10d при = 45°.
Расстояние от оси анкера до торца по направлению волокон следует принимать не менее 5d.
Расстояния в направлении поперек волокон следует принимать:
S2 ? 3d - между осями анкеров;
S3 ? 2d, но не менее 30 мм - от оси анкера до кромки.
4.38 Расчет ведется в 2 стадии:
1-я стадия - расчет деревянного ребра на вес железобетонной плиты;
2-я стадия - расчет на постоянные и временные нагрузки.
Напряжения по нижней грани деревянного ребра проверяют по формуле
, (53)
где - напряжение в ребре на первой стадии;
- напряжение в ребре на второй стадии;
М1 - изгибающий момент от веса железобетонной плиты;
М2 - изгибающий момент от расчетной нагрузки (кроме веса железобетонной плиты);
Wд - момент сопротивления деревянного ребра;
- момент сопротивления композитного сечения, приведенного к древесине;
у - расстояние от нейтральной оси приведенного сечения по нижней грани балки.
Напряжения по верхней грани железобетонной плиты проверяют по формуле
, (54)
где Wb.пр - момент сопротивления композитного сечения, приведенного к бетону;
Rb - расчетное сопротивление бетона растяжению.
Расчетная ширина железобетонной плиты принимается равной расстоянию между ребрами, но не более 1/6 пролета. При толщине плиты менее 1/10 высоты композитной балки расчетная ширина свеса принимается не более 6-кратной толщины плиты.
Требуемое число анкеров определяется из расчета на сдвиг по плоскости скалывания плиты и ребер.
Несущая способность одного анкера на сдвиг определяется по формуле
, (55)
где Fа - площадь поперечного сечения анкера;
Rа - расчетное сопротивление материала анкера на растяжение;
d - номинальный диаметр анкера;
Rb - расчетное сопротивление бетона на осевое сжатие (призменная прочность).
5. Расчет соединений элементов деревянных конструкций
Общие указания
Действующее на соединение (связь) усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (связи) Т.
Расчетную несущую способность соединений, работающих на смятие и скалывание, следует определять по формулам:
а) из условия смятия древесины
; (56)
б) из условия скалывания древесины
, (57)
где Fсм - расчетная площадь смятия;
Fск - расчетная площадь скалывания;
Rсмб - расчетное сопротивление древесины смятию под углом б к направлению волокон;
Rскср - расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон, определяемое в п. 5.3.
При использовании древесины из однонаправленного шпона в формулах (56) и (57) следует использовать соответствующие значения и .
Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию следует определять по формуле
, (58)
где Rск - расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон (при расчете по максимальному напряжению); или - для древесины из однонаправленного шпона;
lск - расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10-кратной глубины врезки в элемент;
е - плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5h при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 5, а) и 0,25h при расчете симметрично загруженных элементов с симметричной врезкой (рис. 5, б); (h - полная высота поперечного сечения элемента);
в - коэффициент, принимаемый равным 0,25 при расчете соединений, работающих по схеме, показанной на рис. 5, г и в = 0,125 при расчете соединений, работающих по схеме согласно рис. 5, в, если обеспечено обжатие по плоскостям скалывания.
Отношение lск/е должно быть не менее 3.
а - несимметричная; б - симметричная; в, г - схемы скалывания в соединениях
Рисунок 5 - Врезки в элементах соединений
Клеевые соединения
При расчете конструкций клеевые соединения следует рассматривать как неподатливые соединения.
Клеевые соединения следует использовать:
а) для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рисунок 6, а);
б) для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания слоев по высоте и ширине сечения. При этом по ширине пакета швы склеиваемых кромок в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на толщину слоя 5 по отношению друг к другу (рисунок 6, б). По длине пакета зубчатые шипы в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на 5-кратную толщину слоя. При этом в одном сечении пакета не должно совпадать более 25 % слоев с зубчатыми шипами, кроме крайних слоев растянутой зоны изгибаемых элементов, где допускается совпадение не более двух слоев;
в) для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зубчатый шип по всей высоте сечения (рисунок 6, в). Величина внутреннего угла между осями сопрягаемых под углом элементов должна быть не менее 104°.
а - при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим на пласть; б - при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке; в - при стыковании клееных элементов под углом зубчатым шипом
Рисунок 6 - Клеевые соединения
Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать не менее 10-кратной толщины стыкуемых элементов.
Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, следует принимать не более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей.
В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 150 мм - в примыканиях элементов под углом от 30 до 45°.
Примечание - Соединения на вклеенных стержнях рассмотрены в пп. 5.30-5.45.
Соединения на врубках
Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рисунок 7).
Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна располагаться перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил.
Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.
Рисунок 7 - Лобовая врубка с одним зубом
Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию по п. 5 таблицы 3.
Длину плоскости скалывания лобовых врубок следует принимать не менее 1,5h, где h - полная высота сечения скалываемого элемента.
Глубину врубки следует принимать не более 1/4h в промежуточных узлах сквозных конструкций и не более 1/3h в остальных случаях, при этом глубина врубок h1 в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круглых лесоматериалах - не менее 3 см.
Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом следует производить по плоскости смятия (см. рисунок 7). Угол смятия древесины следует принимать равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.
Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок следует определять по формуле (2) примечания 2 к таблице 3 независимо от размеров площади смятия.
Соединения на цилиндрических нагелях
Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов сплачивания в соединениях элементов из сосны и ели, в том числе клееных, и древесины из однонаправленного шпона (рисунок 8) при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон, гвоздями под любым углом и стальными нагелями, установленными в торец клееных деревянных элементов, следует определять по таблице 17. В необходимых случаях расчетную несущую способность цилиндрического нагеля, определенную по таблице 17, следует устанавливать с учетом указаний п. 5.15.
Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам следует определять согласно п. 5.13 с умножением:
а) на коэффициент k (таблица 19) при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде;
б) на величину при расчете нагеля на изгиб; угол следует принимать равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.
Расчетную несущую способность нагелей в соединениях элементов конструкций из древесины других пород, в различных условиях эксплуатации, в условиях повышенной температуры, при действии только постоянных и длительных временных нагрузок следует определять согласно пп. 5.13 и 5.14 с умножением:
а) на соответствующий коэффициент по таблицам 4, 5, 6 и пп. 3.2, б и 3.2, в при расчете нагельного соединения из условия смятия древесины в нагельном гнезде;
б) на корень квадратный из этого коэффициента при расчете нагельного соединения из условия изгиба нагеля.
Нагельное соединение со стальными накладками и прокладками на болтах или глухих цилиндрических нагелях (рисунок 9) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей.
а - симметричные; б - несимметричные; в - в торец клееного элемента
Рисунок 8 - Нагельные соединения
Таблица 17
|
Схемы соединений |
Напряженное состояние соединения |
Расчетная несущая способность Т на один шов сплачивания (условный срез), кН (кгс) |
||
|
гвоздя, стального, алюминиевого, стеклопластикового нагеля |
дубового нагеля |
|||
|
1. Симметричные соединения (рисунок 8, а) |
а) смятие в средних элементах |
0,5cd(50cd) |
0,3cd(30cd) |
|
|
б) смятие в крайних элементах |
0,8cd |
0,5cd |
||
|
(80cd) |
(50cd) |
|||
|
2. Несимметричные соединения (рис. 8, б) |
а) смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений |
0,35cd(35cd) |
0,2cd(20cd) |
|
|
б) смятие в более толстых средних элементах двухсрезных соединений при а ? 0,5с |
0,25cd(25cd) |
0,14cd(14cd) |
||
|
в) смятие в более тонких крайних элементах при а ? 0,35с |
0,8ad(80ad) |
0,5ad(50ad) |
||
|
г) смятие в более тонких элементах односрезных соединений и в крайних элементах при с > а > 0,35с |
kнad |
kнad |
||
|
3. Симметричные и несимметричные соединения |
а) изгиб гвоздя |
2,5d2+0,01a2(250d2+a2), но не более 4d2 (400d2) |
- |
|
|
б) изгиб нагеля из стали А240 |
1,8d2+0,02a2(180d2+2a2), но не более 2,5d2 (250d2) |
- |
||
|
в) изгиб нагеля из алюминиевого сплава Д16-Т |
1,6d2+0,02a2(160d2+2a2), но не более 2,2d2 (220d2) |
- |
||
|
г) изгиб нагеля из стеклопластика АГ-4С |
1,45d2+0,02a2(145d2+2a2), но не более 1,8d2 (180d2) |
- |
||
|
д) изгиб нагеля из древесно-слоистого пластика ДСПБ |
0,8d2+0,02a2(80d2+2a2), но не более (100d2) |
- |
||
|
е) изгиб дубового нагеля |
- |
0,45d2+0,02a2(45d2+2a2), но не более 0,65d2 (65d2) |
||
|
4. Соединения на нагелях в торец: - с металлической накладкой (рисунок 9, в, г; 10, в, г); - с деревянной накладкой (рисунок 8, в; 10, в, г) |
Изгиб нагеля из стали А240 |
150d2 |
- |
|
|
d2 |
- |
|||
Примечания1 В таблице: с - толщина средних элементов, а также равных по толщине или более толстых элементов односрезных соединений, а - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; d - диаметр нагеля; все размеры в см.2 Расчетную несущую способность нагеля в двухсрезных несимметричных соединениях при неодинаковой толщине элементов следует определять с учетом следующего:а) расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной с при промежуточных значениях а между с и 0,5с следует определять интерполяцией между значениями по поз. 2а и 2б таблицы;б) при толщине крайних элементов а > с расчетную несущую способность нагеля следует определять из условия смятия в крайних элементах по поз. 2а таблицы с заменой с на а;в) при определении расчетной несущей способности из условий изгиба нагеля толщину крайнего элемента а в поз. 3 таблицы следует принимать не более 0,6с.3 Значения коэффициента kн для определения расчетной несущей способности при смятии в более тонких элементах односрезных соединении при с ? а ? 0,35с приведены в таблице 18.4 Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам таблицы 17.5 Расчет нагельных соединений на скалывание производить не следует, если выполняются условия расстановки нагелей в соответствии с пп. 5.18 и 5.22.6 Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу.7 Число нагелей пн в соединении, кроме гвоздевого, следует определять по формуле, (59)где N - расчетное усилие;Т - наименьшая расчетная несущая способность, найденная по формулам таблицы 17;nш - число расчетных швов одного нагеля.8 В соединениях число нагелей должно быть не менее 2. Исключение могут составлять нагели, устанавливаемые конструктивно (например, на период сборки и монтажа). |
Таблица 18
|
Вид нагеля |
Значения коэффициент kн для односрезных соединений при а/с |
|||||||
|
0,35 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
||
|
Гвоздь стальной, алюминиевый и стеклопластиковыи нагель |
0,8 80 |
0,58 58 |
0,48 48 |
0,43 43 |
0,39 39 |
0,37 37 |
0,35 35 |
|
|
Дубовый нагель |
0,5 50 |
0,5 50 |
0,44 44 |
0,38 38 |
0,32 32 |
0,26 26 |
0,2 20 |
|
|
Примечание - В знаменателе указаны значения kн для Т в кгс |
Таблица 19
|
Угол, град |
Коэффициент kб |
|||||
|
для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей диаметром, мм |
для дубовых нагелей |
|||||
|
12 |
16 |
20 |
24 |
|||
|
30 |
0,95 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
1 |
|
|
60 |
0,75 |
0,7 |
0,65 |
0,6 |
0,8 |
|
|
90 |
0,7 |
0,65 |
0,55 |
0,5 |
0,7 |
|
|
Примечания 1 Значение kб для промежуточных углов определяется интерполяцией. 2 При расчете односрезных соединений для более толстых элементов, работающих на смятие под углом, значение kб следует умножать на дополнительный коэффициент 0,9 при с/а < 1,5 и на 0,75 при с/а > 1,5. |
а - на болтах; б - на глухих цилиндрических нагелях; в - на глухих цилиндрических нагелях, установленных в торец клееного элемента; г - то же, с усилением поперечным армированием
Рисунок 9 - Нагельные соединения со стальными накладками
Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 5 диаметров нагеля и не менее 10 диаметров нагеля при установке в торец. В последнем случае диаметр отверстия должен быть на 1 мм меньше диаметра нагеля.
Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками следует рассчитывать согласно указаниям пп. 5.13-5.15, причем в расчете из условия изгиба (поз. 3 таблицы 17) следует принимать наибольшее значение несущей способности нагеля.
Стальные накладки и прокладки следует проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие под нагелем.
Несущую способность соединения на цилиндрических нагелях из одного материала, но разных диаметров следует определять как сумму несущих способностей всех нагелей, за исключением растянутых стыков, для которых вводится снижающий коэффициент 0,9.
Расстояние между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины S1, поперек волокон S2 и от кромки элемента S3 (рисунок 10) следует принимать не менее:
для стальных нагелей S1 = 7d; S2 = 3,5d; S3 = 3d;
для алюминиевых и стеклопластиковых нагелей S1 = 6d; S2 = 3,5d; S3 = 3d;
для стальных нагелей, в том числе нагелей, устанавливаемых в древесину из однонаправленного шпона, S1 = 6d; S2 = 3d; S3 = 3d;
для дубовых нагелей S1 = 5d; S2 = 3d; S3 = 2,5d.
При толщине пакета b меньше 10d (см. рисунок 10) допускается принимать:
для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей S1 = 6d; S2 = 3d; S3 = 2,5d;
для дубовых нагелей S1 = 4d; S2 = S3 = 2,5d;
для стальных нагелей, установленных в торец, расстановку нагелей принимать по рисунку 10, в и г.
а - прямая; б - в шахматном порядке; в - установленных в торец без армирования; г - то же, с усилением армированием
Рисунок 10 - Расстановка нагелей
Нагели в растянутых стыках следует располагать в два или четыре продольных ряда; в конструкциях из круглых лесоматериалов допускается шахматное расположение нагелей в два ряда с расстоянием между осями нагелей вдоль волокон 2S1, а поперек волокон - S2 = 2,5d.
При определении расчетной длины защемления конца гвоздя не следует учитывать заостренную часть гвоздя длиной 1,5d; кроме того, из длины гвоздя следует вычитать по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами.
Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше 4d, его работу в примыкающем к нему шве учитывать не следует.
При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента следует уменьшать на 1,5d (рисунок 11).
Диаметр гвоздей следует принимать не более 0,25 толщины пробиваемых элементов.
Рисунок 11 - Определение расчетной длины защемления конца гвоздя
Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины следует принимать не менее:
S1 = 15d при толщине пробиваемого элемента с ? 10d;
S1 = 25d при толщине пробиваемого элемента с = 4d.
Для промежуточных значений толщины с наименьшее расстояние следует определять по интерполяции.
Для элементов, не пробиваемых гвоздями насквозь, независимо от их толщины, расстояние между осями гвоздей следует принимать равным S1 ? I5d.
Расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях следует принимать не менее S1 = I5d.
Расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины при прямой расстановке гвоздей следует принимать не менее S2 = 4d; при шахматной расстановке или расстановке их косыми рядами под углом а ? 45° (рисунок 12) расстояние может быть уменьшено до 3d.
Рисунок 12 - Расстановка гвоздей косыми рядами
Применение шурупов и глухарей в качестве нагелей, работающих на сдвиг, допускается в односрезных соединениях со стальными накладками и накладками из бакелизированной фанеры. Расстояния между осями шурупов следует принимать по указаниям п. 5.18 как для стальных цилиндрических нагелей.
Несущую способность шурупов и глухарей при заглублении их ненарезной части в древесину не менее чем на два диаметра следует определять по правилам для стальных цилиндрических нагелей.
Соединения на гвоздях и шурупах, работающих на выдергивание
Сопротивление гвоздей выдергиванию допускается учитывать во второстепенных элементах (настилы, подшивка потолков и т.д.) или в конструкциях, где выдергивание гвоздей сопровождается одновременной работой их как нагелей.
Не допускается учитывать работу на выдергивание гвоздей, забитых в заранее просверленные отверстия, забитых в торец (вдоль волокон), а также при динамических воздействиях на конструкцию.
Расчетную несущую способность на выдергивание одного гвоздя в МН (кгс), забитого в древесину, в том числе в древесину из однонаправленного шпона, поперек волокон, следует определять по формуле
, (60)
где Rв.г - расчетное сопротивление выдергиванию на единицу поверхности соприкасания гвоздя с древесиной, которое следует принимать для воздушно-сухой древесины равным 0,3 МПа (3 кгс/см2), а для сырой, высыхающей в конструкции, - 0,1 МПа (1 кгс/см2);
d - диаметр гвоздя, м (см);
l1 - расчетная длина защемленной, сопротивляющейся выдергиванию части гвоздя, м (см), определяемая согласно п. 5.20.
Расстояние S3 от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента следует принимать не менее 4d.
Примечания
1 Расстояние между гвоздями вдоль волокон древесины в элементах из осины, ольхи и тополя следует увеличивать на 50 % по сравнению с указанными выше.
2 В условиях повышенной влажности или температуры, а также при расчете на действие кратковременной или постоянной и длительной временной нагрузок расчетное сопротивление выдергиванию для воздушно-сухой древесины следует умножать на коэффициенты, приведенные в таблицах 5, 6 настоящего стандарта.
3 При диаметре гвоздей более 5 мм в расчет вводят диаметр, равный 5 мм.
5.26 Длина защемленной части гвоздя должна быть не менее двух толщин пробиваемого деревянного элемента и не менее 10d.
Расстановку гвоздей, работающих на выдергивание, следует производить по правилам расстановки гвоздей, работающих на сдвиг (см. п. 5.21).
Расчетную несущую способность на выдергивание одного шурупа или глухаря, МН (кгс), завинченного в древесину, в том числе в древесину из однонаправленного шпона, поперек волокон, следует определять по формуле
, (61)
где Rв.ш - расчетное сопротивление выдергиванию шурупа или глухаря на единицу поверхности соприкасания нарезной части шурупа с древесиной, которое следует принимать для воздушно-сухой древесины равным 1 МПа (10 кгс/см2); расчетное сопротивление выдергиванию следует умножать в соответствующих случаях на коэффициенты, приведенные в таблицах 5, 6 и пп. 3.2,б и 3.2,в настоящего стандарта;
d - наружный диаметр нарезной части шурупа, м (см);
l1 - длина нарезной части шурупа, сопротивляющаяся выдергиванию, м (см).
Расстояние между осями винтов должно быть не менее: S1 = 10d; S2 = S3 = 5d (см. рисунок 10).
Соединения на пластинчатых нагелях
Применение дубовых или березовых пластинчатых нагелей (пластинок) допускается для сплачивания брусьев в составных элементах со строительным подъемом, работающих на изгиб и на сжатие с изгибом. Размеры пластинок и гнезд для них, а также расстановку их в сплачиваемых элементах следует принимать по рисунку 13. Направление волокон в пластинках должно быть перпендикулярно плоскости сплачивания элементов.
Сплачивание по высоте сечения более трех элементов, а также применение элементов, срощенных по длине, не допускается.
Расчетную несущую способность, кН (кгс), дубового или березового пластинчатого нагеля размерами по рисунку 13 в соединениях элементов из сосны и ели следует определять по формуле
, (62)
где bпл - ширина пластинчатого нагеля, см, которую следует принимать равной ширине сплачиваемых элементов bпл = b при сквозных пластинках и bпл = 0,5b при глухих.
а - со сквозными пластинками; б - с глухими пластинками
Рисунок 13 - Соединения на пластинчатых нагелях
В случаях применения для сплачивания элементов из других древесных пород следует вводить поправочный коэффициент по таблице 4 (для скалывающих напряжений).
Для конструкций в условиях повышенной влажности или температуры, рассчитываемых на действие кратковременных или постоянной и длительной временной нагрузок, расчетную несущую способность пластинчатого нагеля следует умножать на поправочные коэффициенты по таблицах 5, 6 и пп. 3.2,б и 3.2,в.
Примечание - Применение вклеенных стержней в открытых соединениях, металл которых может подвергаться прямому воздействию огня при пожаре, не допускается в том случае, если температура стеклования полимера используемой клеевой композиции не превышает 70 °С.
Соединения на наклонно вклеенных стержнях
Соединения на стержнях, вклеенных вдоль волокон древесины, допускаются в слабо нагруженных элементах и обязательно в комбинации с поперечно вклеенными стержнями.
В соединениях используется очищенная от ржавчины и обезжиренная стальная арматура периодического профиля диаметром от 14 до 25 мм классов А300 - А400. Допускается использовать арматуру А240 со сплошной нарезкой резьбы по длине вклеивания.
Для вклеивания используют эпоксидные клеи на базе смол ЭД20 с наполнителем - молотым песком (маршалитом) в количестве до 200 весовых частей от веса смолы. При необходимости обеспечения повышенной огнестойкости соединения возможно применение эпоксидных клеев специального состава с температурой стеклования около 70 °С. Вклеивание стержней и контроль качества следует производить в соответствии с «Рекомендациями по производству работ при вклеивании стержней» (ЦНИИСК, 2004).
Сверление отверстий под вклеиваемые стержни производится с помощью сверл для древесины или металла, нарощенных до требуемой длины. Точность сверления достигается использованием кондукторов с базой на боковых гранях. Диаметр отверстия в древесине должен превышать диаметр вклеиваемого стержня на 4 - 5 мм для арматуры классов А300 - А400 и на 2 мм для арматуры класса А240. Наиболее эффективным является расположение стержней под углом к направлению волокон в интервале от 30 до 45°. Стержни должны пересекать плоскости клеевых швов клееного пакета. Расстояние от боковых граней пакета до оси стержня принимается не менее 2d и не менее 30 мм; между осями стержней по ширине пакета расстояние должно быть не менее 2d; от торца пакета вдоль волокон до оси стержня - не менее 100 мм при сжатии; между наклонными стержнями и от торца при усилиях вдоль волокон 10d при угле наклона стержней = 45° и 14d при = 30° (см. рисунок 14).
А - опорная реакция от расчетной нагрузки; а - в виде связей составных элементов; б - для повышения сдвиговой прочности клееной балки; в - для анкеровки закладных деталей; г, д - в опорных и других узлах конструкций; е - схема симметричного универсального жесткого стыка элементов сечением <500 и >600; ж - для растянутых элементов; з - для сжатых стыков с полимербетоном; и - для полигональных элементов, несимметричная схема (карниз рамы); к - для узла защемления стоек
Рисунок 14 - Используемые в проектировании соединения на наклонно вклееных стержнях по системе ЦНИИСК
Влажность древесины при вклеивании стержней должна быть в интервале 7 - 14 % (в зависимости от условий эксплуатации конструкций - см. таблицу 1). Не допускается использование вклеенных стержней для клееных пакетов с компенсационными прорезями.
Соединения на наклонно вклеенных стержнях используются:
- для сплачивания элементов составного сечения, в том числе, композитных; для узловых соединений, воспринимающих сдвиг;
- для повышения сдвиговой прочности клееных элементов;
- для анкеровки закладных деталей, воспринимающих усилия разных направлений;
- для устройства узловых сопряжений элементов плоских и пространственных конструкций (опорных узлов, поясов и решетки в фермах, ключевых шарниров в арках, рамах и т.п.);
- для усиления участков конструкций, в которых действуют нормальные растягивающие напряжения поперек волокон и касательные напряжения (в зонах глубоких подрезок или ослаблений врезками, в изгибаемых элементах с искривленной осью, на торцах конструкций, подверженных колебаниям температуры и влажности, и мн. др.);
- для устройства жестких равнопрочных стыков сборных изгибаемых, сжато-изгибаемых, растянуто-изгибаемых элементов (балок, арок, ферм, рам, защемленных стоек, куполов, сводов и т.п.);
- для устройства равнопрочных стыков растянутых элементов (поясов и решетки ферм, жестких нитей, кольцевых ребер куполов и т.п.);
- для устройства стыков сжатых элементов (в том числе, на монтажные нагрузки).
Принципиальные конструктивные схемы соединений в узлах и стыках элементов для различных напряженно-деформированных состояний приведены на рисунке 14.
При устройстве стыковых соединений в конструкциях используют два вида соединений на наклонно вклеенных стержнях. Преимущественно это анкера V-образной формы, которые представляют собой комбинацию из двух стержней, вклеенных наклонно по отношению к направлению волокон древесины и образующих между собой внутренний угол.
В отдельных случаях (обычно для слабо напряженных конструкций или в элементах небольших сечений) применяются соединения на наклонно вклеенных стержнях, присоединенных на сварке к стальным пластинам, передающим на древесину усилия сжатия, возникающие от разложения усилий растяжения в наклонных стержнях.
Расчетную несущую способность, МН (кгс), вклеиваемого под углом к волокнам стержня на выдергивание или продавливание в стыках клееных деревянных конструкций следует определять по формуле
T = Rрd1lpkcmd ? FaRa, (63)
где R - расчетное сопротивление древесины выдергиванию или продавливанию вклеенного стержня, МПа (кгс/см2), принимаемое по опытным данным, равным 4,5 МПа (45 кгс/см2);
d1 - диаметр отверстия, м (см);
lp - расчетная длина стержня, м (см)
lp = l - lо ? 25d; (64)
l - длина заделываемой части;
lо = 4d - глубина возможного снижения прочности клеевой прослойки при пожаре; для стержней, защищенных от огня, lо = 0;
d - диаметр вклеиваемого стержня, м (см);
kc - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений сдвига в зависимости от длины заделываемой части стержня, который следует определять по формуле
, (65)
md - коэффициент, учитывающий зависимость расчетного сопротивления от диаметра стержня
md = 1,12 - 10d; (1,12 - 0,1d); (66)
Fa - площадь сечения стержня;
Ra - расчетное сопротивление материала стержня.
Расчетная несущая способность V-образного анкера определяется аналогично расчетной несущей способности вклеенного стержня Т по формуле (63). Усилия в каждой ветви анкера определяются путем разложения усилий от внешней нагрузки по направлениям ветвей. Внутренний угол между ветвями анкера принимается от 90 до 120°. Длина ветви анкера также назначается аналогично l.
Проверка на прочность анкеров, сварных швов, соединительных пластин и других стальных элементов выполняется по нормам проектирования металлоконструкций.
При определении числа вклеенных стержней или анкеров необходимо учитывать коэффициент их совместной работы kс1:
- при двух анкерах с одной стороны стыка и на одной грани kс1 = 0,9;
- при трех стержнях и более на одной грани kс1 = 0,75.
При проектировании стыков или узлов конструкций необходимо учитывать специфические особенности конструкции и технологии изготовления. В частности, для сечений высотой до 50 см и свыше 50 см технические решения связей в нейтральной зоне изгибаемых элементов существенно отличаются. Принципиально различаются конструктивные варианты сжатой и растянутой зон стыков сжато-изгибаемых элементов ломаного сечения, например, в карнизных узлах рам и т.д.
...Подобные документы
Этапы производства большепролетных клееных деревянных конструкций. Подготовка и сушка древесины в автоматических сушильных камерах. Дефекты клееных деревянных конструкций. Сортировка, калибровка, выторцовка дефектов. Соединение на вклеенных стержнях.
презентация [5,6 M], добавлен 08.04.2015Определение действующих нагрузок на ограждающую панель, клеедеревянную балку и колонну. Расчет и конструирование клеефанерной ограждающей панели, расчетные и геометрические характеристики материалов. Обеспечение долговечности деревянных конструкций.
контрольная работа [131,7 K], добавлен 06.09.2010Частичный или полный ремонт деревянных конструкций. Методика обследования деревянных частей зданий и сооружений. Фиксация повреждений деревянных частей зданий и сооружений. Защита деревянных конструкций от возгорания. Использование крепежных изделий.
презентация [1,4 M], добавлен 14.03.2016Применение древесины в строительстве, оценка ее положительных и отрицательных свойств. Средства соединения элементов деревянных конструкций. Расчет конструкций рабочей площадки, щита и прогонов кровли, клееной балки, центрально-сжатой стойки (колонны).
курсовая работа [306,1 K], добавлен 12.03.2015Теплотехнический расчет ограждающих деревянных конструкций. Расчет утепленной клеефанерной панели покрытия. Расчет гнутоклееной деревянной трехшарнирной рамы. Расчет стеновой панели. Мероприятия и способы продления срока службы деревянных конструкций.
курсовая работа [250,5 K], добавлен 23.05.2008Расчет несущей ограждающей конструкции. Расчетные характеристики материалов. Геометрические характеристики сечения балки. Конструкционные и химические меры защиты деревянных конструкций от гниения и возгорания. Проектирование сечений элементов фермы.
курсовая работа [175,2 K], добавлен 12.12.2012Геометрический расчет конструктивной схемы каркаса. Вычисление нагрузок. Определение параметров клеефанерной плиты и несущей конструкции покрытия, стоек поперечной рамы. Защита деревянных конструкций от загнивания, при транспортировке, складировании.
курсовая работа [651,1 K], добавлен 10.06.2014Уникальная совокупность свойств древесины, инструменты и приспособления для работы с ней. Склеивание как способ получения жестких монолитных соединений древесины. Защитная обработка готовых элементов и конструкций. Требования, предъявляемые к продукции.
реферат [255,3 K], добавлен 16.02.2011Расчет деревянных конструкций по предельным состояниям, исходные положения. Расчет элементов сплошного сечения: однопролетные балки сплошного сечения, консольные и неразрезные системы прогонов. Расчетные сопротивления древесины, проверка устойчивости.
презентация [463,9 K], добавлен 24.11.2013Общая характеристика и свойства исследуемых конструкций. Дерево как строительный материал, виды и формы его обработки, а также требования к конечной продукции. Защита деревянных конструкций от гниения. Общие сведения о пластмассах, их основные виды.
контрольная работа [675,6 K], добавлен 28.03.2018Роль легких строительных деревянных конструкций в строительстве. Выбор конструктивной схемы, расчёт щита с двойным перекрёстным настилом. Анализ нагрузок на спаренный неразрезной прогон. Расчёт клеефанерной панели покрытия, треугольной трехшарнирной арки.
курсовая работа [141,0 K], добавлен 09.12.2011Показатели и классификация клееных арок. Клееные арки кругового и стрельчатого очертания. Распорные системы треугольного очертания. Примеры зданий и сооружений с применением клееных арок. Принципы создания пространственных конструкций блочного типа.
презентация [6,3 M], добавлен 24.11.2013Элементы железобетонных конструкций многоэтажного здания. Расчет ребристой предварительно напряжённой плиты перекрытия; трехпролетного неразрезного ригеля; центрально нагруженной колонны; образования трещин. Характеристики прочности бетона и арматуры.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 21.06.2009Причины возникновения смятия древесины, ее расчет на скалывание. Основные виды соединений деревянных конструкций и предъявляемые к ним требования. Фиксация элементов при контактных соединениях и лобовых врубках. Применение шпонок для механической связи.
презентация [862,1 K], добавлен 24.11.2013Обзор истории использования деревянных конструкций в строительстве. Изучение особенностей и конструкции ребристых, кружально-сетчатых и тонкостенных куполов. Узлы и элементы деревянного купола. Современные средства защиты древесины от гниения, возгорания.
реферат [8,7 M], добавлен 13.01.2015Конструктивное решение здания и обеспечение пространственной устойчивости. Конструирование, расчет клеефанерной плиты покрытия, оснований несущей конструкции. Мероприятия по повышению огнестойкости деревянных конструкций, защите от биопоражения.
курсовая работа [810,0 K], добавлен 02.03.2012Железобетон как комбинированный материал, состоящий из бетона и арматуры. Принцип работы железобетона. Особенности расчета железобетонных конструкций. Сжатые и растянутые железобетонные элементы, их трещиностойкость и перемещение. Кривизна оси при изгибе.
реферат [1,6 M], добавлен 17.02.2014Расчет и конструирование ограждающей конструкции. Плиты с асбестоцементными обшивками. Сбор нагрузок на плиту, расчет верхней и нижней обшивки. Исходные данные для конструирования несущей конструкции. Краткие указания по защите деревянных конструкций.
курсовая работа [203,8 K], добавлен 07.02.2010Центральное растяжение и сжатие деревянных элементов строительных конструкций, их поперечный и косой изгиб. Внецентренное растяжение (сжатие) и растяжение (сжатие) с изгибом. Особенности влияния касательных напряжения на прогибы изгибаемых элементов.
презентация [132,6 K], добавлен 24.11.2013Сущность железобетона, его особенности как строительного материала. Физико-механические свойства материалов железобетонных конструкций и арматуры. Достоинства и недостатки железобетона. Технология изготовления сборных конструкций, области их применения.
презентация [4,6 M], добавлен 11.05.2014
