Расчет фундамента

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Расчёт свайного фундамента

Для подбора размеров свай пользуют ГОСТ19804-88 «Сваи забивные железобетонные. Общие технологические условия», ГОСТ19804-79 «Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой», ГОСТ19804-2-79 «Сваи забивные железобетонные с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой», ГОСТ19804-4-78 «Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола».

Предварительное определение размера сваи

Полная длина сваи определяется как сумма:

где - глубина заделки свай в ростверк, м;

- расстояние от подошвы ростверка до кровли несущего слоя, м;

- заглубление в несущий слой.

. Принимаем .

Принимаем м, сваю марки С14-35. Сечение сваи принимаем.

Определение несущей способности сваи

После определения и подбора длины и сечения сваи рассчитываем предельную несущую способность сваи по формуле:

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый 1;

- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблице А.3 [3];

- площадь опирания на грунт сваи, м², принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;

U_i - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

R_fi - расчётное сопротивление -го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице А.4 [3];

- толщина -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

- коэффициент условия работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчётные сопротивления грунта и принимаемые по таблице А.2 [3].

Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю, определяется из условия:

где - коэффициент надёжности;

Необходимое количество свай в кусте рассчитывается по формуле:

где F_VOI - нагрузка по обрезу ростверка;

сваи.

Определим расчетное расстояние между осями свай на 1 пог. м. стены:

а_р =

Так как n =0,5 и 2,0<3d удовлетворяют условиям, то принимаем однорядное расположение свай.

Определяем фактическую нагрузку приходящуюся на сваю, которая должна быть меньше допустимой.

Нагрузку, приходящую на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте определяем по формуле:

P;

где х=0,

N_I= F_VOI + n•(G_р + G_гр).

Объем ростверка:

V_р = 0,50,61 + 2,20,51= 1,4м³

Вес ростверка:

G_р = V_р•_б = 1,4•24 = 33,6 кН.

Вес грунта на уступах:

G_гр =0,0512,216,9=1,86м³.

тогда:

N_I = 290 + 0,5 · (33,6 + 1,86) = 307,73кН;

Р_max = 615,46кН < 1,2·Р_св = 1,2• 587,29 = 704,75кН;

Р_min = 615,46кН > 0

Условие выполняется, свайный фундамент запроектирован рационально.

Проверка прочности основания куста сваи

Свайный фундамент рассматривают как условный массивный фундамент, в состав которого входит ростверк, сваи и грунт межсвайного пространства АБВГ (рис. 3.4).

Границы условного фундамента определяем следующим образом:

1) снизу - плоскостью ВГ, проходящей через нижние концы свай;

2) с боков - вертикальными плоскостями АГ и БВ, отстающими от наружных граней на расстояние

где- осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта

Схема определения границ условного фундамента



°

Определяем ширину условного фундамента:

Площадь условного фундамента:

Объем условного фундамента:

Объем ростверка и фундаментных блоков:

Объем свай:

Объем грунта в пределах условного фундамента:

Вес грунта в объеме условного фундамента:

G_гр=^?_II•V_гр=11,17•11,84=132,25кН,

где ^?_II=(16,9•3,4+17,2•0,9+7,95•10,2+10,78•1,1+19,5•1)/(3,4+0,9+10,2+1,1+1)

Вес сваи и ростверка:

Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай:

N_II=Fvo_II+G_c+G_p+G_гр,

где F_VOll=260 - нагрузка на обрез фундамент, кН;

G_c - вес сваи, кН;

G_p - вес ростверка, кН;

G_гр - вес грунта, кН;

N_II=260+40,8+33,6+132,25 = 466,65кН;

М= E_ae_a+P₁e₁;

М= кНм.

.

;

;

Расчётное сопротивление грунта под условным фундаментом определим

По таблице 16 _С1=1,25; _С2=1,024 при _II=23,3^о, М=0,678, М_q=3,716, М_С=6,303.

кПа;

;

;

.

- расчётное сопротивление грунта основания условного массива, кПа, определяемое как для фундамента с геометрическими размерами, равными размерам условного массива грунта.

Условия соблюдаются.

2. Определение осадки свайного фундамента

Осадку вычисляем методом послойного суммирования. Суммарная осадка не должна превышать предельно допустимых деформаций основания, которые составляют для данного вида сооружения 8 см.

Строим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса в пределах глубины (4-6)b=(4-6) 0,9=3,6-5,4 м ниже подошвы. Толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на слои:

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта определим по формуле:

у_zq=Уг_i

- по подошве первого слоя:

у_zq1 = 16,93,4=57,46кПа 0,2у_zq1 = 11,49 кПа

- по подошве уровня грунтовых вод:

у_zq2= 57,46+17,20,9=72,94 кПа 0,2у_zq2 = 14,59 кПа

- по подошве второго слоя:

у_zq3=72,94+7,9510,2=154,03 кПа 0,2у_zq3 = 30,81 кПа

- по подошве третьего слоя на границе водоупора:

у_zq4 = 154,03+10,78•1,1=165,89 кПа 0,2у_zq4 = 33,18 кПа

у_zq4.1= 165,89+10•11,3=278,89кПа 0,2у_zq41 = 55,78 кПа

- по подошве условного фундамента:

у_zq0= 278,89+19,5•1=298,39кПа 0,2у_zq0 = 59,68кПа

- по подошве четвертого слоя:

у_zq5= 298,39+19,5•3,4=364,69кПа 0,2у_zq5 = 72,94кПа

Определяем дополнительное (к природному) вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента:

у_zр0 = Р_ср - у_zq0 = 522,07 -298,39 =223,68 кПа

Далее строим эпюру распределения дополнительных (к боковому) вертикальных напряжений в грунте по формуле, у_zр =б?Р_0, где определяем в зависимости от Чтобы избежать интерполяции зададимся z = h_i.

Осадку определим по формуле(46) в пределах сжимаемой толщи, т.е. до точки пересечения эпюр _Zpi =0,2_Zqi.

;

Эпюры _Zqi, 0,2_Zqi и _Zpi показаны в графической части.

К расчету осадки свайного фундамента под стакан

Наименование грунта	Еi, МПа	Толщина пласта грунта, м	i или sbi, кН/м3	Z0, кПа	0,2Zq, кПа	hi, м	Zi, м	=2Z b b= 2,4 м		Zp, кПа	Si, м
Суглинок полутвердый	18,5	4,4	19,5	298,39	59,68	0	0	0	1	223,68	-
				305,41	61,08	0,36	0,36	0,8	0,881	197,06	0,0033
				312,43	62,49	0,36	0,72	1,6	0,642	143,60	0,0026
				319,45	63,89	0,36	1,08	2,4	0,477	106,69	0,0019
				326,47	65,29	0,36	1,44	3,2	0,374	83,66	0,0015
				333,49	66,70	0,36	1,8	4,0	0,306	68,45	0,0012
				340,51	68,10	0,36	2,16	4,8	0,258	57,71	0,0009

Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи H_l=2,00 м.

S_i=0, 0033+0,0026+0,0019+0,0015+0,0012+0,0009=0,0114=1,14 см

S_u=8 см.

Следовательно, основное условие расчета по 2-ой группе предельных состояний выполняется.

3. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов

В данном курсовом проекте рассматриваются два варианта фундаментов: фундамент мелкого заложения и свайный фундамент. В применении к заданным геологическим условиям в качестве проектного выбран свайный фундамент. Так как здание с подвалом и первых два слоя не могут служит основанием. Для улучшения физических свойств и увеличения их несущей способности этих грунтов необходимо производить их уплотнения песчаными сваями, что экономически невыгодно.

Поэтому затраты при возведении фундамента мелкого заложения значительно больше чем при возведении свайных фундаментов, в данных инженерно-геологических условиях.

4. Расчет и конструирование железобетонных фундаментов в заданном сечении, подбор арматуры

Расчет свайного фундамента, подбор арматуры

Нужно рассчитать армирование свайного фундамента. Для сваи используют класс бетона B20 (С16/20), с расчетными характеристиками R_b=11,5 МПа, R_bt=0,9МПа, арматура класса А-lll (S400) с R_S=365 МПа. Полная расчетная нагрузка на одну сваю P_cв=587,29кН.

При А=35х35=1225см², принимаем сечение рабочей арматуры (8O20АIII) с А_s =25,13см².

Несущая способность сваи от эксплуатационных нагрузок определятся по формуле:

;

 кН

Р_св =587,29<N^сеч=2325,99 кН;

Прочность сваи обеспечена.

Нагрузка от веса 1 м длины сваи:

q_св = 0,35•0,35•25 =3,06кН;

с учетом коэффициента динамичности:

q_св = 3,06•1,5 =4,59кН.

Изгибающий момент при подъеме сваи за верхний оголовок:

;

кНм.

Определяем площадь рабочей арматуры:

;

;

;

По найденному значению находим х=1-0,5•=1-0,5•0,31=0,85;

мм²

Примем 420А-lll с А_S=1256 мм²;

Выполним поверку наклонного сечения при изгибе. Для этого проверим условие:



Q=0,5•q_cв •l = 0,5 •4,59•14 = 32,13 кН

Расчет на действие поперечной силы не требуется.

5. Технология производства работ по устройству фундаментов

Выбор молота для погружения свай

Механизмы ударного действия следует выбирать по величине минимальной энергии по формуле:

E?1,75?б?Р_св.

где E - требуемая энергия удара молота, Дж;

Р_св - расчётная нагрузка, передаваемая на сваю, кН;

б - коэффициент, равный 25 Дж/кН

E=1,75•25•587,29=24959,8254 Дж

В зависимости от требуемой величины энергии удара по таблице 4.3 [3] принимаем сваебойный агрегат С-85 9A с Е=31,4кДж, масса молота-3500 кг, масса ударной части-1800 кг.

Принятый тип молота должен удовлетворять условию

где G_n - полный вес молота, кН;

q - масса сваи;

E_d=0,9•G•H=0,9•18•2,8=45,36кДж - расчётное значение энергии удара;

Так как значение К=1,75<K=6, определенного по таблицы 4,2 [3] молот считается пригодным.

Определение проектного отказа свай

При забивке свай длиной до 25 м определение остаточного отказа сваи S_a (при условии, что S_a ?0,002 м) возможно по формуле:

где М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия, равный 1;

з - коэффициент, принимаемый в зависимости от материала сваи, для ж/б свай с наголовником 1500 кН/м^2;

А - площадь поперечного сечения сваи, м²;

Е_d - расчетная энергия удара молота, кДж;

F_d - несущая способность свай, кН;

m₁ - полная масса молота, т;

m₂ - масса сваи с наголовником, т;

m₃ - масса подбабка, т;

е²=0,2 - коэффициент восстановления удара.

Отказ сваи 30х30 см длиной 5,5 м, забиваемой молотом С-995А:

S_a = 0,0055 м >0,002 м.

6. Оценка инженерно-геологических условий

Производные и индексационные характеристики и наименование грунтов определяются по СТБ 943-93 [6], а механические характеристики грунтов для предварительных расчетов (в учебных целях) - по [1].

Определение наименования крупнообломочного и песчаного грунта и его физико-механических свойств

Наименование крупнообломочного и песчаного грунта определяют по гранулометрическому составу в соответствии с таблицей 1. Для этого последовательно суммируются содержания фракций, сначала крупнее 2 мм, затем - крупнее 0,5 мм и т.д.

Слой №4: W_L=0, W_P=0

частиц 2 мм 4,0% < 25%

частиц 0,5 мм 4,0+25,0=29% < 50%

частиц 0,25 мм 29,0+28,9=57,9% > 50%

так как частиц крупнее 0,25 мм - 57,9%, что больше 50% следовательно, песок средней крупности.

Устанавливаем плотность сложения по коэффициенту пористости е и таблице 3 [1]:

;

г/см³;

;

.

Таким образом, при е=0,54<0,55 имеем песок средней крупности, плотней.

Определим степень влажности грунта:

;

.

Так как, 0<S_r=0,34<0,5, то песок маловлажный.

Определяем прочностные и деформационные характеристики песчаного грунта по таблицам 4,5 [1]:

при е=0,54 для песка средней крупности, маловлажного R₀=500кПа, с_n=2,1кПа, _n =38,2, Е_n = 41 МПа.

Определение наименования пылевато-глинистого грунта и его физико-механических свойств

Слой №2: Исходные данные: =1,69г/см³; _s=2,30г/см³; w=17,4%; w_p=23,0%; w_L=40,0%.

Пылевато-глинистые грунты подразделяют по числу пластичности I_P:

I_P=w_L-w_P;

По показателю текучести определяют состояние пылевато-глинистого грунта:

;

.

Тогда при I_L=-0,33 <0 суглинок твердый.

По формуле (3) пылевато-глинистые грунты проверяем на просадочность.

Определяем прочностные и деформационные характеристики пылевато-глинистых грунтов, для этого определим коэффициент пористости пылевато-глинистого грунта.

г/см³;

;

.

Следовательно, грунт просадочный. Определяем показатель просадочности.

,

где

- коэффициент пористости при влажности на границе текучести.

Так как 14?I_p=17<22 и Iss= 0,17 < Iss= 0,24 (таблица 8 [1]), то суглинок твёрдый относится к просадочным грунтам.

Для определения искомого нормативного значения механического показателя используют линейную интерполяцию. Для суглинка твердого при е=0,64; I_L=-0,33; R₀=0 кПа; С_n=0 кПа; _n=0⁰; Е=0 МПа.

7. Анализ грунтовых условий строительной площадки

Площадка характеризуется: почти горизонтальным залеганием пластов, мощность которых выдержана по простиранию; имеется один выдержанный уровень подземных вод; поверхность участка не расчлененная. Следовательно, площадка относится к первой (простой) категории сложности инженерно-геологических условий.

Характер напластований и сведения о физико-механических свойствах грунтов позволяют выделить в пределах исследованной толщи пять инженерно-геологических элементов:

Горизонт 1 - почвенно-растительный слой;

Горизонт 2 - суглинок твердий, просадочний с коэффициентом пористости е=0,64;

Горизонт 3 - суглинок текучий с коэффициентом пористости е=1,15;

Горизонт 4 - песок средней крупности, маловлажний с коэффициентом пористости е=0,54;

Горизонт 5 - суглинок полутвердий с коэффициентом пористости е=0,72;

Площадка характеризуется горизонтальным залеганием пластов, мощность которых выдержана по простиранию; имеется один выдержанный уровень подземных вод. Характер напластований и сведения о физико-механических характеристиках грунтов позволяют выделить в пределах исследованной толщи четыре инженерно-геологических элемента. Итак, исходя из оценки инженерно-геологических условий строительной площадки, можно сделать вывод - два верхних слоя не могут служить надежным основанием для опирания, на них фундаментов здания, в следствие своей значительной просадочности и текучести. Значит, их необходимо заменить искусственным основанием или принять меры для укрепления существующего. Из предлагаемых способов наиболее эффективным по технико-экономическим показателям является устройство песчаных свай.

Проектирование глубинного уплотнения грунтов песчаными сваями

Песчаные сваи применяются для глубинного уплотнения сильно сжимаемых глинистых грунтов, рыхлых и слабых мелких и пылеватых песков, заторфованных грунтов и водонасыщенных глинистых и песчаных грунтов и не являются прочными несущими стержнями и служат лишь средством уплотнения и улучшения грунтов основания.

Проектирование песчаных свай заключается в определении глубины погружения свай, их диаметра и количества, а также необходимого количества материала для их изготовления.

Зададимся характеристиками, которыми должен обладать грунт после его уплотнения песчаными сваями:

с_ds=1,67 г./см³ - средняя плотность сухого грунта в уплотнённом состоянии(с_ds=1,65-1,7) г/см³;

Среднее значение коэффициента пористости должно быть, для суглинков, e=0,65…. 0,85.

В данных инженерно геологических условиях проектируем сваи, которые доходят до кровли суглинка тугопластичного, тогда длина песчаной сваи составит:

lсв=3,4+11,1-2,7=11,8 м

Далее определим среднее значение коэффициента пористости e неуплотнённой толщи в природном состоянии:

где е₁h₁, е₂h₂-произведение пористости на высоту соответствующих слоёв, уплотняемых песчаными сваями.

Основным показателем при уплотнении грунтов песчаными сваями является выбранная величина коэффициента пористости уплотнённого грунта, принимаем для суглинка е_упл=0,65. Соответственно среднее значение пористости уплотнённого грунта:

Определяем прочностные и деформативные характеристики уплотнённого основания, имеем два первых слоя - суглинки твёрдые с коэффициентом пористости после уплотнения =0,65. По таблицам 9,10,11 [1] определим механические характеристики грунта: суглинок твердый

R₀=262,5кПа; с_n=31кПа; ц_n=24; Е_n=22 МПа, суглинок текучий R₀=256кПа; с_n=31кПа; ц_n=24; Е_n=22

К определению длинны песчаных свай

Размещение песчаных свай

Песчаные сваи размещают в шахматном порядке в вершинах равностороннего треугольника

Размещение свай в шахматном порядке

Определим расстояние L между центрами песчаных свай диаметром d_c=0.5 м, по формуле:

L=0,95dм.

L=1,1 м.

Расстояние между рядами песчаных свай L`=L=1,1=0,95 м.

Определим ширину полосы уплотнения В`, выступающую за пределы фундамента: В`=0,2b=0,21,0=0,2 но не менее 1,5d_c=1,50,5=0,75 м. Если наружный контур фундамента имеет размеры 1,0х2,38, то площадь уплотняемого основания А_с, будет равна:

А_с= b_sL_s=(1,0+20,75)(2,38+20,75)=2,53,88=9,7м²

Определяем необходимое число песчаных свай:

n_св=їА_с/А_св=0,219,7/0,2=10,18?11 свай

Где ї==(1,1-0,65)/(1+1,11)=0,2.

А_св= рd²/4 = 3,140,5 ²/ 4 = 0,2м². (14)

Определяем число рядов песчаных свай:

n_р= b_s/L`+1=2,5/0,95+1= 3,63 ?4 ряда;

Определяем число свай в ряду:

n_св= L_s/L+1= 3,88/1,1+1= 4,53 ?5 свай;

Уточняем количество свай-всего требуется: n_рх n_{с в} = 45 = 20 свай.

Определяем расстояние между осями крайних рядов песчаных свай и крайних свай в рядах:

- расстояние между осями крайних рядов песчаных свай равно

(n_р-1)L`=(4-1)0,95=2,85 м;

- расстояние между осями крайних песчаных свай в ряду равно

(n_св-1)L=(5-1)1,1=4,4 м;

В промышленных зданиях целесообразно принимать уплотнение песчаными сваями не под отдельно-стоящие фундаменты, а сплошное уплотнение под всем пятном здания. Так как в пролётах, между уплотнёнными зонами, может устанавливаться оборудование большой массы, и если не устранены просадочные свойства грунта основания, могут появиться значительные деформации в результате осадки.

Если наружный контур фундаментов имеет размеры 14,2х32,2, то площадь уплотняемого основания А_с должна превышать площадь контура здания (фундамента) на ширину 0,2b т.е. на 0,21,0=0,2.

А_с= b_sL_s=(14,2+20,75)(32,2+20,75)=15,733,7=529,09м².

План здания и уплотнённого массива

Определяем необходимое число песчаных свай:

n_св=їА_с/А_св=0,21529,09/0,2=555,54?556 свай.

Определяем число рядов песчаных свай:

n_р= b_s/L`+1=15,7/0,95+1= 17 рядов;

Определяем число свай в ряду:

n_св= L_s/L+1= 33,7/1,1+1= 31,64 ?32 сваи;

Уточняем количество свай-всего требуется: n_рх n_{с в} = 1732=544 сваи.

- расстояние между осями крайних рядов песчаных свай равно

(n_р-1)L`=(17-1)0,95=15,2 м;

- расстояние между осями крайних песчаных свай в ряду равно

(n_св-1)L=(32-1)1,1=34,1 м;

Расстояние от оси А и Е до крайнего ряда песчаных свай в ряду равно (34,1-30,0)/2=2,05 м.

Расстояние от крайних цифровых осей 6 и 8 до крайних песчаных свай в пряду (16,2-12)/2=2,1 м.

Эффект глубинного уплотнения обеспечивается при засыпке в скважину рассчитанного по массе количества увлажненного песка, который уплотнятся до достижения проектного значения плотности грунта. Определим необходимую массу песка на 1 м.п. песчаной сваи:

G = А_свс_s(1+щ)/(1+е_упл) = 0,22,66(1+0,1) / (1+0,65) = 0,355т

Для одной песчаной сваи: длинной L_св=8,1 м,

Для уплотнения основания дома: G_общ G`n_св= 4,13556 = 2296.

8. Расчет и конструирование фундаментов по выбранным вариантам

Расчёт фундаментов мелкого заложения

Определение глубины заложения фундаментов

1) по назначению и конструктивным особенностям - здание имеет подвал глубиной 2,8 м;

2) по существующему и проектируемому рельефу - рельеф спокойный - ограничений нет;

3) по глубине заложения фундаментов существующих сооружений - ограничений нет;

4) по нагрузкам - на основания и фундаменты - ограничений нет;

5) по инженерно-геологическим и гидрологическим условиям площади строительства - несущий слой - суглинок твердий с коэффициентом пористости е=0,65 может служить естественным основанием;

6) по глубине сезонного промерзания грунтов - нормативная глубина промерзания для г. Быхов пески мелкие d_fn=1,05 м, следовательно, в любом случае подошва фундамента будет ниже глубины промерзания.

Отметка чистого пола, согласно заданию, при DL= -0,0 м будет равна 63,4 м. Отметка пола подвала будет в этом случае равна 63,4-2,8=60,6 м. Отметка низа перекрытия над подвалом 63,1 м. Принимаем конструкцию фундамента из пяти блоков высотой 0,6 м и подушки высотой 0.3 м. Отметка подошвы фундамента составит 59,8 м.

Глубина заложения фундамента D=62,5-59,8=2,7 м

К определению глубины заложения фундамента

Определение размеров ленточного железобетонного фундамента

Определяю размеры подошвы ленточного железобетонного фундамента под наружную стену толщиной 51 см с подвалом, для административной пристройки к промышленному зданию с жесткой конструктивной схемой. Глубина заложения - 2,7 м. Длина здания 42 м, высота Н=12,4 м. Грунтовые условия по таблице 2.

Краевые давления под подошвой внецентренно нагруженного фундамента:

площадь подошвы А=b•1 п.м.

Р_max1,2R.

Так как L/H=3,4, то по таблице 16 _С1=1,25, _С2=1,024, _II=20,1'_II=16,9кН/м³ при _II=24^о, М=0,72, М_q=3,87, М_С=6,45.

Расчетное сопротивление грунта R:

,

где _С1 и _С2 - коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов и принимаемые по таблице 16;

k - коэффициент, принимаемый: k=1 - если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями и k=1,1 - если они приняты по нормативным таблицам;

k_Z - коэффициент принимаемый k_Z=1 при b<10 м; k_Z=z₀/b+0,2 при b10 м (здесь z₀=8 м);

b - ширина подошвы фундамента, м;

_II и - усредненные расчетные значения удельного веса грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) и выше подошвы, кН/м³;

С_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d_b - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B20 м и глубиной более 2 м принимается d_b=2 м, при ширине подвала В>20 м принимается d_b=0);

М, М_q, М_с - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 17, методического указания;

d₁ - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала:

d₁=h_S+h_cfсf/, м;

h_cf - толщина конструкции пола подвала, м;

_cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м³.



Задаваясь значением ширины подошвы фундамента b, определяем давление под подошвой Р_max и расчетное сопротивление грунта R. Расчетные значения сведем в таблицу 3.

.

Сводная таблица определения b

b, м	0	0,5	1	1,5
Рmax, кПа	54	574	314	227,3
R, кПа	409,72	418,11	426,5	434,89
1,2R, кПа	491,66	501,73	511,8	521,87

По рисунку 3.2 определяем необходимую ширину подошвы фундамента b в точке пересечения графиков Р_max=f(b) и 1,2R=f(b) b=0,65 м. Принимаем b=0,8 м. Выбираем фундаментную плиту ФЛ8.24-1, Gф=11,5кН и стеновые блоки шириной 0,5-ФБС 24.5.6-Т (ГОСТ13579-78) с Gбл=16,3кН(5 шт.).

Список использованной литературы

1 Расчет и проектирование оснований и фундаментов мелкого заложения на естественном основании. Методические указания к курсовому проекту и части дипломного проекта по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты» для студентов специальности Т1901 «Промышленное и гражданское строительство». - Могилев: УО МГТУ, 2002 - 40 с.

2 Механика грунтов, основания и фундаменты часть вторая «Расчет фундаментов на искусственном основании». Методические указания к курсовому проекту и разделу дипломного проекта по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты» для студентов специальности 1202, 2903 «Промышленное и гражданское строительство» дневного и заочного отделений. - Могилев: ММИ, 1991.-28 с.

3 Механика грунтов, основания и фундаменты часть третья «Расчет свайных фундаментов». Методические указания к выполнению курсового проекта для студентов специальности 1-70 02 01 «Промышленное и гражданское строительство». - Могилев 2004.

4 СниП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений - М.: Стройиздат, 1985. - 41 с.

5 Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов - М.: Стройиздат, 1990. - 304 с.

6 Проектирование фундаментов зданий и подземных сооружений: Учеб. пособие /Под ред. Б.И. Долматова - М.: АСВ, СПб.: СПбГАСУ, 1999. - 340 с.

Размещено на Allbest.ru

...