Энергосбережение в системах кондиционирования воздуха
Архитектурные и строительно-конструктивные способы энергосбережения в системах кондиционирования воздуха. Особенности использования солнечной энергии. Средства утилизации тепла и холода. Методы тепловых расчетов элементов энергосберегающих устройств.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | реферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 29.09.2017 |
| Размер файла | 1,4 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Энергосбережение в системах кондиционирования воздуха
Оглавление
Введение
1. Энергосбережение архитектурными и строительно-конструктивными способами и средствами
2. Энергосбережение при выборе основных параметров, принципиальных схем и режимов работы СКВ
3. Утилизация тепла и холода, удаляемых из зданий горячих газов и теплого воздуха
4. Использование солнечной энергии в системах кондиционирования воздуха
5. Меры по энергосбережению в существующих кондиционируемых зданиях
Список литературы
Введение
Под термином "энергосбережение" понимается экономия топлива, тепла, холода и электрической энергии, а также утилизация вторичных и природных энергетических ресурсов.
Системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха потребляют до 40 % добываемого в стране твердого и газообразного топлива и до 10 % производимой электрической энергии. Поэтому энергосбережению надо уделять особое внимание на всех этапах создания сооружений и систем, учитывая, что от качества проектных решений в значительной мере зависит потребление энергии при эксплуатации. Для достижения эффективных проектных решений должна быть обеспечена согласованная работа архитекторов и конструкторов с технологами, гигиенистами и специалистами по СКВ, отоплению, вентиляции, светотехнике, водоснабжению и канализации, теплоснабжению и холодильной технике.
Внедрение энергосберегающей технологии нередко сопряжено с дополнительными капитальными затратами в строительство и смежные отрасли промышленности, с освоением новых видов материалов и изделий. Поэтому в первую очередь надо применять способы и средства энергосбережения на объектах, где достигается наибольший теплотехнический и экономический эффект при минимальных дополнительных капитальных вложениях. Ниже кратко рассмотрены некоторые способы и средства энергосбережения в СКВ и приведены методы тепловых расчетов наиболее важных элементов энергосберегающих устройств.
1. Энергосбережение архитектурными и строительно-конструктивными способами и средствами
Теплопотери зданий и теплопоступления в них можно существенно снизить так называемыми пассивными способами: правильной ориентацией зданий с учетом рельефа местности, стран света, направления господствующих ветров; обводнением и озеленением территории; выбором формы здания в плане и по вертикали [4]; подбором оптимальных теплоизоляции наружных ограждений и коэффициента остекления; солнцезащитой; устройством вентилируемых чердаков и покрытий с орошением последних водой; использованием вентилируемых и водоохлаждаемых светильников; размещением энергоемких и нуждающихся в точном поддержании параметров воздуха кондиционируемых помещений вдали от наружных стен, в подвалах или в специальных оболочках; использованием наружных ограждений, в частности окон, в качестве своеобразных гелиоприемников и прямым совмещением последних с наружными стенами; применением утепленных автоматизированных ставень и т.д.
Одним из наиболее эффективных мероприятий является устройство вентилируемых окон с двойным и тройным остеклением (рис. 13.1) [3].
Вытяжной воздух из помещений проходит за обращенным к помещению остеклением и далее через вентилируемые светильники и теплоутилизационные устройства или просто выбрасывается в атмосферу. В междустекольном пространстве располагают солнцезащитные жалюзи. В холодный период года вентилируемое окно представляет собой своеобразный утилизатор тепла удаляемого воздуха. Температура обращенной в помещение поверхности стекла поднимается, теплопотери снижаются, площадь поверхности отопительных приборов и расход металла на системы отопления уменьшаются. Удельный часовой расход воздуха на 1 м ширины окна обычно составляет 40-60 м3 ? (ч·м), а коэффициент теплопередачи тройного вентилируемого окна без жалюзи чаще всего не превышает 0.86, с междурамными жалюзи - 0.6 Вт ? (м2·°С).
Рис. 13.1. Принципиальная схема тройного вентилируемого оконного блока
Теплопоступления от солнечной радиации при отсутствии жалюзи снижаются на 37 %, при их наличии и повороте в горизонтальное положение - на 72 %, а при повороте на 45° - на 82 %. Затраты тепла на отопление помещений уменьшаются на 12-15 %, на кондиционирование воздуха - на 27 % [3].
Для расчета коэффициентов теплопередачи тройных вентилируемых окон предложены график (рис. 13.2, а) [5] и следующая методика пользования им:
по заданным значениям расчетных температур наружного и внутреннего воздуха находят среднеарифметическую температуру и соответствующую ей плотность воздуха с, кг ? м 3;
приняв определенные значения l, м3?(м2·с), и коэффициента теплопередачи окна 0 при отсутствии вентиляции (т.е. при l = 0), находят безразмерный удельный расход вентилирующего воздуха:
S = clс ? = 1010·lс ? 0;
по найденному значению S, пользуясь рис. 13.2, определяют значение ДK и далее вычисляют:
Двент·ДKclс = ДK·1010·lс;
находят коэффициент теплопередачи вентилируемого окна:
= 0 ? Двент.
Пример 13.1. Окно с тройным остеклением (двойное в спаренном переплете+одинарное) размерами bЧh = 1Ч1.8 м при отсутствии вентиляции имеет коэффициент теплопередачи 0 = 2 Вт ? (м 2·°С). Следует определить его коэффициент теплопередачи при пропускании вытяжного воздуха в количестве 0.00917 м 3(м2·с), наружной температуре tн = ?25°С, внутренней температуре tвн = 20°C, с = 1.305 кг ? м 3.
Решения: 1. Вычисляем значение безразмерного удельного расхода воздуха S = 1010·0.00917·1.305 ? 2 = 6.04.
2. По рис. 13.2, а определяем ДК = 0.1, тогда уменьшение коэффициента теплопередачи окна, Вт ? (м2·°С), вследствие вентиляции составит: Дв = 0.1·1010·0.00917·1.305 = 1.21, а коэффициент теплопередачи, Вт ? (м 2·°С), вентилируемого окна будет равен: = 2 ? 1.21 ? 0.8.
Уменьшение теплопоступлений через тройные вентилируемые окна можно определить, пользуясь рис. 13.2, б.
Рис. 13.2. Зависимость уменьшения коэффициента теплопередачи тройного вентилируемого окна от безразмерного расхода воздуха (а) и уменьшение теплопоступлений через тройное вентилируемое окно по сравнению с двойным окном при наличии солнцезащитных устройств (б): 1 - внутренние шторы типа А; 2 - то же, типа Б; 3 - междурамные жалюзи; 4 - наружные жалюзи
Известны проекты, в которых предусмотрено применение тройных вентилируемых окон. Так, например, в залах ресторана в г. Горьком [6] приняты тройные вентилируемые окна высотой в три этажа. Остекление состоит из наружного стеклопакета и отстоящего от него на расстоянии 100 мм внутреннего стекла. По проекту Горьковского отделения ГПИ Сантехпроект расход воздуха принят равным 0.05 м 3 ? (м·с), коэффициент теплопередачи - 0.58 Вт ? (м 2·°С). Через окна проходит 30 % объема воздуха, удаляемого из залов. Согласно расчетам, применение тройного остекления привело к снижению теплопотерь при наружной температуре - 30·С на 135 кВт и к снижению холодильной нагрузки в теплый период на 87.5 кВт. По сравнению с двойными невентилируемыми окнами достигается снижение приведенных затрат на 16940 руб., уменьшение годовых расходов тепла на отопление на 47 %, холода - на 32.5, тепла на воздухонагреватели - на 49, электроэнергии на холодильную станцию на 49, электроэнергии на отопление - на 44, расхода оборотной воды - на 43 %. Приведенные данные весьма показательны и свидетельствуют о необходимости внедрения тройных вентилируемых окон, хотя оно и сопряжено с организацией производства новых оконных блоков и дополнительными капитальными вложениями в промышленность домостроения.
2. Энергосбережение при выборе основных параметров, принципиальных схем и режимов работы СКВ
Выбор рабочей разности температур воздуха в помещении и приточного кондиционированного воздуха. Рабочая разность температур:
Дtp = tвн ? tпр
оказывает исключительно большое влияние на воздухопроизводительность СКВ и всех ее элементов и, в конечном счете, - на капитальные, энергетические и эксплуатационные затраты. Выбор значения рабочей разности температур, с одной стороны, определяется необходимостью поддержания заданной температуры воздуха в зоне пребывания людей, а с другой стороны - энергетическими соображениями, поскольку со снижением температуры приточного воздуха возрастает расход энергии на его охлаждение холодильными машинами.
Непосредственной аналитической связи между Дtp и затратами энергии холодильной машиной не существует. Для парокомпрессионной холодильной машины, работающей на хладагенте R-12, авторами получено эмпирическое уравнение
где Qx - холодопроизводительность, кВт; зи, зм - индикаторный и механический КПД машины.
Формулой (13.1) можно пользоваться при расчетах потребления энергии и при выполнении сравнительных технико-экономических расчетов по выбору рабочей разности температур. Данные одного из расчетов приведены в табл. 13.1.
Выбор перепадов температур воды в испарителях и конденсаторах холодильных машин. От значения перепадов температур воды в испарителях Дtи и конденсаторах Дtк зависит потребление энергии, причем оно тем больше, чем больше перепад температур в испарителе и чем меньше в конденсаторе. Кроме того, потребление энергии зависит и от абсолютных значений температур охлаждаемой в испарителе и охлаждающей конденсаторы воды.
Увеличение перепада температур воды в испарителе позволяет уменьшить площадь сечения и стоимость холодопроводов, но вызывает дополнительные затраты на теплоизоляцию. Таким образом, выбор Дtи - оптимизационная задача, решаемая на основе системного подхода с обязательным учетом необходимости удовлетворения требований к температуре и влагосодержанию охлаждаемого воздуха.
Использование холода наружного воздуха для ассимиляции теплоизбытков в кондиционируемых помещениях. В переходный период года можно использовать "холодосодержание" наружного воздуха, т.е. его пониженную температуру против температуры внутреннего воздуха, для ассимиляции теплоизбытков в помещениях при неработающей холодильной машине. Для этого применяют следующие способы: непосредственную подачу возрастающего объема наружного воздуха в воздухоприготовительные устройства при одновременном уменьшении объема рециркуляционного воздуха; перевод холодильной машины на работу в режиме двухфазного гравитационного термосифона (для этого конденсатор должен быть расположен на более высокой отметке, чем испаритель); использование воды, охлаждаемой в градирне; охлаждение вторичной воды, питающей доводчики СКВ, в воздухоподогревателе центрального кондиционера (рис. 13.3).
Рис. 13.3. Использование центрального воздухонагревателя в качестве водоохладителя в режиме свободного охлаждения 1 - воздушный фильтр; 2 - нагреватель первого подогрева; 3 - центральный воздухонагреватель-водоохладитель; 4 - нагреватель второго подогрева; 5 - приточный вентилятор с электродвигателем; 6 - трехходовые клапаны; 7 - обратные клапаны; 8 - насосы с электродвигателями; 9 - холодильная машина; 10 - доводчики
Последний способ иногда называют свободным охлаждением. К нему можно прибегать и при низкой температуре вводимого наружного воздуха, если предварительно нагреть его до 5-7°С. Тепловой расчет воздухонагревателя, используемого в качестве водоохладителя, принципиально ничем не отличается от расчета воздухонагревателей, рассмотренного в главе 7.
Количественное регулирование холодильных машин. В период охлаждения холодильные установки на максимальной расчетной мощности работают непродолжительное время, поэтому целесообразно предусматривать их количественное регулирование изменением частоты вращения, применением направляющих аппаратов в центробежных компрессорах, выключением отдельных цилиндров в поршневых машинах, ступенчатым выключением машин различной мощности Перепуск хладагента со стороны нагнетания на сторону всасывания, позволяет регулировать холодопроизводительность, но не дает экономии энергии.
Количественное регулирование СКВ и насосных установок форсуночных камер. Количественное регулирование СКВ представляет собой тему специального исследования, поэтому здесь не рассматривается. Ограничимся указанием на то, что при проектировании СКВ с количественным регулированием допустимые пределы изменения объема вводимого воздуха следует принимать с учетом сохранения принятого распределения воздуха в помещениях и эффективности тепло-и массообмена в воздухоприготовительных установках и в отдельных тепломассообменных аппаратах. В зависимости от конструктивных особенностей форсунок можно в определенных пределах регулировать параметры обрабатываемого воздуха изменением давления воды перед форсунками. Экономию энергии в подобных случаях подсчитывают с учетом характеристик насосных агрегатов. Иногда может оказаться, что при дросселировании расхода воды после насосов никакой экономии энергии не будет. Действительная экономия энергии достигается при плавном или ступенчатом регулировании насосов с помощью электрических или гидравлических муфт, вентильных устройств или многоскоростных электродвигателей.
Сведение к минимуму расхода тепла на второй подогрев воздуха. Подогрев воздуха после охладителей (так называемый второй подогрев) применяют для регулирования температуры воздуха в помещениях. В настоящее время необходимость во втором подогреве существует только в помещениях со значительными влаговыделениями и относительно малыми теплоизбытками. Во всех остальных случаях следует по возможности исключать второй подогрев, поскольку вносимое при нем тепло в конечном счете ложится нагрузкой на холодильную машину и частично парализует эффект охлаждения, достигнутый в охладителе.
При регулировании температуры в помещениях воздействием на воздухонагреватель второго подогрева следует стремиться к тому, чтобы второй подогрев производился по возможности только в переходный период при малых теплоизбытках и значительных влаговыделениях в помещениях. Тогда в летнем расчетном режиме количество тепла, расходуемого на второй подогрев, равно нулю и холодопроизводительность системы не увеличивается. Если же второй подогрев работает в летнем расчетном режиме, то расходуемое им тепло является холодильной нагрузкой на центр приготовления воздуха и систему холодоснабжения. Соответственно возрастают и объемы кондиционированного воздуха (поскольку в задачу СКВ входит ассимиляция не только теплоизбытков, но и тепла, вносимого нагревателем второго подогрева) и капитальные, эксплуатационные и энергетические затраты.
Второй подогрев можно производить с помощью воздухонагревателей, установленных в прямом проходе или в обводном воздушном канале кондиционера, пропуском по обводному каналу теплого рециркуляционного или наружного воздуха и утилизацией теплоизбытков помещений или тепла наружного воздуха [5] в теплообменниках. В автономных кондиционерах возможны использование теплой конденсаторной воды и применение части площади поверхности воздушного конденсатора в качестве воздухонагревателя или специального воздушного конденсатора, комбинируемого с водяным конденсатором.
Нагреватель, установленный в обводном канале, во всех случаях выполняет функции нагревателя второго подогрева. Энергетический эффект такой установки состоит в том, что благодаря параллельному расположению нагревателя и охладителя, с одной стороны, снижается сопротивление кондиционера проходу воздуха, а с другой - легче уравнивается сопротивление обводного канала с общим аэродинамическим сопротивлением остальных элементов кондиционера.
Применять в летнее время воздухонагреватели второго подогрева при теплоснабжении от местной котельной часто неудобно, так как приходится специально топить котлы, используя их на неполной нагрузке и с малым КПД, т. е. с некоторым перерасходом топлива. Если же теплоснабжение осуществляется от ТЭЦ, то применение второго подогрева не вызывает особых эксплуатационных неудобств, но часто связано с перерасходом энергии на приготовление холода в СКВ.
Утилизация тепла воды от конденсаторов холодильных машин приводит к увеличению площади поверхности подогревателя, но позволяет отказаться от снабжения теплом из внешних источников (котельной, ТЭЦ). При этом стоимость эксплуатации, естественно, ниже, так как конденсаторная вода представляет собой "тепловой отход".
Если на поверхности ограждений не будет выпадать конденсат из внутреннего воздуха, то целесообразно использовать теплоизбытки помещения для второго подогрева с помощью охлаждаемых водой систем радиационного или панельного (стенного) охлаждения (рис. 13.4). Наибольший эффект получается при предварительном пропускании отепленной воды через водяной конденсатор холодильной машины, т. е. при ее работе в цикле теплового насоса. При необходимости часть воды может быть направлена на горячее водоснабжение. Таким образом, имеется возможность сочетать в одной системе функции отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения. Как видно из изложенного, при комбинировании различных систем возможна существенная экономия энергии. Схема, показанная на рис. 13.4, весьма подходит, например, для использования в подземных производственных помещениях с теплоизбытками.
Рис. 13.4. Утилизация теплоизбытков помещения для подогрева воздуха: 1 - воздухоохладитель; 2 - нагреватель второго подогрева; 3 - вентилятор с электродвигателем; 4 - панель радиационного охлаждения; 5 - насос с электродвигателем
Комбинированное применение систем радиационного или панельного охлаждения с СКВ ведет к уменьшению воздухо-производительности последней, к уменьшению размеров и мощности кондиционеров, к снижению всех видов затрат на СКВ. Экономия энергии достигается благодаря использованию теплоизбытков и снижению расхода мощности на перемещение воздуха, а также вследствие того, что перемещение по трубам воды, обладающей значительно большей теплоемкостью и большей плотностью, сопряжено с гораздо меньшими затратами энергии, чем перемещение воздуха по каналам СКВ.
На рис. 13.5 показана схема установки воздушных конденсаторов холодильных машин в качестве нагревателей второго подогрева. По этой схеме воздушный конденсатор представляет собой первую ступень конденсатора холодильной машины и питается хладагентом, имеющим наивысшую температуру.
Рис. 13.5. Использование воздушных конденсаторов для второго подогрева: 1 - холодильный компрессор с электродвигателем; 2 - воздухоохладитель; 3, 4 - конденсаторы соответственновоздушного и водяного охлаждения; 5 - терморегулирующий вентиль
Теплопроизводительность воздушного конденсатора регулируют с помощью спаренных воздушных клапанов. При отсутствии клапанов, как правило, воздух перегревается, и холодильная машина работает в неблагоприятном или даже опасном режиме.
Уменьшение потребления энергии при устройстве комбинированных систем. В дополнение к рассмотренным в предыдущем разделе комбинированным системам следует указать на целесообразность использования СКВ совместно с системами водяного отопления, с охлаждаемыми водой местными рециркуляционными воздушными агрегатами, с системами местного доувлажнения или агрегатами, подающими перенасыщенный влагой воздух. При этих комбинациях удается существенно снизить нагрузки на воздушные системы, уменьшить их производительность, а следовательно, и общие расходы энергии на перемещение воздуха и теплохолодоносителя.
Уменьшение потребления энергии в результате локализации притока и вытяжки. Обслуживание ограниченных зон и объемов помещений путем устройства воздушных оазисов, воздушного душирования, локализации притока (направления воздушных струй непосредственно на людей, например, путем подачи воздуха через спинки кресел в зрительных залах или через столешницы пюпитров в лекционных залах) позволяет не учитывать в расчетах теплоизбытки в зонах, расположенных выше обслуживаемой СКВ зоны, и тем самым сокращать общие воздухообмены и затраты энергии на приготовление и перемещение воздуха. Конкретные показатели СКВ для подобных случаев устанавливаются при проектировании.
Снижение расхода энергии при регулировании СКВ по методу оптимальных режимов. По существу, как показал А.А. Рымкевич [7], метод оптимальных режимов правильнее называть методом регулирования по минимальным неизбежным расходам. При использовании этого метода удается исключить одновременное осуществление таких взаимно противоположных процессов, как охлаждение, осушение и последующий второй подогрев. Достигаемая экономия энергии по сравнению с традиционным регулированием по методу точки росы, для частных случаев подсчитанная А.Я. Креслинем, приведена в табл. 13.3. Данные табл. 13.3 показывают, что экономия тепла и холода может быть весьма значительной. Поэтому при наличии соответствующих средств автоматического регулирования следует по возможности регулировать СКВ не по методу точки росы, а по методу оптимальных режимов.
Таблица 13.3. Удельные годовые расходы тепла и холода при регулировании различными методами
|
Город |
Здание |
СКВ |
Годовой удельный расход, ГДж/1000 м 3 ? ч |
||||
|
тепла |
холода |
||||||
|
при регулировании |
|||||||
|
по методу точки росы |
по методу оптимальных режимов |
по методу точки росы |
по методу оптимальных режимов |
||||
|
Рига |
Промышленное |
С рециркуляцией |
77.5 100 |
40.6 52.5 |
12.85 100 |
5.32 41.5 |
|
|
Прямоточная |
26.1 100 |
24.9 95.5 |
15.35 100 |
2.72 74 |
|||
|
Общественное |
С рециркуляцией |
146.5 100 |
40.2 27.5 |
0.848 100 |
0.67 80 |
||
|
Прямоточная |
210 100 |
172 82 |
0.848 100 |
0.586 70 |
|||
|
Ашхабад |
Промышленное |
С рециркуляцией |
53.6 100 |
15.5 28.8 |
37.3 100 |
25 67 |
|
|
Прямоточная |
156 100 |
148 95 |
51 100 |
43.3 85 |
|||
|
Общественное |
С рециркуляцией |
104.5 100 |
16.75 16.2 |
15.15 100 |
9.9 65.5 |
||
|
Прямоточная |
129 100 |
80 62 |
14.5 100 |
10.95 77 |
|||
|
Примечание. Под чертой указан расход в процентах |
Выбор расчетных аэродинамических потерь в СКВ. Повышение скорости движения воздуха и расчетных потерь давления в СКВ позволяет экономить на затратах площади под воздуховоды. Правда, при этом перерасходуется электрическая энергия и некоторая ее часть переходит в тепло, которое ложится нагрузкой на холодильные машины. Поэтому выбор экономически выгодных скоростей движения воздуха и расчетных потерь давления представляет собой оптимизационную задачу. Следует заметить, что с возрастанием отпускных цен на электрическую энергию и увеличением стоимости топлива оптимальные скорости и оптимальные потери давления имеют тенденцию к снижению, поэтому в технико-экономических расчетах должны приниматься во внимание перспективы изменения стоимостей энергии и материалов на определенный промежуток времени существования СКВ. Теплота трения воздуха в каналах на каждую 1000 Па потерь давления ориентировочно повышает холодильную нагрузку на 10-16 %. Эти данные необходимо иметь в виду и при выборе оптимальных радиусов действия СКВ.
Теплоизоляция кондиционеров и воздуховодов. Теплоизоляция кондиционеров и воздуховодов необходима для исключения бесполезных потерь тепла и холода, обеспечения поддержания требуемых параметров воздуха в помещениях и устранения выпадения конденсата на холодных поверхностях. Тепловые расчеты толщины теплоизоляции выполняются по формулам, которые имеются в справочных руководствах по теплопередаче. Особенность расчета состоит в том, что теплоотдача воздуховодов и кондиционеров в окружающую среду происходит в условиях естественной конвекции.
Возможная экономия тепла и холода при качественно выполненной тепловой изоляции достигает 10-15 %.
Уменьшение утечек и подсосов воздуха через неплотности воздуховодов. Уменьшение утечек и подсосов воздуха с 10 до 5 % при всех прочих равных условиях позволяет снизить затраты энергии только на перемещение воздуха вентиляторами на 9-10 %. Снижение утечек и подсосов может быть достигнуто улучшением конструкций воздуховодов, качества их изготовления, транспортирования и монтажа, герметизацией соединений.
Ограничение затрат электроэнергии на нагрев воздуха. Электрическая энергия - наиболее работоспособный (эксергетически ценный) вид энергии, поэтому, как правило, ее не следует использовать для прямого подогрева воздуха в СКВ. Исключение составляют случаи технологического кондиционирования воздуха с высокой точностью, расположения воздухоприготовительных центров на большой высоте или на большой глубине (телевизионные башни, глубокие шахты), применения СКВ с повышенными требованиями к надежности работы в экстремальных условиях при необходимости резервирования других источников энергии.
В этой связи для перемещения воздуха необходимо применять вентиляторы с высокими коэффициентами полезного действия и комбинированные вентиляторно-утилизационные устройства с возможно более высокими аэродинамическими КПД. В противном случае вентиляторы и вентиляторы-утилизаторы перерабатывают эксергетически ценную электроэнергию в сравнительно малоценное низкопотенциальное тепло, что нерационально во всех отношениях.
Снижение расхода энергии путем централизации холодоснабжения. Применение центральных систем холодоснабжения сопряжено с повышенными затратами на трубопроводы, теплоизоляцию и перемещение холодоносителя. Однако этим системам свойственно уменьшение потребляемой ими энергии. Это объясняется возможностью введения коэффициента одновременности холодопотребления системами различных присоединенных к холодильной станции зданий. Значение коэффициента одновременности зависит от вида, назначения, режима работы и числа СКВ. Оно может быть равным 0.5-0.7.
Расчеты для конкретных случаев показали, что эксплуатационные затраты на централизованные системы холодоснабжения снижаются с увеличением их мощности и при коэффициенте одновременности 0.75 на 30-50 % меньше, чем для децентрализованных систем.
Экономия воды в СКВ. Стоимость воды в большинстве районов Союза невелика, что не стимулирует ее экономию. Между тем на очистку и транспортирование воды затрачиваются большие количества материалов и энергии (до 1 кВт·ч? м3). Поэтому экономия воды - составная часть экономии энергии. Особую остроту экономия воды приобретает в ряде районов Средней Азии и Прикаспии.
Экономить воду в СКВ можно применением оборотного водоснабжения конденсаторов автономных кондиционеров и использованием конденсаторов воздушного и воздушно-испарительного охлаждения, а также комбинированных конденсаторов, состоящих из воздушного конденсатора, работающего большую часть года, и пикового конденсатора водяного охлаждения, работающего на оборотной воде только в особо жаркие дни и часы. энергосбережение кондиционирование солнечная тепловой
Освоение холодильных машин с такими конденсаторами - одна из задач промышленности холодильного машиностроения.
3. Утилизация тепла и холода, удаляемых из зданий горячих газов и теплого воздуха
Применение и расчет рекуперативных утилизационных устройств с промежуточным теплоносителем. Наибольшую экономию тепловой энергии в СКВ и системах вентиляции можно получить при утилизации высокотемпературного (обычно производственного) сбросного тепла от печей, сушилок, плавильных агрегатов, систем охлаждения технологического оборудования. В прямоточных СКВ зданий возможно извлечение тепла из вытяжного воздуха, по возможности предварительно пропускаемого через светильники или электрооборудование с воздушным охлаждением. Температура вытяжного воздуха обычно невысока, поэтому площадь поверхности теплообменников-утилизаторов и капитальные затраты на них получаются достаточно большими. Однако неоднократно выполненные расчеты показали, что даже при сравнительно низкой температуре удаляемого воздуха утилизационные устройства окупаются всего за 2-3 года.
В теплый период года перепады температур между наружным и вытяжным воздухом значительно меньше, чем в холодный период. Применительно к климатическим условиям СССР утилизаторы рассчитывают и подбирают на холодный период, а возможную экономию холода на обработку воздуха в теплый период года определяют, исходя из заданной площади поверхности.
Утилизационное устройство с промежуточным теплоносителем (рис. 13.6, а) осуществить наиболее просто, поскольку для этого можно применить обычные воздухонагреватели общепромышленного назначения или базовые теплообменники кондиционеров.
Рис. 13.6. Принципиальная схема утилизационного устройства (а) и схемы встраивания его в кондиционер (б) и (в) (обведены штрихпунктнрной линией): 1 - теплообменники; 2 - автоматический трехходовой клапан; 3 - насос с электродвигателем; 4 - воздушный клапан; 5 - воздушный фильтр; 6 - воздухоохладители; 7 - воздухоподогреватель; 8 - вентиляторы с электродвигателями; Н.вр., Р.в, У.в., Пр.в - соответственно наружный, рециркуляционный, удаляемый и приточный воздух
В холодный период года группа теплообменников, расположенная в потоке вытяжного воздуха, представляет собой воздухоохладительную установку, а группа теплообменников, расположенная в потоке приточного воздуха, - воздухонагревательную установку; в теплый период года функции групп меняются. Эти группы могут находиться на значительных расстояниях одна от другой, и поэтому соединительные трубопроводы должны быть теплоизолированы. Принципиально возможно создание разветвленных систем утилизации, напоминающих двухтрубные системы отопления, в которых ряд воздухоохладителей снабжает утилизируемым теплом одну воздухонагревательную установку.
Утилизационное устройство с промежуточным теплоносителем может быть выполнено и в виде секции кондиционера (рис. 13.6,6, в) и поставляться в комплекте с остальными секциями.
Скорость движения воздуха через теплообменники должна быть как можно более низкой, но экономически оправданной, поскольку с уменьшением скорости возрастает эффективность утилизационных устройств, а с ее увеличением возрастает расход энергии на перемещение воздуха. В системе соединительных трубопроводов следует предусматривать расширительный сосуд. Циркуляционный насос должен перемещать теплоноситель таким образом, чтобы поток двигался по обратной линии от группы теплообменников-воздухоохладителей к группе теплообменников-воздухонагревателей. Теплоотдачу теплообменников обычно регулируют перепуском части теплоносителя по обводному трубопроводу, соединяющему подающую и обратную линии.
Теплоносителем служат водные растворы солей натрия, магния, кальция, этиленгликоля, пропиленгликоля.
Многочисленные исследования, выполненные в ряде стран и в СССР, показали, что оптимальное соотношение между произведениями расходов на теплоемкость промежуточного теплоносителя и удаляемого воздуха лежит в пределах 1 ? Wт ? Wу ? i2. В.Н. Богословский, М.Я. Поз и В.И. Сенатова [1] рекомендуют принимать нижнее предельное отношение для режима сухого охлаждения, а верхнее - для режима охлаждения и осушения удаляемого воздуха в группе теплообменников-воздухоохладителей.
Утилизация тепла и холода удаляемого воздуха с помощью регенеративных теплообменников. Регенеративные теплообменники бывают двух видов: стационарные переключаемые и вращающиеся. Стационарные теплообменники выполняют в виде насадок из металлической стружки, гравия, щебня, которые попеременно переключаются вручную или автоматически с режима поглощения тепла на режим его отдачи. Эти теплообменники широкого распространения не получили в основном вследствие своей громоздкости и трудности обеспечения необходимой герметичности переключаемых воздушных клапанов.
Рис. 13.10. Принципиальная схема вращающегося регенератора: 1 - приточный вентилятор с электродвигателем; 2 - продувочный шлюз; 3 - ротор с насадкой; 4 - вытяжной вентилятор с электродвигателем
Вращающиеся регенеративные теплообменники (рис. 13.10) выполняют в виде плоского цилиндра-насадки, разделенного на секторы, заполненные гладкими или гофрированными металлическими, или пластмассовыми листами, сетками, металлической ватой или стружкой. Роторы так называемых энтальпийных (отдающих как явное, так и скрытое тепло) теплообменников изготовляют из тонколистового асбеста, картона, бумаги, целлюлозы, обработанных в растворе хлористого лития. Корпус теплообменника разделен на три части: через одну проходит теплый воздух, через другую - холодный нагреваемый воздух, а третья часть представляет собой продувочный шлюз для удаления некоторого количества загрязненного воздуха, увлекаемого массой насадки. Движение теплообменивающихся потоков организуют так, чтобы теплообмен происходил при противотоке. Ротор вращается со скоростью 5-20 мин-1, и теплопередающая масса, проходя через поток удаляемого воздуха, воспринимает тепло или холод, а затем отдает их, проходя через поток наружного воздуха. Края ротора прилегают к уплотнениям в корпусе, которые разделяют воздушные потоки с различной температурой.
По сравнению с рекуперативными вращающиеся регенеративные теплообменники обладают большей компактностью, меньшим аэродинамическим сопротивлением, меньшей металлоемкостью, и, кроме того, отсутствует необходимость непрерывного удаления конденсата. Основными недостатками этих теплообменников являются:
перетекание загрязненного воздуха через уплотнения при вращении ротора (несмотря на работу продувочного шлюза, перетекание составляет 0.07-2 %), вследствие чего они считаются непригодными для применения в СКВ, обслуживающих чистые и стерильные помещения;
возможный перенос с перетекающим воздухом бактерий и их размножение в аккумулирующей массе насадки.
Эффективность современных вращающихся регенераторов достигает 0.9. Ее значение при всех прочих равных условиях зависит от частоты вращения ротора.
В.П. Ильин (НИИ сантехники) исследовал работу двух образцов вращающихся регенераторов при совместной передаче тепла и влаги (рис. 13.11).
Рис. 13.11. Влияние начальных параметров теплого воздуха на процессы во вращающемся регенераторе: a и б - соответственно при постоянной начальной температуре и постоянной начальной энтальпии теплого воздуха; 367-381 - номера опытов; сплошные линии - процессы охлаждения теплого воздуха; пунктирные - процессы нагревания наружного воздуха
Одна насадка была изготовлена из алюминиевой фольги толщиной 0.15 мм с ромбическими выштамповками, а другая - из гофрированной фольги толщиной 0.2 мм. Опыты проводились в диапазоне температур от ?7 до +30°С и влагосодержании 2-25 г ? кг. Температуры вращающейся насадки непрерывно замеряли.
В результате было установлено, что в исследованных пределах конденсация и испарение влаги практически не влияют на явный теплообмен и значение Е. Также, как и при сухом теплообмене, наблюдалось синусоидальное изменение температуры поверхности насадки и средняя ее температура практически не менялась.
В диапазоне температур от 0 до +35°С влага, конденсирующаяся из потока теплого воздуха, полностью испарялась в потоке нагреваемого воздуха при положительной его температуре. При температуре поверхности ниже 0°С возможны замерзание конденсата и забивание насадки инеем, поэтому при низких наружных температурах необходим предварительный подогрев наружного воздуха в воздухонагревателе или добавление теплого рециркуляционного воздуха, допустим также частичный перепуск наружного воздуха по обводному каналу.
Экспериментальные данные В.П. Ильина подтвердились результатами аналитических расчетов, выполненных Холмбергом (Швеция).
С увеличением частоты вращения насадки от 0 до 12 мин-1 эффективность теплообменника возрастает, а дальнейшее увеличение частоты вращения не сказывается на эффективности, что объясняется приближением изменения температуры поверхности к линейному закону, характерному для стационарного режима, наблюдаемого в рекуперативных теплообменниках.
В ТашЗНИИЭП В.П. Ильин с сотрудниками исследовал вращающийся теплообменник с насадками нерегулярной структуры - из полиэтиленовой путанки со средней толщиной волокон 0.1-0.2 мм. Эффективность регенератора оказалась равной 0,9, однако сопротивление проходу воздуха существенно возросло.
ТашЗНИИЭП разработал техническое задание на производство вращающихся регенераторов с насадками регулярной и нерегулярной структур, с диаметром ротора 2, 2.5 и 3 м, номинальной пропускной способностью по воздуху 16000-40000 м3 ? ч. Глубина насадки регулярной структуры 0.24 м, нерегулярной структуры 0.2 м; эффективность соответственно 0.72 и 0.67; аэродинамическое сопротивление 150 и 250 Па. Образцы регенераторов действуют на двух предприятиях (в Ташкенте и в Ленинграде).
4. Использование солнечной энергии в системах кондиционирования воздуха
В районах с большим числом солнечных дней и жарким климатом использование солнечной энергии для целей кондиционирования воздуха весьма привлекательно, так как именно в это же время имеется большая потребность в холоде.
Для теплохолодоснабжения СКВ можно применять: прямой нагрев солнечной радиацией теплоносителя (воздуха, воды, незамерзающего водного раствора солей, этиленгликоля или пропиленгликоля) с последующей отдачей тепла в одноконтурной или двухконтурной системе (рис. 13.14); преобразование солнечной энергии в тепловую с помощью полупроводников; преобразование солнечной энергии в механическую по циклу Ренкина (парогенератор - турбина - электрогенератор или холодильный компрессор) или по циклу Стирлинга (двигатель внешнего сгорания с солнечным обогревом с помощью линз Френеля и холодильный компрессор); преобразование солнечной энергии в электрическую с помощью фотопреобразователей. Технически и экономически в данное время и на ближайшую перспективу наиболее приемлем первый способ.
Рис. 13.14. Принципиальная схема солнечной двухконтурной системы кондиционирования воздуха: I - компрессионная холодильная машина - тепловой насос; II - абсорбционный термотрансформатор; III - помещение; 1 - солнечный коллектор; 2 - тепловой аккумулятор; 3 - дополнительный генератор тепла (может быть включен и параллельно солнечному коллектору); 4 - теплообменник горячего водоснабжения (может питаться теплом и от собственного коллектора); 5 - утилизатор тепла сточных вод для подогрева воды из водопровода; 6 - система отопления; 7 - генератор абсорбционной холодильной машины; 8 - конденсатор абсорбционной холодильной машины; 9 - испаритель; 10 - абсорбер; 11 - теплообменник; 12 - аккумулятор холодной воды; 13 - градирни; 14 - двухкорпусный конденсатор водяного охлаждения; 15 - компрессор; 16 - испаритель компрессионной холодильной машины - теплового насоса, использующего тепло морской воды; 17 - инжекционный доводчик; 18 - центральный кондиционер; 19 - регенеративный вращающийся утилизатор тепла и холода удаляемого воздуха
Солнечная СКВ отличается от обычной наличием гелиоприемников (коллекторов), аккумуляторов тепла, дополнительных циркуляционных насосов и средств автоматического регулирования. Поэтому капитальные затраты на солнечную СКВ всегда выше (по некоторым данным, на 50 %) капитальных затрат на традиционные системы.
Проектировать солнечные СКВ следует одновременно и в тесной увязке с проектированием систем горячего водоснабжения и отопления,, что в ряде случаев позволяет снизить капитальные и эксплуатационные затраты, так как в различные сезоны можно использовать одни и те же гелиоприемники, аккумуляторы и циркуляционные насосы.
Наибольший эффект от использования солнечной энергии в СКВ может быть получен в IV строительно-климатическом районе (35-45° с. ш.), где периоды охлаждения по продолжительности соизмеримы с отопительными периодами и возможно комплексное решение СКВ систем отопления.
В расчетный холодный период года даже в IV районе необходимы, тепловые аккумуляторы сравнительно небольшой теплоемкости для покрытия потребности в тепле в ненастные и пасмурные дни и в ночное время или большой теплоемкости для сезонного накопления тепла в, летнее время с последующей отдачей его в холодное время.
Учитывая высокую стоимость солнечных СКВ, необходимо принимать все возможные меры к уменьшению теплопотерь и теплопоступлений в кондиционируемое помещение. Здание следует выполнять с улучшенной тепловой изоляцией, эффективной солнцезащитой и теплоутилизационными устройствами.
Основное оборудование "солнечного контура" СКВ - коллектор (гелиоприемник), аккумулятор, холодильная машина. В местностях с сухим и жарким климатом работу холодильных машин целесообразно сочетать с предварительным двухступенчатым (прямым и косвенным) испарительным охлаждением.
Существует большое число конструктивных исполнений солнечных коллекторов, отличающихся эффективностью. КПД коллектора характеризуется формулой:
где Qн, Qпад - количество солнечного тепла, поглощаемого и падающего на единицу площади коллектора; сп - коэффициент пропускания солнечных лучей; бпог - коэффициент поглощения солнечной радиации гелиоприемником; - коэффициент теплопередачи коллектора; tт, t - средняя температура теплоносителя в коллекторе и окружающего воздуха.
Ныне наиболее реально применение коллекторов типа "горячий ящик", которые состоят из плоских металлических панелей (штампованных отопительных радиаторов), одинарного остекления из обычного стекла и теплоизоляции. Через радиаторы проходит незамерзающий водный раствор соли (или этиленгликоля). Корпуса коллекторов (ящики) выполняют из металла или стеклопластиков, теплоизоляцию - из неразлагающихся, негниющих и не воспламеняющихся при температуре до 180°С материалов с закрытыми порами.
В плоских коллекторах при интенсивном солнечном облучении теплоноситель нагревается до 80-90 °С, поэтому объективно они более всего пригодны для отопления и горячего водоснабжения.
Повышения КПД коллекторов на 8-15 % можно достигнуть в результате применения селективных покрытий гелиоприемников, поглощающих коротковолновые излучения (которые характеризуются коэффициентом поглощения а') и в меньшей степени отражающих длинноволновые излучения (которые характеризуются коэффициентом отражения е). Сведения о некоторых селективных покрытиях приведены в табл. 13.6.
Таблица 13.6. Характеристики селективных покрытий
|
Поверхность и покрытие |
б? |
е |
|
|
Черная никелированная (содержащая окислы никеля и цинка) по полированному никелю |
0.91-0.84 |
0.11 |
|
|
Черная никелированная по оцинкованной стали |
0,89 |
0,12 |
|
|
Черная никелированная - два слоя никеля по мягкой стали после 6-часовой выдержки в кипящей воде |
0.94 |
0.07 |
|
|
Кристаллы сернокислого свинца по алюминию |
0.89 |
0.2 |
Для уменьшения теплопотерь коллекторов целесообразно встраивать их непосредственно в ограждения зданий. При этом коллекторы одновременно выполняют роль теплоизоляции ограждений. Панели коллекторов соединяют трубопроводами по попутной схеме (с параллельным движением теплоносителя по магистралям). Трубопроводы по возможности прокладывают в техническом этаже (чердаке) я обязательно покрывают тепловой изоляцией.
Коллекторы ориентируют на юг и устанавливают под углом, град, к горизонту:
И = l ± 10
где l - географическая широта местности, град с. ш.
Знак "плюс" в этой формуле относится к системам, работающим летоми в переходной период, знак "минус" - к системам, действующим только летом. Горизонтальное расстояние между краями параллельных рядов панелей:
x = a·sinИ
где a - ширина панели, м (гипотенуза воображаемого треугольника, образованного панелью, горизонтальной плоскостью и высотой от нее до верхнего края панели).
С увеличением перепада температур между теплоносителем и к\окружающим воздухом КПД коллектора снижается (рис. 13.15) [9, 11].
Рис. 13.15. Типичные характеристики панелей солнечных коллекторов a, б, в - плоских панелей с двойным остеклением, обращенных на юг и наклоненных под углом 45° к горизонту (температура воздуха соответственно - 18, 10 и 38°C, теплообменники медные или алюминениевые, теплоизоляция - из слоя стекловолокна толщиной 64 мм, расход теплоносителя 120-1600 л ? ч, br - скорость ветра 4 м ? c); г - то же, с одинарным 1, двойным 2 и тройным 3 остеклением при неселективном (сплошные линии) и селективном (пунктирные линии) покрытии теплообменника; д - панелей с ваккуумированными трубками различных конструкций; е - панелей, изготовляемых в ГДР, с одинарным остеклением; ж - то же, с одинарным 1 и двойным 2 остеклением; j-интенсивность солнечной радиации, Вт ? м 2
Это обстоятельство определяет особую целесообразность использования солнечной энергии в низкотемпературных системах горячего водоснабжения (например, для открытых плавательных бассейнов) и затрудняет ее использование в СКВ, оборудованных абсорбционными бромисто-и хлористолитиевыми машинами.
Наибольшее распространение получили закрытые бромистолитиевые машины. Известны открытые абсорбционные машины и гибридные компрессионно абсорбционные машины. Последние отличаются большей эксплуатационной гибкостью, меньшей зависимостью холодопроизводительности от поступления солнечной радиации, меньшими площадями поверхности теплообменников.
С уменьшением температуры теплоносителя, поступающего в генератор абсорбционной холодильной машины, снижается ее холодопроизводительность (рис. 13.16) [12] и изменяется удельная площадь поверхности солнечного коллектора, приходящаяся на единицу холодопроизводительности (табл. 13.7).
Рис. 13.16. Типичные характеристики бромистолитневой холодильной машины закрытого типа а - холодильный коэффициент и холодопроизводительность в зависимости от начальной температуры воды tв.н, °С, и температуры теплоносителя, поступающего в генератор tген, °С (конденсатор охлаждается водой с температурой 24°С, ее расход 3200 л ? ч; расход воды, поступающей в генератор, 1650 л ? ч; расход охлажденной воды 1200 л ? ч); б - холодопроизводительность в зависимости от tген и конечной температуры охлажденной воды tн.к °C (конденсатор охлаждается водой с температурой 24°С); в - зависимость температуры охлажденной воды tв.к от ее начальной температуры tв.н и и tген
Удельная площадь плоских коллекторов ѓк имеет оптимальное значение при tген = 85±90°С. При низшей температуре возрастают капитальные затраты и на коллектор, и на холодильную машину, а при более высокой температуре снижаются затраты на холодильную машину, но возрастают на коллектор, так как возникает потребность в увеличении его прочности и в дооборудовании устройствами для слежения за солнцем.
Таблица 13.7. Изменение холодопроизводительности абсорбционных холодильных машин и удельной площади солнечного коллектора в зависимости от температуры воды, питающей генератор [13]
|
tген, °C |
qх, % |
ѓк, % |
|||
|
БЛХМ |
ВАХМ |
БЛХМ |
ВАХМ |
||
|
120 |
- |
100 |
- |
121 |
|
|
110 |
- |
101 |
- |
113 |
|
|
100 |
- |
102 |
- |
105 |
|
|
90 |
- |
102 |
- |
100 |
|
|
85 |
100 |
- |
100 |
- |
|
|
80 |
99.5 |
96.8 |
100 |
125 |
|
|
75 |
88.4 |
- |
100 |
- |
|
|
70 |
86.5 |
76.6 |
103 |
200 |
|
|
65 |
72.4 |
50 |
112 |
- |
|
|
60 |
48.2 |
- |
180 |
- |
Из табл. 13.7 видны теплотехнические преимущества бромистолитиевых холодильных машин (БЛХМ), для работы которых требуются более низкая температура теплоносителя после коллектора и меньшая площадь коллектора, чем для водно-аммиачных машин (ВАХМ). Кроме того, бромистолитиевые машины при необходимости можно располагать внутри обслуживаемых зданий, в то время как водно-аммиачные машины нужно выносить в самостоятельные здания и Пристройки, соблюдая повышенные санитарно-гигиенические и противопожарные требования. Бромистолитиевым абсорбционным холодильным машинам свойственны большие холодильные коэффициенты и меньшие затраты электрической энергии на насосы. Их недостатками являются Опасность кристаллизации раствора при высоких концентрациях и повышенная стоимость, вызванная изготовлением их из нержавеющей стали и сравнительно высокой ценой бромистого лития.
...Подобные документы
Понятие кондиционирования воздуха, основные этапы развития и современные достижения в данной области. Применяемое оборудование для кондиционирования воздуха, его использования. Использование концепции механико-химического охлаждения с помощью хладагентов.
реферат [20,6 K], добавлен 25.02.2011Характеристика теплового баланса - поступления тепла и влаги в помещение. Процессы обработки воздуха в теплый и холодный период года, выбор типоразмера кондиционера и его секций. Холодоснабжение и аэродинамический расчет системы кондиционирования воздуха.
курсовая работа [207,0 K], добавлен 12.03.2011Характеристики и особенности VRV и VRF систем Daikin. Схемы мультизональной системы кондиционирования воздуха. Системы вентиляции и фильтрации воздуха. Схема вентиляции кухни и санузлов жилого дома. Система кондиционирования Daikin Super Multi Plus.
отчет по практике [774,8 K], добавлен 11.11.2012Разработка системы кондиционирования воздуха в школе г. Одесса. Выбор и обоснование параметров внутреннего и наружного воздуха. Тепловой и влажностный баланс помещений. Выбор центрального кондиционера. Подбор оборудования системы холодоснабжения.
курсовая работа [274,6 K], добавлен 04.09.2014История создания кондиционеров. Физиологическое воздействие окружающего воздуха. Тепловые комфортные условия. Классификация систем кондиционирования. Работа сплит-системы в условиях низких температур. Расчеты предполагаемой мощности кондиционера.
реферат [4,9 M], добавлен 06.12.2010Расчет теплопоступлений и влагопоступлений в летний и зимний периоды. Определение расхода воздуха. Расчет поверхностного воздухоохладителя, оросительной камеры и секции догрева воздуха. Регулирование параметров системы кондиционирования помещения.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 21.09.2012Классификация систем кондиционирования. Функциональная схема автоматизации. Состав системы кондиционирования воздуха. Описание принципиальной электрической схемы. Функциональные устройства систем кондиционирования и вентиляции как объекты регулирования.
курсовая работа [613,3 K], добавлен 14.01.2015Особенности планирования кондиционирования и вентиляции жилых, общественных, административно-бытовых, вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий. Расчетные параметры стандарты притока наружного воздуха для холодного и теплого периода.
реферат [33,7 K], добавлен 05.02.2012Исследование основ организации строительства систем вентиляции и кондиционирования воздуха зданий различного назначения. Обоснование конструктивных решений вентиляционных систем жилых, общественных и промышленных зданий. Приточные и вытяжные установки.
реферат [20,7 K], добавлен 14.12.2010Разработка проекта центральной многозональной системы кондиционирования воздуха II категории. Расчет количества вредностей, выделяющихся в помещениях. Определение теплового баланса, влаго- и газовыделений. Выбор кондиционеров и вентиляционных систем.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 06.04.2012Конструктивная схема административного здания. Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций. Показатели тепловой защиты. Определение мощности, гидравлический расчет системы отопления. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха.
дипломная работа [1003,7 K], добавлен 15.02.2017Характеристика строящегося здания, установление расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха в нем. Баланс тепла и влаги в летний и зимний периоды года. Расчет воздухообмена и полной производительности кондиционера, его выбор и компоновка.
курсовая работа [932,4 K], добавлен 22.11.2010Естественная, механическая, местная и общеобменная вентиляция. Описание систем автоматизации и диспетчеризации процесса регулирования отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Обоснование принятых систем. Расчёт необходимого объёма воздуха.
дипломная работа [212,8 K], добавлен 02.05.2015Продолжительность стояния интервалов температуры наружного воздуха согласно климатологическим данным г. Астрахань. Расчёт режимов отопления, теплонасосной установки в режиме системы теплоснабжения. Режим холодоснабжения системы кондиционирования воздуха.
контрольная работа [174,7 K], добавлен 07.02.2013Сведения о нормативной базе и основным требованиям по энергосбережению в строительстве. Энергоэффективные схемные решения систем отопления, вентиляции и кондиционирования. Оснащение зданий и сооружений приборами учета используемых энергетических ресурсов.
реферат [26,9 K], добавлен 07.05.2017Разработка проекта системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха для здания "спальный корпус". Расчет теплотехнических показателей для наружной стены, окон и дверей. Гидравлический расчет системы отопления, подбор водоструйного элеватора.
курсовая работа [420,7 K], добавлен 19.02.2014Проект системы вентиляции гостиницы на 104 места. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Тепловой и воздушный режим помещения. Аэродинамический и воздухообменный расчет. Подбор вентиляционного оборудования, калориферов, пылеуловителей.
курсовая работа [218,9 K], добавлен 06.10.2015Характеристика зрительного зала кинотеатра. Определение количества вредных газовых выделений и выделений влаги. Выбор схемы организации воздухообмена в помещении. Теплотехнический и аэродинамический расчет элементов установки кондиционирования воздуха.
курсовая работа [424,6 K], добавлен 29.04.2015Основные причины и оценка необходимости энергосбережения в современной промышленной сфере. Непроизводительные потери энергии в строительной сфере. Понятие и функциональные особенности экодома, его внутреннее устройство и участки, используемые материалы.
презентация [1,1 M], добавлен 22.10.2013Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха в гражданском помещении на примере здания комплексного центра просвещения, культуры и спорта в г. Новосибирске. Расчет параметров для создания заданного микроклимата в помещении.
курсовая работа [394,6 K], добавлен 20.02.2011
