Расчет металлической балочной конструкции

Размещено на http://www.allbest.ru

СОДЕРЖАНИЕ

ЗАДАНИЕ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ

РАСЧЁТ БАЛОЧНОЙ КОНСТРУКЦИИ

1. Расчёт настила для нормального типа компоновки балочной конструкции

2. Расчёт балок настила для нормального типа компоновки балочной конструкции

3. Расчёт усложнённого типа балочной конструкции

4. Расчёт главной балки

5. Расчёт центрально-сжатой колонны

6. Расчет соединительных планок

7. Расчёт базы колонны

8. Конструирование оголовка

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

ЗАДАНИЕ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ

Тема: «Расчет металлической балочной конструкции»

Исходные данные для расчёта:

1. Размеры балочной конструкции в плане: 3А3В, А = 12 м; В = 5 м.

2. Строительная высота перекрытия: h_стр. = 1,3 м;

3. Отметка верха настила: 6800 мм;

4. Нагрузка на настил: Р = 1,1 т/м²;

5. Конструктивное решение колонны: Сквозная колонна, ветви соединены уголками.

настил балка конструкция оголовок

РАСЧЁТ БАЛОЧНОЙ КОНСТРУКЦИИ

1. Расчёт настила для нормального типа компоновки балочной конструкции

Заданы размеры балочной конструкции в плане 3А3В; А = 12 м, В = 5 м, отметка верха настила h_стр. = 1,3 м, нагрузка на настил Р = 1,1 т/м² и строительная высота перекрытия балочной конструкции 6800 мм. Материал для изготовления металлоконструкций назначен по СНиП II-23-81* [1] : Сталь марки С245.

Рис.1. Схема балочной конструкции нормального типа:

1 - колонна, 2 - главная балка, 3 - балка настила

Определяется цилиндрический модуль упругости:

E₁=E/(1-х²)=2,1·10⁶(1-0,3²)=2,3·10⁶ (кг/см²),

где E-модуль упругости 1-го рода (табл. 63. [1]);

х =0,3 - коэффициент Пуассона (табл. 63. [1]).

Определяется предельное отношение пролёта настила к его толщине, учитывающее действие нормативной нагрузки на настил.

[l_н/t]=(4·n₀ /15)·[1+72· E₁ / n₀⁴·P^н )]= =4·150/15·[(1+72·2,3·10⁶ /150⁴·0,11)]=118,95 ,

где n₀=150 -обратная величина относительного погиба настила;

P^н =0,11(кг/см²) - нормативная нагрузка на настил.

Назначаем три различных пролета настила из условия, что пролет главной балки должен делиться без остатка на пролет настила. Таким образом, берем l_1н=0,6м; l_2н=1м; l_3н=1,2м.

Каждому назначенному пролету настила будет соответствовать своя толщина настила:

1.

2.

3.

Найденные значения толщин настила уточняются с учётом дискретности сортамента на листовую сталь.

2. Расчёт балок настила для нормального типа компоновки балочной конструкции

Балки настила рассчитываются для трех вариантов настила по следующему алгоритму.

1. Определяется расчетная нагрузка на балку настила :

q_i = (qⁱ_нас· г _f2+P^н·г _f1)·l_iн

где г _f2 =1,05 - коэффициент перегрузки при действии постоянной нагрузки;

г _f1=1,1 - коэффициент перегрузки при действии временной нагрузки;

qⁱ_нас. - вес 1м² настила, зависящий от его толщины.

P^н=0,11(кг/см²);

qⁱ_нас = t_i· г

q¹_нас= t₁· г =0,5·0,00785=0,00392(кг/см²);

q²_нас= t₂· г =0,84·0,00785=0,00659(кг/см²);

q³_нас= t₃· г =1,01·0,00785=0,00792(кг/см²);

q₁=(q¹_нас· г _f2+P^н *г _f1) l_1н=(0,00392*1,05+0,11·1,1)·60=7,507(кг/см);

q₂=(q²_нас·_f г _f2+P^н *г _f1) l_2н=(0,00659*1,05+0,11 *1,1)·100=12,792(кг/см);

q₃=(q³_нас· г _f2+P^н *г _f1) l_3н=(0,00792*1,05+0,11*1,1) ·120=15,52(кг/см).

2. Определяется расчетный изгибающий момент:

M_i= (q_i ·l²_бн)/8;

где l_бн - пролет балки настила, который равен поперечному шагу колонны В (см.рис.1).

l_бн=5 м

M₁=(7,507·500²)/8=234593,75(кг·см);

M₂=(12,792·500²)/8=399750(кг·см);

M₃=(15,52·500²)/8=485000(кг·см);

Определяется требуемой момент сопротивления сечения балки:

W_тр= M_i/С₁·Ry· гс;

где R_y - расчетное сопротивление при изгибе, принимается по таблице 51[1]. R_y=24,5(кН/см²);

г_с- коэффициент условий работы (табл.6.[1]). Принимаем равным г_с=0,9.

С₁- коэффициент, учитывающий развитие пластичных деформаций в

полке и в стенке балки настила.

Предварительно примем С₁=1,1.

W_тр1=2345,93/(1,1·24,5·0,9)=96,72(см³);

W_тр2=3997,50/(1,1·24,5·0,9)=164,81(см³);

W_тр3=4850,00/(1,1·2405·0,9)=199,96(см³).

По требуемому моменту сопротивления сечения балки из сортамента подбираем ближайший двутавр, который будет иметь W_ф.

W_ф1=194,3 (см³), (20Б1);

W_ф2=260,5 (см³), (23Б1);

W_ф3=312 (см³), (26Б1).

Определим отношение A_п /A_ст :

A_п1/A_ст1=8,5*100*2/5,6*(200-2*8,5)=1,658;

A_п2/A_ст2=9*110*2/5,6*(230-2*9)=1,667;

A_п3/A_ст3=8,5*120*2/5,8*(258-2*8,5)=1,459;

В зависимости от A_f/A_w по табл. 66.[1] находится значение коэффициента С₁

С₁=1,0503;

С₂=1,0499;

С₃=1,0562.

Проверим фактическое напряжение в балке настила:

у_i=M_i/(C_iW_i) ? R_Y г _C;

у_I=M_I/(C_IW_I)=2345,93/(1,0503*194,3)=11,49(кН/см²)<22,05(кН/см²);

у₂=M₂/(C₂W₂)=3997,50/(1,0499*260,5)=14,61(кН/см²)<22,05(кН/см²);

у₃=M₃/(C₃W₃)=4850,00/(1.0562*312)=14,72(кН/см²)<22,05(кН/см²)

Проверка сходится.

Затем уточним нормативную нагрузку, приходящуюся на балки настила, которая принимается без учета коэффициентов перегрузки:

q_i^н=(qⁱ_нас+P^н) l_iн+G_бн,

где G_бн- линейная плотность подобранного двутавра;

q₁^н=( P^н +q¹_нас) l_1н+G_бн=(1100+39,2)*0,6+22,4=705,92 (кг/см);

q₂^н=( P^н +q²_нас) l_2н+G_бн=(1100+65,9)*1+25,8=1191,7 (кг/см);

q₃^н=( P^н +q³_нас) l_3н+G_бн=(1100+79,2)*1,2+28,0=1443,04 (кг/см);

Определим относительный прогиб балки настила:

f/l_бн=(5/384)*((q^н l³_бн)/(ЕJ_х)) ?[f/l],

где [f/l]-относительный допускаемый прогиб;

(f/l)=1/250=0,004; Е=2,1*10¹⁰(кг/м²)

f/l_бн=(5/384)[(705,92*125)/(2,1*10¹⁰*1943*10^-8)]=0,0028<0,004;

f/l_бн=(5/384)[(1191,7*125)/(2,1*10¹⁰*2996*10^-8)]=0.0031<0,004;

f/l_бн=(5/384)[(1443,04*125)/(2,1*10¹⁰*4024*10^-8)]=0,0028<0,004

Проверка сходится.

Результаты расчета заносим в таблицу 1.

Таблица1.

№ варианта	Толщина настила t, мм	Вес 1м2 настила qнас,, кг	Пролет настила l, м	№ двутавра балки настила	Вес 1м2 балочной конструкции, Н/м2 gнж=gнас+GБН/lН
1	5	39,2	0,6	20Б1	76,5
2	8,4	65,9	1	23Б1	91,7
3	10,1	79,2	1,2	26Б1	102,5

Выбираем вариант №1 т.к. он самый экономичный при пролете настила 0,6м.

3. Расчёт усложнённого типа балочной конструкции

В отличие от нормального типа компоновки балочной конструкции, в которой балка настила располагается в плане перпендикулярно главным балкам, в усложнённом типе балочной конструкции балки настила располагаются параллельно главным балкам.

Толщину и пролёт настила в усложнённом типе балочной конструкции принимают по наиболее экономичному варианту нормального типа (см. табл.1)



Рис.2. Схема балочной конструкции усложнённого типа:

1 - колонна, 2 - главная балка, 3 - балка настила, 4 - вспомогательная балка

В усложнённом типе компоновки балочной конструкции имеются вспомогательные балки и балки настила.

1. Расчёт балок настила

Пролёт балок настила принимается равным:

где n - число пролётов балок настила (см. рис. 2), n = 5.

Определим расчётную нагрузку на балку настила:

,

g¹_HAC = t₁•г = 0,5•0,00785= 0,00392 кг/см²,

Определим расчётный изгибающий момент:

Определим требуемый момент сопротивления сечения балки:

По требуемому моменту сопротивления сечения балки из сортамента подбирается ближайший двутавр, который будет иметь фактический момент сопротивления сечения балки - W_Ф. Принимаем двутавр № 10 с W_Ф = 39,7 см³.

Тогда С₁ = 1,04;

Проверим фактическое напряжение в балке настила:

,

Уточним нормативную нагрузку, приходящуюся на балки настила:

;

Определим относительный прогиб балки настила:

Результаты расчёта заносим в таблицу 2.

Таблица 2.

№	Толщина настила t, мм	Вес 1 м2 настила gнас, кг/м2	Пролёт lН, м	№ двутавра	Вес 1м2 балочной конструкции, кг/м2 gнж=gнас+GБН/lН
1	5	39,2	0,6	10	54,97

2. Расчёт вспомогательных балок

Определим нормативную нагрузку, действующую на вспомогательную балку:

Определим расчётную нагрузку, действующую на вспомогательную балку:

Здесь g_НАС - вес 1 м² экономичного варианта настила (см. табл. 1);

G_БН - линейная плотность подобранного двутавра балки настила для усложнённого типа компоновки балочной конструкции.

Находим максимальный изгибающий момент:



Определяется требуемый момент сопротивления сечения вспомогательной балки:

Из сортамента подбираем ближайший номер двутавра.

Примем двутавр № 30Б1 с W_ф = 427 cм³. Для подобранного двутавра определяем соотношение А_f /А_щ :

Тогда С = 1,056. Определяется

С₁ = 0,5(1+С) = 1,028.

Зоны чистого изгиба нет, так как нагрузки от балок настила на вспомогательную балку расположены настолько близко друг от друга, что их можно принять за равномерно распределенную нагрузку. Проверим напряжение во вспомогательной балке:

,

;

Проверяется общая устойчивость вспомогательной балки:

Затем найдём предельное отношение расчётной длины участка вспомогательной балки к ширине её пояса. Это отношение, если нет зоны чистого изгиба, находится по формуле:

где l_ef - расчётная длина участка вспомогательной балки,

l_ef = l_H - b_f = 600-140=460 мм;

b, t - соответственно ширина и толщина верхнего пояса

вспомогательной балки, b = 140 мм, t = 8,5 мм;

h - расстояние между центрами тяжести поясов вспомогательной балки, h = 296 мм;

b_f - ширина верхнего пояса балки настила, b_f = 140 мм.

.

Определим вес 1 м² балочной конструкции усложнённого типа:

Полученные значения сравниваются с расходом металла для экономичного варианта нормальной компоновки балочной конструкции.

По результатам сравнения принимается экономичный вариант 68,68 кг/м² , т.е усложненный тип компоновки балочной конструкции.

4. Расчёт главной балки

Определим нагрузку, приходящуюся на главную балку:

Н/м

Здесь - вес 1 м² экономичного варианта балочной конструкции нормального типа.

Определим расчётный изгибающий момент:

Поперечная сила:

.

Определим требуемый момент сопротивления сечения главной балки:

.

1). Подбор сечения главной балки:

Сечение главной балки принимается двутавровое из трёх листов, которые соединены между собой сварными швами. Для определения толщины стенки главной балки предварительно зададимся её высотой:

Определим толщину стенки:

Найденное значение толщины стенки уточняется и в дальнейших расчётах принимается с учётом толщин листов листовой стали.

Затем найдём оптимальную высоту главной балки:

где k =1,1 - коэффициент, учитывающий сварной вариант изготовления главной балки.

Из условия жёсткости определим минимальную высоту балки:

где [l/f] = 400 - обратная величина относительного прогиба;

q^H - нормативная нагрузка на главную балку без учёта

коэффициента перегрузки;

q^Р - расчётная нагрузка.

Высота стенки должна назначаться из условия дискретности сортамента на листовую прокатную сталь.

Определим толщину стенки главной балки из условия её работы на срез:

где R_s = 0,58 R_y. Принимаем t_w=12 (мм).

При назначении высоты главной балки нужно учитывать сопряжения балок настила с главной балкой и сравнить полученный размер строительной высоты перекрытия с заданным размером.

Так как заданная строительная высота перекрытия h_стр = 1,3 м, а полученная h_стр = 1,14 + 0,005 = 1,145 м, то принимаем сопряжение балок настила с главной балкой в одном уровне.

Определим требуемый момент инерции балки:

Момент инерции стенки главной балки равен:



Определим момент инерции, приходящийся на пояса балки:

Балка принимается симметричного сечения. В таком случае требуемая площадь одного пояса равняется:

Рис.4. Сечение главной балки

По найденной площади пояса определяется ширина b_f и толщина поясов t_f из условия местной устойчивости сжатого пояса и общей устойчивости (см. таблицу 30 и п.7.22. приложения [1]):

Определим фактические значения: J_f и W_ф;

b_f = A_f /T_f=27,29/2=13,65(см). Принимаем B_f=20 (См);

W_ф=2J_тр/h_б=2*304253,46/114=5337,78(см³)

h_f=1,12(м); t_f=0.02 (м); b_f =0.200(м);

Пояса из универсальной стали: 0.200(м)*0.02(м),

b_ef / t_f ? 0,11 h_f/t_w <0.5;

b_{ef =} b_f -t_w/2=0.200-0.012/2=0.194(м)

9,7<10,27<14,6 =>проверка выполняется.

Так как толщина и ширина листов пояса и стенки подбираются по сортаменту, то фактический момент сопротивления сечения главной балки отличается от требуемой. Поэтому необходимо проверить напряжение в подобранном сечении.

Определяем нормальное напряжение в середине пролета балки:

у= М_мах/W_ф ? R_Y г_C:

у=M/W_ф= 1176,97/0,005337=220530,26 (кН/м²);

R_Y =245000(кН/м²);

г_C=0,9;

J=J_w + J_f=0.00133+0.002509=0,00384(м⁴);

J_f=2*b_f*t_f(h_f/2)²=2*0,20*0.02(1,12/2)²=0.002509(м⁴);

М_мах=q*l_гб²/8=(65,387*12²)/8=1176,97(кН*м);

220530(кН/м²)< 220500(кН/м²).

проверка сходится (5% допускается).

Определим касательное напряжение на опорах балки:

ф=QS/(J_тр.t_w) ? R_s г_C,

Q_мах=q*l_гб/2=(65,387*12)/2=392,32(кН);

S=b_ft_f(h_w/2+t_f/2)+t_wh²_w/8=

=0,200*0,02(1,10/2+0,02/2)+0,012*1,1²/8=0,00405(м³)

ф=392,32*0,00405/(0,00304253*0,012)=43531,39(кН/м²);

R_s=0,58 R_Y =142100(кН/м²);

43531,39 (кН/м²) <142100 (кН/м²);

проверка сходится.

2). Проверка общей устойчивости главной балки.

Устойчивость стенок балок на требуется проверять, если при выполнении условия п. 5.14 [1] условная гибкость стенки не превышает значения 3,5:

Поперечные рёбра жёсткости устанавливаются согласно требованиям п. 7.10 с учётом пп. 7.4 ч 7.9 [1].

Поперечные рёбра жёсткости делят балку на отсеки. Расстояние между поперечными рёбрами назначается в пределах

Принимаем а = 2,4 м.

3). Расчёт опорного узла.



Рис.5. Опорный узел

Определим требуемую площадь опорного ребра из условия работы на смятие:

где R_P - расчётное сопротивление выбранной марки стали смятию, находится по табл. 52 [1].

Ширина опорного ребра не должна быть меньше 180 мм и больше ширины пояса главной балки.

Толщина опорного ребра определяется в зависимости от требуемой площади ребра при работе на смятие.

Так как ребро к стенке главной балки крепится на сварке, то в работу опорного ребра на изгиб включается и часть стенки на длине

Определим площадь сечения опорного ребра, которая работает на изгиб:

Определим напряжение изгиба в опорном ребре:

где ц = 91700, - коэффициент снижения напряжения при продольном изгибе, который определяется из табл.72 [1] в зависимости от гибкости ребра:

где i_r - радиус инерции ребра: ;

где I_x - момент инерции ребра: ;

Определим катет сварного шва, соединяющего опорное ребро со стенкой главной балки:

,

где n = 2, - число сварных швов, воспринимающих опорную реакцию.

4). Расчёт узла сопряжения второстепенных балок с главной

Так как мы проектируем усложнённый вариант металлической балочной конструкции, то установим крепление второстепенных балок к ребру жёсткости главной балки болтами нормальной точности.

Из табл.58 [1] возьмём расчётные сопротивления болтов срезу:

R_bs = 190 МПа.

Из табл.59 [1] возьмём расчётные сопротивления болтов смятию:

R_bp = 495 МПа.

Коэффициент работы болтового соединения г_b = 1 принимается по табл. 35 [1].

Предварительно назначим диаметр болтов d_b = 16 мм и диаметр отверстий для них d = 18 мм.

Несущая способность одного болта проверяется на срез и на смятие:



Рис.6. Крепление балок настила к главной балке

Определим усилие, которое воспринимают болты:

где R_оп - реакция опоры, которая равна:

Определим число болтов:

Принимаем n_Б = 3.

Определим площадь сечения стенки в ослабленном месте:

Проверим ослабленное сечение на действие поперечной силы:

5. Расчёт центрально-сжатой колонны

Определим высоту колонны:

l=H_н-h_стр.=6,8-1,3=5,5(м);

Cоединение колонны с фундаментом и с главной балкой не шарнирное.

l_ef=мl; м=0,7;

l_ef=0,7*5,5=3,85(м);

Продольная сила действующая на колонну:

N=2Q=2*39232,688=78465,376(Н);

Предварительно назначаем гибкость колоны относительно материальной оси Х-Х л_х=80, по таблице 72 [1] определим коэф-т продольного изгиба ц=0,686 и находим требуемую площадь сечения колонны:

А_тр=N/ R_y г_C ц=78465,376/2450*1,1*0,686=42,44(см²);

Тогда А_тр1= А_тр /2=42,44/2=21,22(м²) - площадь одного швеллера;

Определим требуемый радиус инерции:

i_тр= l_ef/л_х=385/80=4,81 (см)

По А_тр1 и i_тр из сортамента подбираем швеллер для сквозного сечения колонны.

Принимаем швеллер 36;

А₁=22,20(см²),

i_x=7,32(см);

Определим фактическое значение гибкость колоны

л _х= l_ef/ i_x=385/7,32=52,6<[л]=150;

[л]=150-предельная гибкость колонны (табл. 19.[1]),

по таблице 72 [1] определяем коэффициент продольного изгиба ц_х=0,839;

Проверим напряжение:

у=N/ ц_х A<R_yг_C,

у=78465,376/(0,839*2*22,2)=2106,45(кг/см²),

2106,45(кг/см²)<2327,5(кг/см²).

Проверка сходится.

6. Расчет соединительных планок

Соединительные планки рассчитываются на воздействие условной поперечной силы Q_fic, принимаемую по всей длине стержня и определяемую по формуле (стр. 12 [1]):

Q_fic=7,15*10^-6(2330-Е/R_Y)N/ц

где N-продольное усилие в составном стержне;

ц=ц_х=0,919-коэф-т продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединяемых элементов

Q_fic=7,15*10^-6(2330-2,06*10⁶/2450)*182283,098/0,7=2742,3(кг),

Q_s=Q_fic/2=137,15 кг -условная поперечная сила приходящиеся на планку одной грани колонны.

7. Расчёт базы колонны

Рис.7. База колонны. 1 - колонна, 2 - фундаментные болты, 3 - плита,

В состав базы колонны входят траверсы, опорная плита и фундаментные болты. Назначение траверсы - передать нагрузку со стержня колонны на опорную плиту, которая, в свою очередь, передаст усилие на фундамент.

Найдём высоту траверсы h_ТР:

Назначаем ширину траверсы: t_ТР = 10 мм.

Размеры опорной плиты центрально-сжатой колонны определяются по расчётному сопротивлению материала фундамента местному смятию R^Б_см. Минимальная площадь опорной плиты:

,

где R_b - призменная прочность бетона. Принимаем класс бетона В15.

Найдём ширину плиты b_ПЛ :

Найдём длину плиты l_ПЛ :

Принимаем l_ПЛ = 60 см ,

тогда А^Ф_ПЛ = 52 • 60 = 3120 (см²).

Плита работает на изгиб от равномерно распределённой нагрузки (отпорного давления фундамента) q_ПЛ:

Сварные швы соединяют траверсы, колонну и опорную плиту. Траверсы и колонна разделяют опорную плиту на ряд характерных участков. Различные участки плиты находятся в разных условиях изгиба.

1. Первый участок плиты работает и рассчитывается как консоль.

Определим изгибающий момент, действующий на этом участке:

2. Второй участок плиты работает как плита, опёртая по 3 сторонам. Наиболее опасным местом такой плиты является середина её свободного края. Момент в этом сечении равен:

,

где в - коэффициент, при отношении сторон а*/h_св.ст. = 405/360 равный 0,0564

3. Третий участок работает как плита, опёртая по 4 сторонам и нагруженная снизу той же равномерно распределённой нагрузкой q_ПЛ. В этом сечении изгибающий момент равен:

,

Толщину плиты будем определять по наибольшему из моментов на участках: М_МАХ = 5396,114 кг см.

Плита должна иметь достаточную толщину, чтобы равномерно передавать нагрузку на бетон, не прогибаясь, то есть башмак должен работать как жёсткий штамп.

Определим момент сопротивления плиты:

, отсюда

Принимаем t_ПЛ =3,8 см.

8. Конструирование оголовка

Определим высоту ребра оголовка.

h_r=N/n в_f k_f R_wzг_wz г_C,

где n=4- число учитываемых швов;

k_f =0.008(м)

в_f=0,7 - при ручной сварке;

R_wz=166500 (кН/м²)-величина расчетного сопротивления углового шва срезу по металлу шва;

h_r=5003,1/(4*0,7*0,008*166500*1*1)=1,24(м), принимаем h_r=1,2(м).

Определим толщину ребра оголовка:

t_r=N/l_см R_р,

где l_см=b_n^гл.б.+2 t_pl^ог=0,6+2*0,03=0,66(м)

R_р=33600 (кН/м²)-расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности (табл. 52.[1]);

b_n^гл.б=0,6(м)-ширина опорного ребра балки;

t_pl^ог=0,03(м)-толщина плиты оголовка колонны, назначается конструктивно;

t_r=5003,1/(0,66*33600)=0,022(м)=22(мм), принимаем t_r=22(мм);

Проверим ребро на срез:

ф=0,5N/2t_rh_r? R_S=0,58R_y,

ф=(0,5*5003,1)/(2*0,022*1,2)=47377(кН/м²);

R_S=0,58R_y=0,58*245000=142100(кН/м²);

47377(кН/м²)<142100(кН/м²) проверка сходится.

Проверка швов по нормальным напряжениям:

у=N/k_f ?l_w? в_f R_wzг_wz г_C ,

где ?l_w=2*85,0+2(34,3-4)=23,03(м)-сумма длин швов ребра оголовка;

k_f=0,008(м)

у=5003,1/(0,008*23,03)=30155(кН/м²);

в_f R_wzг_wz г_C =0,7*0,85*166500*1=99067(кН/м²);

30155(кН/м²)<99067(кН/м²) проверка сходится.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. - М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1990. - 96 с.

2. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Е.И. Беленя. - 6-е изд. - М.: Стройиздат, 1986. - 560 с.

3. Муханов К. К. Металлические конструкции: Учебник для вузов. - Изд. 3-е, испр. и доп. - М.: Стройиздат, 1978. - 572 с.

Размещено на Allbest.ru

...