Ячеистый бетон для ограждающих изделий высотных зданий

В образцах автоклавного твердения образуются в основном следующие гидросиликаты кальция: низкоосновный гидросиликат CSH (В), С₂SH(A) и тоберморит.

Установлено, что волластонит не теряет своих армирующих свойств в условиях автоклавного синтеза, то есть в щелочной среде и повышенных температурах.

Данные рентгенофазного и термографического анализов свидетель-ствуют о более глубоком гидратационном процессе в межпоровой перегородке ячеистого бетона автоклавного твердения, с образованием соединений низкоосновного гидросиликата типа CSH (В) и тоберморита, наиболее устойчивых в эксплуатационных условиях. В связи с чем задача заводской лаборатории и технологического отдела заключается в проведении тщательного анализа сырья, оптимизации соотношения между ними и технологических переделов (в том числе и режимов тепловлажностной обработки) с целью получения прочных соединений продуктов гидратации межпоровой перегородки ячеистых бетонов, наиболее устойчивых в агрессивных условиях эксплуатации.

Исследование кинетики нарастания пластической прочности газобетонной смеси показало, что рост пластической прочности у газобетона с добавкой волластонита идет равномерно с небольшим опережением роста пластической прочности у обычного газобетона.

Время достижения прочности газобетонной смеси 0,05 МПа, достаточной для резки массива на изделия, составляет для газобетона с добавкой волластонита порядка 156-160, а без добавки через 185 мин.

Время резки массива на изделия в течение 180 мин соответствует нормам, принятым на зарубежных заводах.

Небольшое опережение роста пластической прочности ячеисто-бетонной смеси с добавкой волластонита связано с тем, что добавка волластонита повышает активность вяжущего, а также механическую прочность в начальные сроки твердения. Добавка волластонита в ячеистые бетоны приводит к существенному росту прочности, как на сжатие, так и на растяжение при изгибе, т.е. она обладает хорошими армирующими свойствами.

В шестом разделе освещены вопросы по совершенствованию заводской технологии и повышению качества ячеистых бетонов. Известно, что в лаборатории создаются «идеальные условия». На заводе идеальных условий нет, когда выявляются новые факторы, существенно влияющие на свойства ячеистого бетона. Установлено, что для получения качественного ячеистого бетона заданной плотности и прочности в заводских условиях в пооперационный контроль технологических операций необходимо включить пункт контроля - рост пластической прочности (в¹) смеси и интенсивность газообразования (в²), так как пункты контроля (г) и (д) только фиксируют общую высоту вспучивания газобетонной смеси и пластическую прочность перед разрезкой массива на изделия, срезкой, или прокаткой горбушки, в то время как рост пластической прочности и интенсивность газообразования свидетельствуют о динамике происходящих процессов, то есть о согласованности процессов схватывания и газообразования, особенно заметное при переходе с одного вида вяжущего на другое.

Для получения качественной газобетонной смеси, которая в основном определяет качество готового продукта, необходимо добиться согласованности двух процессов газообразования и нарастания пластической прочности газобетонной смеси.

В случае, когда процесс газообразования проходил очень быстро, а смесь медленно схватывалась, газ прорывался и улетучивался, требуемой поризации не получали. Если газообразование проходило медленно, а смесь быстро схватывалась, то смесь оказывалась малопоризованной. Это приводило к значительным материальным потерям, например, плотность и прочность ячеистого бетона на Павлодарском КЖБИ-4 колебалась в пределах по плотности до 143 кг/м³, а по прочности до 2,6 МПа (см. рисунок 3) при нормативной плотности 600 кг/м³.

Исследование влияния контроля роста пластической прочности и интенсивности газообразования позволило снизить колебания по плотности на 37 %, а прочности на 32 % от первоначальной. Одной из основных причин заводского брака ячеистобетонных изделий является плохое качество извести. Заводам ячеистого бетона поставляется известь с весьма различными экзотермическими свойствами. Исследования показывают, что хорошие результаты достигаются при работе на среднегашенной извести, обеспечивающей нормальные условия гидратации и формирования ячеистой структуры. При применении медленно гасящейся низкоэкзотермичной извести процесс гидратации должен искусственно ускоряться путем использования подогретой воды. Если не представляется возможным добиться нормальной по скорости и оптимальной по температуре гидратации извести в формируемом изделии путем повышения количества воды затворения, то можно снизить экзотермический эффект, увеличив ввод в шихту горбушки.

Совершенно нельзя применять на заводах известь с различными характеристиками, так как это приводит к нарушению технологических параметров производства и к браку. Так же известь должна быть стабильной по составу, так как при изменяющихся качественных показателях невозможен выпуск изделий с постоянными свойствами, крайне затруднительно осуществить механизацию и автоматизацию технологи-ческих процессов.

Рисунок 3 - Суточная и посменная плотность и прочность

Для получения качественного ячеистого бетона установлены оптимальные сроки гашения извести, равные 10-15 мин. В случае ранних сроков гашения извести происходит преждевременное созревание массива и возникает необходимость введения замедляющих добавок, как правило, импортного производства. Исследования показывают, что качество извести при хранении и транспортировке сильно ухудшается и поэтому производство извести необходимо вести вблизи заводов или на самом заводе.

В современной резательной технологии производства газобетона фирм «Маза-Хенке» и Китая произошли существенные изменения в технологи-ческом переделе производства, по сравнению с резательной технологией «Униполь», связанного с переворотом формы с газобетонной смесью на 90 градусов, т. е. на ребро перед резкой массива на изделия, что позволяет существенно повысить однородность по плотности и прочности, а также качество разрезаемых газобетонных изделий, возрастает заполняемость автоклавов и, как следствие, их производительность, зазоры между массивами способствует более полному протеканию физико-химических процессов по всему телу массива.

Лабораторными исследованиями и дальнейшей корректировкой полученных результатов в производственных условиях нами определены оптимальные параметры составов (см. таблица 6) и технологические параметры изготовления конструкционно-теплоизоляционного ячеистого бетона плотностью D 500, по новой резательной технологии с переворотом газобетонной смеси на 90 градусов перед резкой массива.

Таблица 6 - Конструкционно-теплоизоляционный ячеистый бетон плотностью D 500, для высотного строительства

Водотвердое отношение В/Т =0,52; С=1,2; Т_воды=60-65°С; Т_смеси=40-45⁰С; температура в камере вызревания 65-70°С; Динамика роста пластической прочности: первый час - 0,005, второй - 0,015 и третий - 0,02 МПа, пластическая прочность перед резкой массива на изделия 0,04- 0,05 МПа (рисунок 4). Режим автоклавной обработки 2+8+2 ч; давление - 1,3 МПа; температура - 193°С. Марка бетона по средней плотности D500, классом по прочности на сжатие В3,5; средней прочностью 4,5 МПа, коэффициентом теплопроводности =0,12 Вт/(м·⁰С) в сухом состоянии, маркой по морозостойкости F75, на смешанном известково-цементном вяжущем с преобладанием в продуктах гидратации низкоосновных гидросиликатов кальция типа CSH (B) и тоберморита.

Установленные оптимальные технологические параметры изготовления значительно повышают качество и снижают заводской брак за счет увеличения устойчивости ячеистобетонного массива просадке, расслоению и резательным усилиям при переворачивании формы со смесью на ребро и резки массива на изделия. Грани среза массива ровные, предельные допуски составляют 1-1,5 мм/м, увеличиваются однородность ячеистого бетона по плотности и прочности, что ведет к снижению общего веса высотных зданий, сохранению тепла, повышению воздухонепроницаемости стен, позволяет вести кладку на клею.

1 - плотность 700; 2 - 500 кг/м³

Рисунок 4 - Кинетика нарастания пластической прочности

Наряду с газобетонами в современном строительстве стали широко использовать и пенобетонные изделия. Современное развитие производства пенобетонов объясняется тем, что конечные свойства материала значительно меньше зависят от воздействий внешних факторов по сравнению с газобетонами. Пористая структура полностью формируется в очень короткий отрезок времени в условиях интенсивных динамических воздействий. Поэтому температура окружающей среды, точность дозировки компонентов, в том числе строгое выдерживание водотвердого отношения, постоянство свойств вяжущего и кремнеземистого заполнителей не оказывают в этом случае такого огромного влияния на свойства материала, как на газобетон.

Более того, главный показатель ячеистого бетона - средняя плотность -легко корректируется непосредственно в ходе технологического процесса, что очень важно при изготовлении ячеистых бетонов на малых предприятиях или на строительной площадке.

В 40-50-х гг. преимущество было отдано газобетонам, так как пенобетонам были присущи ряд недостатков, трудно разрешимых в то время, а именно: отсутствовали стабильные и устойчивые пенообразователи, в изделиях происходила поверхностная осадка смеси из-за седиментационных процессов, в нижней части изделий образовывалась уплотненная корка, которая отслаивалась в процессе эксплуатации приводя в негодность все изделие (рисунок 5).

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 5 - Стеновые панели из газо- (1) и пенобетона (2)

Из рисунка 5 видно, что панели из газобетона - 1 со временем практически не подверглись разрушению, в то время как панели из пенобетона - 2 требуют капитального ремонта или полной замены самих панелей. Причем отслаивается именно придонная уплотненная корка, обнажая арматуру.

Нами установлено, что именно образование уплотненной придонной корки в пенобетонах (в результате седиментационных процессов) и ее скорое отслоение в эксплуатационных условиях происходит преимущественно в результате значительной знакопеременной стесненной усадки, согласно теории профессора А. Е. Шейкина, так как доля микропор до 1000Е у уплотненной корки достигает величины 0,410-0,418 см³/гр. по сравнению с телом пенобетона, равного 0,296-0,310 см³/гр.

Седиментационные процессы в ранних пенобетонах объясняются, на наш взгляд, тем, что в сороковых годах прошлого века пенобетоны производили по известной традиционной технологии - когда в первой емкости готовили пену с вращением 200-250 оборотов в минуту, а во второй раствор с вращением 70-90 оборотов в минуту, далее приготовленная пена поступала в емкость с растворной смесью и перемешивалась до равномерного распределения во всем объеме растворной смеси. Поэтому структура макропор в ранних пенобетонах и неоднородна состоит из неустойчивых пузырьков пены различных по геометрическому очертанию, с различной толщиной межпоровой перегородки и неравномерно распределенной по телу бетона.

А. Т. Баранов и К. И. Бахтияров развивая гипотезу о влиянии на прочность ячеистых бетонов «врожденных дефектов сферических макропор» и «приобретенных» дефектов пришли к выводу о том, что для получения прочных и стойких ячеистых бетонов необходимо обеспечить их сферическими порами одинакового диаметра, то есть с одномодальным распределением пор.

Наши исследования и практика подтверждают теоретические выводы А. Т. Баранова и К. И. Бахтиярова о том, что при производстве ячеистого бетона необходимо создать условия для свободного формирования макропористой структуры с одномодальным распределением пор сферической формы и равномерно распределенной по телу бетона, что позволяет более устойчиво удерживать на поверхности пор твердые составляющие ячеистого бетона и таким образом предотвращать осадку ячеистобетонной смеси и существенно снижать cедиментационные процессы. Установлено, что одномодальное распределение пор хорошо обеспечивается и в заводских условиях по сравнению с «гексагональной», «кубической» и прочей упаковкой пор.

Оптимизируя заводские технологические параметры и используя современные пенообразователи, бетоносмесительные установки и пеногогераторы, мы получили пенобетон плотностью 400-600 кг/м³, с макропорами сферической формы с одномодальным распределением пор и равномерно распределенными по телу бетона и высокими физико-техническими свойствами и долговечностью.

Установлено, что для снижения влияния капиллярной усадки на стойкость ячеистого бетона необходимо: снижение плотности, начальной влажности и водотвердого отношения, исключение из составов высокодисперсных добавок с высокой водопотребностью, подбор вида вяжущего оптимизация режима тепловой обработки, применение поверхностно-активных веществ (ПАВ) и гидроизоляционных покрытий, объемная и поверхностная гидрофобизация.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Комплексными исследованиями установлено, что условиями повышения эффективности применения ограждающих изделий из ячеистого бетона в высотных зданиях является: бетоны с плотностью D 500, 600, 700; В2,5; 3,5; 5,0; =0,12, 0,13 и 0,15 Вт/мК, соответственно с использованием структурообразующих и стабилизирующих добавок ТНФ+ТЭА, повышающих качество макропористой структуры и максимальной прочностью межпоровых перегородок, состоящих преимущественно из низкоосновных гидросиликатов кальция.

2. Установлено, что присутствие в цементах или в составе ячеистого бетона аморфного кремнезема типа трепела увеличивает внутренние напряжения, а повышенное содержание С₃А снижает прочность межпоровой перегородки при автоклавной обработке, образуя ослабленные соединения гидроалюминатов кальция, что подтверждается исследованиями Ю. М. Бутта и К. К. Куатбаева, «пережог» в процессе эксплуатации гасится, за счет сорбции влаги из окружающей среды, что, в конечном счете, приводит к снижению свойств и долговечности.

3. Для определения достоверной долговечности ячеистых бетонов одной морозостойкости по ГОСТ 12852.4 недостаточно, необходимо учитывать климатические особенности района эксплуатации с учетом факторов наиболее агрессивных из них. На Востоке, Западе, Севере и Центральной части Казахстана наиболее агрессивным является влияние периодически меняющейся влажности среды и стойкость необходимо определять: морозостойкостью и трещиностойкостью ячеистого бетона при изменении влажности воздуха, на Юге эти циклические действия высоких температур и стойкость необходимо определять: морозостойкостью и стойкостью ячеистого бетона к цикловым температурно-влажностным воздействиям согласно «Руководству по методам испытания стойкости ячеистых бетонов» М. НИИЖБ, 1975, П.2; 4; 9.

4. Качество ячеистых бетонов во многом зависит от извести, которая должна быть однородной по составу, меньше хранится и транспор-тируется, сроки гашения должны находиться в пределах 10-15 мин, позволяющие исключить импортные замедляющие добавки. Ячеистые бетоны на известковом вяжущем обладают меньшей карбонизационной стойкостью и долговечностью. Экономично и целесообразно использовать технологию производства на «смешанном» вяжущем, известково-цементном или цементно-известковом, что значительно повышает физико-механические свойства и долговечность ячеистых бетонов.

5. На основе анализа научно-обоснованных положений теорий и гипотез о роли минерального состава межпоровых перегородок, состоящих из устойчивых низкоосновных гидросиликатов кальция типа CSH (B) и оптимальной структуры порового пространства, организованных из одномодальных пор сферической формы, равномерно распределенных по телу бетона, разработана технология производства ограждающих изделий из ячеистого бетона, сохраняющего физико-механические и теплотехнические характеристики в процессе длительной эксплуатации.

6. Технология неавтоклавного ячеистого бетона на основе использования серы и золы - унос Экибастуза позволила выдвинуть новое направление в производстве эффективных видов ячеистого бетона, обладающих комплексом таких важных свойств, как низкая усадка, 1,5 мм/м влажность сорбционная, прочность при плотности 700, класса В2. Долговечность неавтоклавного газозолобетона обусловлена качеством пористой структуры и упрочненной межпоровой перегородки за счет кристаллизации расплавленной серы и высокой активности кислой золы-унос.

7. Установлено, что кристаллы волластонита устойчивы в щелочной среде и в условиях насыщенного пара и высокой температуры при автоклавной обработке без потерь армирующих свойств, так как на поверхностях кристаллов волластонита нарастает слой гидратных новообразований низкоосновных гидросиликатов кальция, а сами кристаллы волластонита играют роль арматуры. Четырехпроцентная добавка волластонита, от массы вяжущего, при автоклавной обработке приводит к увеличению прочности на изгиб, при плотности D 700 на 52,2 % и может служить хорошей заменой асбесту в ячеистых бетонах.

8. В неавтоклавных ячеистых бетонах добавка волластонита в бетонную смесь увеличивает прочность на изгиб, при плотности D 700 кг/м³ на 25,0%. В НЯБ целесообразно применение цементов с добавками волластонита, при твердении которого происходит направленный процесс кристаллизации с одновременным понижением основности новообра-зований плотного по структуре однокальциевого гидросиликата кальция, более устойчивого к воздействию атмосферных факторов.

9. Основным направлением повышения качества и долговечности ячеистого бетона является создание оптимальной структуры порового пространства и межпоровой перегородки, путем применения комплекса технологических решений. Так, при производстве пенобетона необходимо создать условия (регулируя параметры генераторов) для свободного формирования пор сферической формы с одномодальным строением и равномерно распределенной по телу бетона, что способствует более устойчивому удерживанию на поверхности поры, твердых составляющих и существенному снижению седиментационных процессов.

10. Установлено, что оптимизация состава бетона порового пространства и прочности межпоровой перегородки значительно повышает качество и снижает заводской брак изделий за счет увеличения устойчивости ячеис-тобетонного массива к просадке, расслоению и резательным усилиям (при переворачивании формы со смесью на ребро и резке). Динамика набора пластической прочности должна быть в первый час - 0,005 МПа, второй - 0,015, третий - 0,02 МПа и в момент резки 0,04-0,05 МПа.

11. Реализуя комплекс научно-технических и технологических решений, для высотных зданий разработан стеновой конструкционно-теплоизоляционный автоклавный газобетон, маркой бетона по средней плотности D500, классом по прочности на сжатие В3,5; средней прочностью 4,5 МПа, коэффициентом теплопроводности =0,12 Вт/(м·⁰С) в сухом состоянии, маркой по морозостойкости F75, на смешанном известково-цементном вяжущем с преобладанием в продуктах гидратации низкоосновных гидросиликатов кальция типа CSH (В) и тоберморита.

Оценка полноты решений поставленных задач. Анализ теоретических разработок и гипотез, выбор соответствующих современным требованиям методов, приборов и установок по исследованию физико-химических и физико-технических свойств, поровой структуры, стойкости и трещиностойкости, совокупности лабораторных исследований и заводских испытаний ячеистых бетонов (газобетонов и пенобетонов) автоклавного и неавтоклавного твердения полностью отражают поставленные в диссертации задачи.

Разработка рекомендаций и исходных данных по конкретному использованию результатов. Результаты исследований по ячеистым бетонам для ограждающих изделий высотных зданий рекомендованы заводам по производству ячеистых бетонов, с указанием конкретных способов, повышающих качество и долговечность изделий и конструкций. Указаны недостатки к требованиям по сырью фирм «Маза-Хенке» Германия и Китая, снижающих физико-механические свойства и долговечность изделий и конструкций из ячеистого бетона. Разработанные ячеистые бетоны рекомендованы строителям, производящим перепланировку и реконструкцию жилых домов, причем с увеличением этажности здания экономический эффект возрастает, так как позволяет применять более широкое разнообразие планировочных решений.

В связи с обеспечением лучших условий по микроклимату и сохранению тепла внутри помещений, в сравнении с традиционными материалами, результаты работы могут использоваться в сельхоз- и малоэтажном строительстве.

Оценка технико-экономической эффективности внедрения. Заводское производство стеновых блоков и перегородочных плит с плотностью 60020 кг/м³ позволяет экономить до 100 кг/м³ сырья. Совершенствование пооперационного контроля технологических операций позволяет экономить до 53 кг/м³ сырья. Эффективность от перехода на ячеистые бетоны плотностью 500 кг/м³ (теплоизоляционного по ГОСТ 21520-89) на конструкционно-теплоизоляционный (вместо плотности 600 кг/м³) составляет 667,2 тенге на кубометр. Экономия средств от перехода на газозолобетон (зола-унос от сжигания угля Экибастузкого угольного бассейна) вместо газобетона с плотностью 600 кг/м³ составляет 816,3 тенге на 1 м³. Кроме этого, проведенные исследования дают дополнительно косвенную экономию: сократить срок выдержки до резки массивов на изделия с существующих на заводах 6-8 до 3 ч; заменить в ячеистых бетонах волокнистую (армирующую) добавку канцерогенный асбест на инертный природный волластонит; существенно повысить срок службы (долговечность) изделий и конструкций, чреватых значительными экономическими затратами при проведении преждевременного ремонта и демонтажа.

Оценка научного уровня выполненной работы в сравнении с лучшими достижениями в данной области. Анализ литературных источников свидетельствует, что исследования в русле представленной диссертационной работы не многочисленны. Наши выводы и рекомендаций базируются на фундаментальных законах физики, химии и физико-химии высококонцентрированных суспензий, имеющих свойства упруговязких пластичных систем и капиллярно-пористых тел, выполненных с помощью современных лабораторных приборов и промышленных установок, с использованием математических методов планирования экспериментов в лабораторных условиях с последующим производственным подтверждением результатов исследований, что свидетельствует о высоком научном уровне выполненной работы.

Работа выполнена в соответствии с научно-техническими программами «Комплексное использование минерального сырья» по НАН РК (1955-2005 гг.) и «Создание и опытно-промышленное освоение новых энергосберегающих технологий и техники модульного использования для производства строительных материалов из местного сырья и промышленных отходов (1998-2008 гг.)» по Национальной инженерной академии РК «Государственной программы развития промышленности строительных материалов и конструкций на 2005-2014 годы».

Условные обозначения: F - площадь, м²; T - время, сек.; V - объем, м³; t - температура, ⁰С; w - влажность, %; Пл - плотность, кг/м³; - относительная влажность воздуха, %; - деформация, мм/м; C - отношение кремнеземистого компонента к вяжущему; - пластическая прочность, Па; - коэффициент теплопроводности, Вт/м⁰С; К_мрз -коэффициент морозостойкости; E - динамический модуль упругости, (ДМУ), МПа; - напряжение, Па; R_сж - прочность бетона на сжатие, МПа; R_ри - прочность бетона на растяжение при изгибе, МПа; B/T - водотвердое отношение; - угол смачивания, рад.; g - ускорение силы тяжести, м/сек²; - плотность, г/см³; _пов - поверхностное натяжение, Н/м; Р - давление, Па; d - диаметр капилляров, мкм; Н - водоудерживающая способность вогнутых менисков, Па; S_уд. - удельная поверхность, см²/г; В - постоянная Брюстера, равная 0,273 МПа; НЯБ - неавтоклавный ячеистый бетон; ЭТФШ - электротермофосфорный шлак; СДБ - сульфитно-дрожжевая бражка; С-3 - Суперпластификатор; ПАП-1 - Пудра алюминиевая; ППС - Порообразователь смолосапониновый; ТЭА - Триэтаноламин; ГКЖ - Полигидросилоксан; ТНФ - Тринатрийфосфат; П - поташ.

СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Бисенов К.А. Ячеистые бетоны. - Алматы: ?ылым, 2008. - 384 с.

2 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Изделия из ячеистого бетона - эффективный материал для сейсмостойкого строительства // Вестник НИА РК. - 2000. - №1(5). - С. 224-226.

3 Ахметов А.Р., Копжасаров Б.Т., Ахметов Д.А. Высокоэкономичный материал для сельского строительства // Вестник НИА РК. - 2000. - №1(5). - С. 212-217.

4 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Изменение теплозащитных свойств изделий из ячеистого бетона в процессе эксплуатации // Вестник НИА РК.- 2000. - №1(5). - С. 226-230.

5 Ахметов А.Р., Копжасаров Б.Т., Ахметов Д.А. Исследование влияния влажности на теплопроводность неавтоклавного ячеистого бетона // Наука и образование Южного Казахстана. - 2001. - № 25. - С. 93-95.

6 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Бисенов К.А., Копжасаров Б.Т. Факторы, влияющие на эксплуатационную стойкость изделий из ячеистого бетона // Строительные материалы XXI века. Технология. Импортозамещение: материалы Междунар. научно-практ. конф. - Алматы: НИИстромпроект, 2001. - Кн. 1. - С. 115-119.

7 Бисенов К.А., Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Утебаева Г.Е. Влияние вещественного состава сырья на свойства ячеистого бетона // Строительные материалы XXI века. Технология. Импортозамещение: материалы Междунар. научно-практ. конф. - Алматы: НИИстромпроект, 2001. - Кн. 1.- С. 107-110.

8 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Бисенов К.А., Утебаева Г.Е. Особенности технологии ячеистого бетона // Инженерная наука на рубеже XXI века: материалы научно-практ. конф.- Алматы, 2001. - С. 11-12.

9 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Копжасаров Б.Т., Утебаева Г.Е. Долговечность изделий из ячеистого бетона, эксплуатируемого в условиях средней Азии и Казахстана // Проблемы естественно-технических наук на современном этапе: сб. научных трудов. КГУСТА.- Бишкек, 2002.- С. 276-278.

10 Утебаева Г.Е., Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Копжасаров Б.Т. Техно-логические особенности производства и эксплуатация высокоэффективных материалов ячеистой структуры на минеральной основе // Проблемы химической технологии неорганических, органических, силикатных и строительных материалов и подготовки инженерных кадров: материалы Междунар. научно-практ. конф.: ЮКГУ им. М. Ауезова.- Шымкент, октябрь 2002. - Т. 1. - С. 108-110.

11 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Бисенов К.А., Копжасаров Б.Т. Факторы, влияющие на эксплуатационную стойкость изделий из ячеистого бетона // Строительство Архитектура.- 2002. - № 33(117).- С.16.

12 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Утебаева Г.Е. Развитие разрушительных процессов в ячеистом бетоне в процессе производства и эксплуатации // Проблемы науки, образования и устойчивого социально экономического развития общества в начале XXI века: материалы научно-практ. конф., посвящ. 60-летию ЮКГУ им. М. Ауезова.- Шымкент, 2003.- Т. IV. - С. 122-124.

13 Ахметов Д.А. Исследование возможности снижение влажности и усадки у неавтоклавного ячеистого бетона и использованием отходов промышленности и некондиционного сырья // Транспорт Евразии: взгляд в XXI век: материалы Третьей Междунар. конф.- Алматы: КазАТК, 2004. - Т. 2. - С. 19-21.

14 Оспанова М.М., Сулейменов Ж.Т., Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Исследование влияния физико-химических параметров на прочностные характеристики модифицированной серы // Наука и образование Южного Казахстана. - 2005. - № 3(43). - С. 46-48.

15 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р., Сулейменов Ж.Т., Оспанова М.М. Применение модифицированной серы в технологии теплоизоляционных материалов // Вестник НИА РК. - 2005. - № 3(17). - С. 75-78.

16 Кулибаев А.А., Касимов И.К., Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Эксплуатационная стойкость строительных материалов // Вестник НИА РК. - 2006. - № 2(20). - С. 112-118.

17 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Повышение стабильности плотности и прочности ячеистобетонных изделий // Архитектура, строительство, дизайн.- Ташкент, 2006. - №1. - С. 71-74.

18 Ахметов Д.А Влияние микро и макропор не свойства ячеистого бетона // Транспорт Евразии ХХI века: материалы 4-й Междунар. научно-практ., посвящ. 50 лет КазАТК.- Алматы, 2006. - Т. 3. - С. 66-68.

19 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Оптимизация процесса нарастания пластической прочности ячеистобетонной смеси // Наука и инновации на железнодорожном транспорте: материалы Междунар. научно-техн. конф.- Алматы: КазАТК им. М. Тынышпаева, 2007. - Т. 7. - С. 45-48.

20 Ахметов Д.А., Копжасарова Г.Т., Ахметов А.Р., Копжасаров Б.Т. Математическое планирование технологических параметров производства ячеистого бетона // Стратегические приоритеты устойчивого развития экономики Казахстана и механизмы их реализации: материалы научно-практ. конф. - Шымкент: ЮКГУ им. Ауезова, 19-21 октября 2006. - С. 294-295.

21 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Изменение влажностных деформаций в ячеистых бетонах // Вестник НИИстромпроект, 2006. - № 4-5(10). - С. 15-18.

22 Ахметов Д.А. Оценка качества структуры ячеистого бетона и её влияние на прочность // Вестник НИИстромпроект. - 2006. - №6. - С. 30-34.

23 Ахметов Д.А. Пооперационный контроль технологических операций залог качества ячеистобетонных изделий // Новости науки Казахстана. - 2007. - №3. - С. 79-82.

24 Ахметов Д.А. Влияние вида технологии изготовления ячеистого бетона на качество и стабильность свойств // Вестник НАН РК.- 2007. - №3. - С. 79-80.

25 Ахметов Д.А. Влияние вещественного состава цементов на основные свойства ячеистого бетона // Вестник НИИстромпроект. - 2007. -№ 1-2(12). - С. 41-44.

26 Ахметов Д.А. Влияние условий твердения на основные свойства капиллярно-пористых материалов // Доклады НАН РК. - 2007. - №3. - С. 65-67.

27 Ахметов Д.А. Необходимые требования при возведении стен и перекрытий из ячеистого бетона // Магистраль. - 2007. - №6(80). - С. 84-85.

28 Ахметов Д.А. Промышленные отходы - сырье для автоклавных материалов. HAH PK. Российская академия наук // Комплексное использование промышленного сырья.- 2007. - № 3(252). - С. 82-84.

29 Ахметов Д.А., Касимов И.К., Ахметов А.Р. Автоклавная обработка и формирование прочности ячеистого бетона // Вестник КазГАСА.- 2007. - № 3-4(25-26). - С. 117-118.

30 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Влияние процессов структурообразо-вания на свойства ячеистого бетона // Вестник КазГАСА.- 2007. - № 2(24). - С.83-84.

31 Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Влияние качественного состава извести и золы на свойства ячеистого бетона // Вестник КазГАСА.- 2007. - № 1(23). - С.74-75.

32 Кулибаев А.А., Ахметов Д.А., Касимов И.К., Раматуллаев К., Абдухаликов А.А. Стабилизация свойств теплоизоляционного бетона методом внутренней пропитки // Химическая технология: материалы Междунар научно-техн. конф., посвящ. 100-летию со дня рождения академика Н. М. Жаворонкова.- Ташкент: ТАСИ, 2007. - С. 59-61.

33 Ахметов Д.А. Техногенные отходы и некондиционное сырье в производстве высокоэффективных строительных материалов // Наука и инновации на железнодорожном транспорте: материалы Междунар. научно-техн. конф. - Алматы: КазАТК им. М. Тынышпаева, 2007.- Т. 7. - С. 45-48.

34 Коровяков В.Ф., Ахметов Д.А., Ахметов А.Р. Исследование влияния технологических факторов на качество ячеистых бетонов // Технологии бетонов.- Москва, 2008. - № 5(2). - С. 56-57.

35 Ахметов Д.А. Совершенствование производственной технологии и повышение качества ячеистых бетонов // Теория и практика композиционных строительных материалов: материалы научно-техн. конф.- Ташкент, 2008. - С. 284-287.

36 Ахметов Д.А. Повышение свойств ячеистого бетона с использо-ванием метасиликатов кальция // Химия и химическая технология. - Ташкент, 2008. - №4.- С. 10-13.

37 Ахметов Д.А., Бисенов К.А., Касимов И.К. Влияние структурной пористости на свойства ячеистых бетонов и методы ее определения // Химия и химическая технология. - Ташкент, 2009г. - № 1.- С. 18-21.

38 Ахметов Д.А. Совершенствование пористой структуры ячеистого бетона основа повышения прочности и стойкости // Архитектура и строительства Казахстана в новом тысячелетии: материалы научно-техн. конф.- Алматы: КазНТУ им. К. И. Сатпаева, 7-8 ноября 2008.- С. 310-312.

39 Кулибаев А.А., Касимов И.К., Ахметов Д.А. Ячеистый бетон и высотное строительство // Архитектура и строительство Казахстана в новом тысячелетии: материалы научно-техн. конф. Алматы: КазНТУ им. К.И. Сатпаева, 7-8 ноября 2008.- С. 319-321.

40 Кулибаев А.А., Касимов И.К., Ахметов Д.А. Повышение качества и долговечности строительных материалов, важнейшая задача современного строительства // Архитектура и строительства Казахстана в новом тысячелетии: материалы научно-техн. конф. Алматы: КазНТУ им. К.И. Сатпаева, 7-8 ноября 2008.- С. 315-319.

41 Предварительный Пат. IАР 20090359. РУ. Способ получения неавтоклавного ячеистого бетона / Касимов И.К., Кулибаев А.А., Ахметов Д.А., Бисенов К.А.. Абдухаликов А.А.; опубл. 16.02.2010., Бюл. № 4.- 2с.

42 Предварительный Пат. IАР 20090360. РУ. Способ получения ячеистого бетона с добавкой синтетического волластонита / Касимов И.К., Кулибаев А.А., Ахметов Д.А.; опубл. 16.02.2010. Бюл. № 4.- 2с.

Размещено на Allbest.ru