Разработка технических решений по повышению устойчивости участков сопряжений вертикальных стволов

Изучение моделей с различной протяженностью сопряжения. Закономерности изменения напряженно-деформированного состояния крепи ствола. Конечно-элементная модель участка ствола. Изменение средних значений в крепи ствола над сводом приствольной выработки.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид статья
Язык русский
Дата добавления 19.05.2018
Размер файла 260,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Выпуск 5 (24), сентябрь - октябрь 2014

http://naukovedenie.ru publishing@naukovedenie.ru

Размещено на http://www.allbest.ru/

1

http://naukovedenie.ru 08KO514

Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Выпуск 5 (24), сентябрь - октябрь 2014

http://naukovedenie.ru publishing@naukovedenie.ru

1

http://naukovedenie.ru 08KO514

Разработка технических решений по повышению устойчивости участков сопряжений вертикальных стволов

Плешко М.С.

Участки сопряжений вертикальных стволов являются сложными и ответственными элементами тоннельного комплекса. Крепь ствола при строительстве сопряжения подвергается интенсивным воздействиям и нуждается в дополнительном усилении. Изучение этих процессов требует проведения математического моделирования. В исследовании разработаны объемные численные модели с различной протяженностью сопряжения. Использован программный комплекс «Лира», реализующий метод конечных элементов. Выполнено поэтапное численное моделирование участка ствола. Проанализированы полученные данные и установлены основные закономерности изменения напряженно-деформированного состояния крепи ствола. По мере строительства сопряжения в крепи ствола над ее сводом формируется зона активного влияния. Она характеризуется увеличением эквивалентных напряжений в два раза и более. Исследована эффективность усиления крепи ствола путем устройства армирующего слоя из высокопрочного углепластикового ламината. Установлено, что армирующий слой вступает в работу не сразу, а только после реализации в крепи упругих деформаций и переходе в стадию пластического деформирования бетона. Получена зависимость несущей способности крепи ствола от процента армирования. Разработана методика по определению требуемого процента армирования для усиления бетонной крепи вертикальных стволов и определена область применения этого технического решения

Ключевые слова: вертикальный ствол; сопряжение; бетонная крепь; метод конечных элементов; напряжения; деформации; несущая способность; армирование. сопряжение крепь ствол деформированный

Lots of conjugations vertical shafts are complex and critical elements of the tunnel complex. Shoring barrel during the construction of conjugation exposed to intensive influence and needs further strengthening. The study of these processes requires mathematical modeling. The study developed three-dimensional numerical models with different length of conjugation. Used software system "Lira" that implements the finite element method. Implemented in phases numerical modeling portion of the vertical shaft. Analyzed the data and the main regularities of stress-strain state of the lining of the vertical shaft. As the construction of conjugation in the lining of the vertical shaft over its arch formed by the active zone of influence. It is characterized by an increase in equivalent stresses in two or more times. The effectiveness of strengthening the lining of the vertical shaft by installing a reinforcing layer of high-strength carbon-fiber laminate. Established that the reinforcing layer comes into operation after the implementation of the lining of elastic deformations and the transition to the stage of plastic deformation of concrete. The dependence of the bearing capacity of the lining of the vertical shaft of the reinforcement ratio. Developed a method to determine the required percentage of reinforcement concrete lining vertical shafts. Sets out the scope of the technical solution

Keywords: vertical shaft; conjugation; concrete lining; finite element method; stress; strain; strength; reinforcement

Вертикальные стволы связывают тоннель с поверхностью земли и служат в период строительства тоннельного комплекса для подъема на поверхность разработанного грунта, спуска и подъема людей, целей энергоснабжения, вентиляции и водоотлива. Связь ствола с тоннелем обеспечивается через сопряжения с выработками околоствольного двора и подходными штольнями.

Крепление вертикальных стволов, как правило, осуществляется монолитным бетоном, эффективно работающим при действии равномерных сжимающих нагрузок. В то же время в период проходки сопряжений в крепи ствола наблюдаются значительные деформации растяжения и изгиба. В ряде случаев они приводили к разрушению крепи и потере устойчивости участка ствола [1]. Для недопущения такой ситуации на практике необходимо комплексное изучение напряжённо-деформированного состояния участков сопряжений вертикальных стволов и обоснование эффективных решений по повышению несущей способности крепи.

Исследование такой сложной горнотехнической системы требует применения физических и математических моделей с пространственной геометрией и нелинейным деформированием материалов. Научно-методические основы диагностики и моделирования горных выработок рассмотрены в работах [2-6]. Примеры решения конкретных научнопрактических задач на современном уровне развития компьютерной техники и программных средств представлены в трудах [7-9]. В качестве наиболее эффективного можно выделить метод конечных элементов, получивший широкое распространение при решении геомеханических задач с применением специализированных комплексов ANSYS, COSMOS/M, Лира-Windows, SCAD GROUP, STAAD Pro, FEM models, PLAXIS, Robot Millennium, FLAC (Itasca Company), ABAQUS, ADAPT, CRISP, SOFiSTiK, CivilFEM, LS-DYNA, Z_SOIL и др.

В настоящем исследовании создание численных моделей, расчеты и анализ полученных данных выполнено с помощью программного комплекса «Лира - 9.4». Для более полной адекватности модели реальным условиям выбран объемный тип конечно-элементной модели цилиндрической формы.

Разбивка модели осуществлялась объемными конечными элементами типа универсального пространственного изопараметрического восьмиузлового элемента. При построении модели использован принцип совмещения густой и укрупненной сеток. Массив пород в исследуемой области (зона влияния сопряжения) представлен конечными элементами с максимальным размером грани 10 см. Окружающий эту зону породный массив на расстоянии 5 - 10 м представлен в виде сетки с постепенным увеличением размера грани конечного элемента от 10 до 50 см. Внешние области модели представлены конечными элементами размером 1,0 - 5,0 м. Бетонная крепь ствола моделируется в исследуемой области конечными элементами с размером грани 2,5 - 5 см, а на удалении от нее - 10 - 15 см.

Исключение влияния граничных условий на результаты расчета обеспечено большими размерами модели: диаметр - 60 м, высота - 80 м. Пример разреза полученной конечноэлементной модели с укрупненной для наглядности сеткой конечных элементов приведен на рис. 1.

Рис. 1. Конечно-элементная модель участка ствола

Граничные условия приняты следующие: для нижней грани задано ограничение вертикальных смещений, для боковой цилиндрической поверхности - ограничение смещений в перпендикулярном к ней направлении. Верхняя грань модели загружена равномерно распределенным вертикальным давлением от вышележащей породной толщи. Для каждого конечного элемента задан режим учета собственного веса, а также следующие исходные характеристики:

коэффициент поперечной деформации;

объемный вес, кН/м3;

начальное значение модуля упругости на сжатие, МПа;

предельное значение напряжения на сжатие, МПа; ? начальное значение модуля упругости на растяжение, МПа; ? предельное значение напряжения на растяжение, МПа.

Основные элементы модели обладают пластическими свойствами. Моделирование физической нелинейности материалов выполнено с помощью физически нелинейных конечных элементов, воспринимающих информацию согласно принятому закону деформирования материалов. В соответствии с современными представлениями геомеханики принята экспоненциальная зависимость у = f(е). Расчет осуществляется шагово-итерационным методом, который позволяет наиболее точно смоделировать процесс нелинейного деформирования модели в процессе поэтапной реализации проходческих работ.

В результате расчета создавался табличный массив данных по перемещениям в узлах и напряжениям в конечных элементах модели.

Анализ напряженно-деформированного состояния элементов модели осуществляется путем определения шести осевых компонентов тензора напряжений. Далее возможен анализ по различным теориям прочности. В настоящем исследовании для оценки запаса прочности горных пород использован критерий прочности Кулона-Мора. В соответствии с ним эквивалентные напряжения определяются по формулам:

sЭ =s1 -cЧs3 ; (1)

sS =lЧs1 -s3 ,

где

c=s0+- ; l=s_+- ;

s0 s0 здесь s0+ - предельное напряжение при одноосном растяжении; s0- - то же, при сжатии.

В соответствии с рассмотренным алгоритмом разработан ряд численных моделей участков стволов с различной протяжённостью пройденной части сопряжения. Это позволяет более точно проанализировать влияние строительства сопряжения на крепь ствола. Для качественной и количественной оценки интенсивности влияния принят коэффициент Kвл, представляющий отношение эквивалентных напряжений в крепи в зоне влияния сопряжения к аналогичным величинам, действующим в конструкции до начала проходческих работ.

На основании анализа полученных данных максимальные концентрации напряжений выявлены в области перехода свода сопряжения в боковую стенку на расстоянии до 1,0 м от высотной отметки свода. Пример характерной зависимости параметра Kвл в этой области от длины пройденной части сопряжения показан на рис. 2.

Рис. 2. Зависимость коэффициента Kвл от длины пройденной части сопряжения

Таким образом, процесс строительства сопряжения приводит к значительному росту интенсивности напряжений в крепи ствола, обусловленных, прежде всего развитием вертикальных деформаций в породном массиве и крепи. Уже на начальном этапе работ действовавшие в крепи эквивалентные напряжения увеличиваются в среднем в 2,3 раза и далее нелинейно возрастают. Стабилизация происходит при удалении забоя сопряжения от стенки ствола на 7,5 - 8,0 м, при этом формируются два участка влияния на крепь ствола. Первый участок наиболее интенсивного влияния располагается на высоте 0 - 1,0B от свода сопряжения, где В - ширина сопряжения. На участке ствола на высоте 1,0B - 2,0B от свода влияние сопряжения проявляется менее интенсивно и далее практически не сказывается на напряженодеформированное состояние крепи ствола.

На рис. 3 показана характерная картина изменения средних значений параметра Kвл в крепи ствола по мере удаления от свода сопряжения на высоту h.

Рис. 3. Изменение средних значений параметра Kвл в крепи ствола над сводом приствольной выработки

Полученные результаты свидетельствуют о необходимости разработки дополнительных технических решений по усилению крепи в зоне влияния сопряжения. Анализ известных на практике способов показывает, что повышение несущей способности бетонных и железобетонных конструкций может быть обеспечено путем их дополнительного армирования ламинатом на основе высокопрочных углеродных волокон. Этот материал обладает высокой прочностью на растяжение и сжатие, близким к стали модулем упругости, хорошей стойкостью к агрессивным средам. В настоящее время углепластиковые холсты и ламинаты широко применяются в мостостроении [10,11].

Для оценки эффективности применения ламинатов для усиления крепи ствола в зоне влияния сопряжения в разработанные численные модели были дополнительно включены объемные конечные элементы, моделирующие слоистый углепластиковый ламинат. Они размещались на внутренней поверхности крепи ствола в зоне влияния приствольной выработки по схеме, представленной на рис. 4.

Рис. 4. Схема армирования крепи ствола углепластиковым ламинатом

Процент армирования крепи определяется из выражения

Sl 100% , (2)

где Sl - площадь поперечного сечения ламината из расчета на 1 погонный метр сечения бетонной крепи;

Sb - площадь одного погонного метра сечения бетонной крепи.

Характеристики ламината приведены в табл. 1.

Таблица 1 Технические характеристики ламината

п/п

Наименование параметра

Значение параметра

1

Тип ламината

Sika Carbodur S / Sika Carbodur M / Sika Carbodur H

2

Толщина, мм

1,4

3

Ширина, мм

50-120 / 60; 90; 120 / 50

4

Модуль упругости, ГПа

155 / 210 / 300

5

Прочность при растяжении, МПа

2400 / 2000/ 1400

6

Относительное удлинение, %

1,9 / 1,1 / 0,8

7

Диапазон изменения процента армирования крепи, м, %

0,05 - 0,5

Полученные в результате расчетов моделей значения напряжений и деформаций в крепи показали, что армирующий слой вступает в работу не сразу, а только после реализации в крепи упругих деформаций и переходе в стадию пластического деформирования бетона крепи. Наиболее эффективной областью применения армирующего слоя являются участки ствола над проемом сопряжения на высоте до (1,2 - 1,4)B. Наличие ламината позволяет увеличить несущую способность крепи, определенную из условия прочности Кулона-Мора и уменьшить максимальные величины деформаций крепи. Основным влияющим фактором является процент армирования. Изменение модуля упругости армирующего материала в диапазоне 155 - 300 ГПа не оказывает существенного влияния на несущую способность конструкции. Полученная в результате обработки данных зависимость коэффициента увеличения несущей способности бетонной крепи от процента армирования представлена на рис. 5.

Рис. 5. Зависимость коэффициента увеличения несущей способности крепи ствола от процента армирования

Предварительное обоснование параметров армирования участка крепи в зоне влияния строительства приствольной выработки может быть произведено при рассмотрении несущей способности сегмента кольца крепи как изгибаемой балки. Предельный изгибающий момент, воспринимаемый сечением, шириной один погонный метр, усиленным армирующем слоем, может быть определен из выражения

M =slSlt -0,5Rbx2 , (3)

где уl - предельные значения напряжений для композитного материала армирующего слоя, могут быть определены по выражению [11]:

RbElb =0,9Rl ; (4)

s =--ksЈеtl

Rb - расчетная прочность бетона крепи на сжатие, МПа;

x - относительная высота сжатой зоны бетона, находится из уравнения проекций внутренних усилий

x=уlSl ; (5)

ks - коэффициент, учитывающий тип и схему усиления, для ламинатов может быть принят равным ks =0,45 [11];

El - модуль упругости материала армирующего слоя, МПа; b - единичная ширина полосы упрочнения внутреннего слоя крепи, мм;

Уtl - общая толщина слоев армирующего слоя, мм;

Rl - расчетное сопротивление материала армирующего слоя растяжению, МПа.

Окончательные параметры армирующего слоя участка крепи в зоне влияния сопряжения следует определять на основе математического моделирования и шахтных исследований в конкретных горно-геологических и технических условиях.

Статья подготовлена в рамках выполнения научно-исследовательской работы «Ресурсосберегающие и экологически безопасные геотехнологии освоения подземного пространства на основе комплексного мониторинга всех стадий жизненного цикла инженерных объектов и систем» по базовой части Госзадания Минобрнауки России.

ЛИТЕРАТУРА

1. Бородуля А.А. Обоснование параметров анкерно-бетонной крепи при сооружении сопряжений вертикальных стволов угольных шахт: дис…канд. техн. наук. Донецк, 2002. 153 с.

2. Казикаев Д.М., Сергеев С.В. Диагностика и мониторинг напряженного состояния крепи вертикальных стволов. М.: Горная книга, 2011. 244 с.

3. Манец И.Г., Грядущий Б.А., Левит В.В. Техническое обслуживание и ремонт шахтных стволов. Донецк: Свiт книги, 2012. 418 с.

4. Shashenko, O., Majcherczyk, T. Geomechanics: History, modern state and prospects of development. New Technological Solutions in Underground Mining International Mining Forum, 2006, pp. 35 - 37.

5. Баклашов И.В. Геомеханика: Учебник для вузов. В 2 т. Т. 2. Геомеханические процессы. М.: Издательство Московского государственного горного университета, 2004. 208 с.

6. Jing, L. A review of techniques, advances and outstanding issues in numerical modelling for rock mechanics and rock engineering. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2003, no 40, pp. 283 - 353.

7. Zhang X., Han Y., Liu S., Su C. Deformation prediction analysis model for the mine shaft-wall. Liaoning Gongcheng Jishu Daxue Xuebao (Ziran Kexue Ban). Journal of Liaoning Technical University (Natural Science Edition), 2014, no 33 (8), pp. 1070 - 1073.

8. Плешко М.С., Крошнев Д.В. Влияние горизонтальной выработки на напряженнодеформированное состояние крепи ствола // Горный информационноаналитический бюллетень. 2010. № 5. С. 366-368.

9. Прокопов А.Ю. Саакян Р.О. Исследование воздействия околоствольного массива на напряженно-деформированное состояние жесткой армировки вертикальных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень (научнотехнический журнал). 2011. № 1. С. 207-212.

10. Borodulja A.A. Obosnovanie parametrov ankerno-betonnoj krepi pri sooruzhenii soprjazhenij vertikal'nyh stvolov ugol'nyh shaht: dis…kand. tehn. nauk. Doneck, 2002. 153 p.

11. Kazikaev D.M., Sergeev S.V. Diagnostika i monitoring naprjazhennogo sostojanija krepi vertikal'nyh stvolov. M.: Gornaja kniga, 2011. 244 p.

12. Manec I.G., Grjadushhij B.A., Levit V.V. Tehnicheskoe obsluzhivanie i remont shahtnyh stvolov. Doneck: Svit knigi, 2012. 418 p.

13. Shashenko, O., Majcherczyk, T. Geomechanics: History, modern state and prospects of development. New Technological Solutions in Underground Mining International Mining Forum, 2006, pp. 35 - 37.

14. Baklashov I.V. Geomehanika: Uchebnik dlja vuzov. V 2 t. T. 2. Geomehanicheskie processy. M.: Izdatel'stvo Moskovskogo gosudarstvennogo gornogo universiteta, 2004. 208 p.

15. Jing, L. A review of techniques, advances and outstanding issues in numerical modelling for rock mechanics and rock engineering. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2003, no 40, pp. 283 - 353.

16. Zhang X., Han Y., Liu S., Su C. Deformation prediction analysis model for the mine shaft-wall. Liaoning Gongcheng Jishu Daxue Xuebao (Ziran Kexue Ban). Journal of Liaoning Technical University (Natural Science Edition), 2014, no 33 (8), pp. 1070 - 1073.

17. Pleshko M.S., Kroshnev D.V. Vlijanie gorizontal'noj vyrabotki na naprjazhennodeformirovannoe sostojanie krepi stvola // Gornyj informacionno-analiticheskij bjulleten'. 2010. № 5. P. 366-368.

18. Prokopov A.Ju. Saakjan R.O. Issledovanie vozdejstvija okolostvol'nogo massiva na naprjazhenno-deformirovannoe sostojanie zhestkoj armirovki vertikal'nyh stvolov //

19. Gornyj informacionno-analiticheskij bjulleten' (nauchno-tehnicheskij zhurnal). 2011. № 1. P. 207-212.

20. Voprosy usilenija zhelezobetonnyh konstrukcij kompozitami: 1. jeksperimental'nye issledovanija osobennostej usilenija kompozitami izgibaemyh zhelezobetonnyh konstrukcij / I.G. Ovchinnikov, Sh.N. Valiev, I.I. Ovchinnikov, V.S. Zinov'ev, A.D. Umirov // Internet-zhurnal «NAUKOVEDENIE». 2012. №4. Rezhim dostupa: http://naukovedenie.ru/PDF/7tvn412.pdf (data obrashhenija 10.09.2014).

21. Nerovnyh A.A. Sovershenstvovanie metodiki ocenki gruzopod#emnosti zhelezobetonnyh proletnyh stroenij zheleznodorozhnyh mostov, usilennyh kompozicionnymi materialami: dis…kand. tehn. nauk. Novosibirsk, 2012. 201 p.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Геологическая и гидрогеологическая характеристика участка проектирования и строительства ствола. Проходка и крепление технологического отхода ствола, взрывные работы и безопасность при проходке. Планирование производственной мощности горного участка.

    дипломная работа [1,8 M], добавлен 15.12.2014

  • Сооружение вертикальных стволов и их углубка как важные звенья при строительстве и реконструкции горных предприятий. Основные технические параметры проектируемого ствола скипового с жесткой армировкой глубиной 600 метров. Выбор оборудования для оснащения.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 31.12.2012

  • Выбор технической схемы строительства ствола и варианта его оснащения. Расчет устойчивости пород и нагрузок на крепь, выбор типа и расчет крепи. Параметры буровзрывных работ. Буровое оборудование и определение производительности и времени бурения шпуров.

    курсовая работа [208,1 K], добавлен 06.02.2014

  • Расчет и выбор сечения скипового ствола. Определение параметров буровзрывных работ при проходке ствола. Водоотлив при проходке ствола. Расчет объемов и трудоемкости работ проходческого цикла и построение графика организации работ проходческого цикла.

    курсовая работа [622,0 K], добавлен 20.01.2023

  • Определение действующих усилий в элементах армировки ствола шахты, необходимых для выбора расстрелов и расчета узлов крепления расстрелов. Расчет расстрелов на горизонтальной и в вертикальной плоскостях. Анализ усилий в узлах рамы I от загружений I и II.

    курсовая работа [761,7 K], добавлен 13.01.2015

  • Определение вертикальных нормальных напряжений в плоскости подошвы фундамента сооружения. Расчет осадки сооружения. Проверка устойчивости сооружения по круглоцилиндрической поверхности скольжения. Определение активного давления на подпорную стену.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 25.01.2011

  • Разработка конструктивной схемы пространственного решетчатого механизма типа "Кисловодск", определение его напряженно-деформированного состояния. Проектирование устройства скатной кровли и реконструкция стенового ограждения ремонтно-механической базы.

    дипломная работа [8,8 M], добавлен 12.11.2010

  • Порядок и этапы определения размеров целиков исследуемого участка рудника. Расчет параметров крепи. Механизм вычисления максимально допустимой величины оседания пород, параметров зон смягчения и закладки. Расчет времени устойчивого состояния кровли.

    курсовая работа [935,5 K], добавлен 14.12.2017

  • Разновидности и особенности древесных пород. Характеристика строения древесного ствола. Описание наиболее распространенных пороков древесины. Загнивание и возгорание древесины, способы защиты. Область применения полуфабрикатов и конструкций из древесины.

    реферат [2,6 M], добавлен 07.06.2011

  • Понятие временных и подвижных нагрузок, характер их влияния на строительные конструкции. Выявление закона изменения рабочего фактора напряженно-деформированного состояния конструкции как основная задача расчета сооружения на действие подвижной нагрузки.

    презентация [89,4 K], добавлен 25.09.2013

  • Главная особенность дерева. Виды древесных пород, разновидности пихты. Строение древесного ствола. Пороки древесины: сучки, пятнистость. Загнивание и возгорание древесины, способы защиты. Особенность деревянных построек. Деревянная архитектура Томска.

    контрольная работа [3,5 M], добавлен 19.01.2012

  • Компоновка междуэтажного перекрытия производственного здания с неполным каркасом. Расчетное сечение плиты. Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси. Сбор нагрузок на колонну первого этажа. Расчет продольной арматуры ствола колонны.

    курсовая работа [155,7 K], добавлен 14.12.2015

  • Преимущества современных сборно-монолитных перекрытий типа "Сочи", монтирование их в труднодоступных местах. Подбор арматуры с помощью программы ЛирАрм. Конечно-элементная модель перекрытия. Конструирование крайних узлов рам, каркаса со скрытым ригелем.

    курсовая работа [3,3 M], добавлен 15.06.2014

  • Динамическая прочность бетона при сжатии и при растяжении. Чувствительность к скорости деформирования. Исследование напряженно-деформированного состояния несущих железобетонных конструкций зданий и сооружений при действии динамических нагрузок.

    реферат [1,4 M], добавлен 29.05.2015

  • Оценка огнестойкости железобетонных конструкций производственной базы ВПОПТ г. Владивостока с учетом воздействия машинных масел; характеристика здания, анализ пожарной опасности производства и экспертиза строительных конструкций; влияние агрессивных сред.

    дипломная работа [548,7 K], добавлен 06.03.2013

  • Пересечение дороги в одном уровне, разработка продольного профиля на подходах к пересечению для дорог в двух уровнях. Расчет стока с малого водосборного бассейна для водопропускной трубы. Отвод земель для участка автодороги протяженностью 2 километра.

    курсовая работа [816,0 K], добавлен 01.04.2010

  • Основные типы альпинария. Основные правила оформления рокария, сухого ручья, альпийской горки. Строительство каменного участка. Породы камней для возведения каменных участков. Способы размещения камней на участке. Подбор растений различной высоты.

    презентация [51,0 M], добавлен 09.05.2015

  • Расчет набрызгбетонной крепи. Выбор буровых и погрузочных машин, расчёт их технологических параметров и производительности. Расчёт организации и продолжительности горнопроходческих работ при проведении и креплении горизонтальных и наклонных выработок.

    контрольная работа [241,5 K], добавлен 15.02.2016

  • Конструкция и технологическая схема строительства дорожной одежды. Разработка маршрутной схемы доставки материалов. Блок схема устройства цементобетонных покрытий. Расчет производительности машин и механизмов. Организация работы автомобилей самосвалов.

    курсовая работа [815,0 K], добавлен 24.03.2016

  • Обеспечение пожарной безопасности зданий. Расчет фактического предела огнестойкости металлической фермы покрытия, деревянной балки, железобетонных плит перекрытий с круглыми пустотами и железобетонной колонны. Меры по увеличению огнестойкости конструкций.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 28.11.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.