Влияние формы и размеров фундамента на напряженно–деформированного состояния основания (на примерах увлажненных лессовых и просадочных грунтах)

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН

Самаркандский Государственный Архитектурно - Строительный институт

им. Мирзо Улугбека

Диссертация

Для получения степени магистра по специальности « Строительство зданий и сооружений »

«Влияние формы и размеров фундамента на напряженно - деформированного состояния основания (на примерах увлажненных лессовых и просадочных грунтах)»

Специальность: (5А58201) - Строительство здания и сооружения

Курбонов Баходир Иркинович

Руководитель темы к.т.н. доц. Хонкелдиев М.М.

Заведюшы кафедра д.т.н. проф. Раззоков С. Р.

САМАРКАНД 2012 г.

Оглавление

Введение

1. Современное состояние теоретических и экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния основания (обзор)

1.1 Обзор основных теоретических исследований напряженно-деформированного состояния основания

1.2 Обзор и анализ экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния основания жестким штампов различной формы и размеров

1.3 Цель и задачи методы исследований

2. Методика проведения лоткового эксперимента по изучению напряженно-деформированного состояния оснований жестких штампов различной формы и размеров

2.1 Инженерно-геологические условия опытной площадки и физико-механические свойства грунтов

2.2 Методика проведения штамповых опытов в лотке

2.3 Выводы по главе 2

3. Основные результаты и анализ экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния лессовых грунтов в основании круглого и прямоугольного жесткого штампа площадью F= 180, 600, 10000, 18000 см².

3.1 Основные закономерности взаимодействия жестким штампом с влажным лессовых основанием

3.2 Сравнения напряженно-деформированного состояния в оснований жесткими круглым и прямоугольных различной формы и размеров ( 18000 см² )

3.3 Выводы по главе 3

Список использованной литературы

Введение

напряженный деформированный основание грунт

Указ Президента Республики Узбекистана «О мерах по дальнейшему совершенствованию архитектуры и градостроительства в Республике Узбекистана» [5] требует не использовать плодотворные земли под строительство промышленных и жилых комплексы.

По этому на территории Узбекистана многие промышленные и жилые комплексы приходиться возводят в сложных инженерно-геологических условиях, в том числе и на просадочных лессовых грунтах, площадь распространения которых на территории Узбекистана составляет - 20%.

Анализ многолетнего опыта строительства и эксплуатации зданий и сооружений на просадочных лессовых грунтах Средней Азии, Украины, Молдавии и многих районов РСФСР показывает, что при застройке территорий и их хозяйственном основании неизбежно происходит повышение влажности лессовых грунтов. Основанными причинами этого является: подъём почвенно-грунтовых вод, изменение естественных путей стока атмосферных и талых вод, утечка воды из инженерных коммуникаций, емкостей, бассейнов, гидромелиоративных каналов и водохранилищ, а также нарушение естественных условий аэрации при экранировании территорий.

При повышение влажности лессовых грунтов, начиная с глубины, на которой природное давление превышает начальное просадочное давление происходит просадка и уплотнение грунтов от собственного веса. Однако во всех случаях верхняя часть толщи лессовых грунтов, где природное давление меньше начального просадочного давления просадочности, при водонасыщении остается недоуплотненной.

В настоящее время большинство расчетных схем при проектирование оснований и фундаментов базируются на теории линейно-деформируемой среды, как установлено экспериментальными исследованиями, напряженно-деформированное состояние лессовых грунтов (особенно влажных) в основании фундаментов часто не отвечает прогнозируемому по теории линейно-деформируемой среды. Из-за этого наблюдались случаи аварий зданий и сооружений, которые требуют затрат значительных средств на ремонтно-восстановительные работы.

Изучение напряженно-деформированного состояния влажных лессовых грунтов, выявление степени отклонения фактических деформаций от прогнозируемых по какой-либо теоретической модели, возможно только на основе комплексных натурных исследований.

Предварительный прогноз целесообразности исследований в этом направлении на основе упрощённых расчетных схем показывает, что изучение перечисленных выше задач позволит получить дальнейшее резервы и повысить надёжность проектирования фундаментов на влажных лессовых грунтах.

Целью данной работы являлось комплексное исследование напряжённо-деформированного состояния оснований из влажных лессовых грунтов под жёсткими штампами различной формы и размеров сравнение полученных результатов с теоретическим решениям, а также установление пределов применимости теории линейно-деформируемой среды к расчёту таких оснований.

Комплексность исследований заключалось в одновременной измерении осадки и деформации поверхности основания за пределами штампов, вертикальных и горизонтальных напряжений и перемещений в основании на различных глубинах от подошвы опытных штампов.

Для достижения поставленной цели были проведены лабораторные опыты в лотке со штампами различной формы - круглый штамп А = 180 см² D = 15,14 cм, прямоугольной штампы соотношением сторон l: b =1:1, 1:2, 1:5 площадью А = 180 см², а также были использованы данное натурных опытов с круглым и прямоугольным штампами площадью А = 18000 см² на влажных лессовых грунтах ненарушенной структуры приведенный в работе доц. М. Хонкелдиева [78]

Научная новизна работы состоит в том, что в результате выполненных исследований отработана методика проведения лотковых штамповых исследований напряжённо-деформированного состояния лессовых грунтов естественного сложения; комплексно исследованы закономерности распределения вертикальных и горизонтальных напряжений и перемещений в лессовом основании под круглим и прямоугольным штампов; проанализированы экспериментальные данные и качественно оценены различия в распределении напряжений и деформаций под круглым и прямоугольным штампами; установлены пределы применимости теории линейно-деформируемой среды для решения инженерных задач при строительстве в лессовых грунтах.

Практическое значение. Полученные результаты исследований позволят оценить напряженно-деформированное состояние основания фундаментов, имеющих различную площадь и форму в плане.

На защиту выносятся:

Результаты лотковых экспериментальных исследований: осадок штампов, различной формы и размеров, деформация поверхности вокруг штампов, закономерности распределения вертикальных и горизонтальных напряжений и перемещений в основании лессовых грунтов, под жёсткими круглым и прямоугольным штампом площадью А = 180; 600; 10000 и 18000 см², анализ их и обобщение.

Работа состоит из троих глав и введения.

Первая глава посвящена обзору современного состояния теоретических и экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния грунтов в основании фундаментов. Выполнен анализ основных теоретических и экспериментальных исследований по изучении напряженно-деформированного состояния оснований фундаментов. В конце главы сформированы основные задачи диссертационной работы.

Во второй главе излагается методика проведения лабораторного лоткового эксперимента с изучением напряженно-деформированного состояния влажных лессовых грунтов в основании жестких штампов.

Описываются инженерно-геологические условия, физико-механические свойства грунтов, а также результаты испытаний лессовых грунтов компрессионному и срезовем приборе. Приводятся краткие характеристики используемых в опытах конструкций, измерительных приборов, методика проведения лабораторного штампового опыта в лотке.

В третьей главе представлены основные результаты экспериментальных исследований по изучению напряженно-деформированного состояния влажных лессовых грунтов. Рассматриваются отличительные особенности распределения вертикальных, горизонтальных напряжений и перемещений во влажном лессовом основании круглого и прямоугольного штампов. Анализируются влияние формы и размеров штампа (фундамента) на напряженно-деформированное состояние основания. Проводится сравнительный анализ экспериментальных данных с аналитическими решениями.

1. Современное состояние теоретических и экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния оснований

1.1 Обзор теоретических исследований напряженно-деформированного состояния основания

Грунт по своей природе является сложной физической средой, свойства которой зависят от целого ряда факторов: вида грунта, его вещественного состава физического состояния, природного сложения и свойств структурных связей и т.д. В связи с этим, при построении различных теорий приходится прибегать к схематизации рассматриваемых явлений и свойств изучаемых грунтов. Выявляя, в зависимости от изучаемого вопроса, выше указанное отражающие явления вводят некоторые допущения соответствующие принятому схематизированному представлению, которые часто называют расчетными моделями.

К настоящему времени в литературе имеется значительное количество работ по теоретическому исследованию различных моделей грунтовых оснований, которые отражены в трудах К. Терцаги [70], М.Н. Герсеванова [32], Н.А. Цытовича [84], М.И. Горбунова-Посадова [36,37,38,39], К.Е. Егорова [39,40,41,42,43], М.В. Малышева [60,61], Н.Н. Маслова [62], В.А. Флорина [76], Г.К. Клейна [48,49,50,51], Ю.К. Зарецкого [44,45], И.И. Черкасова [86,87], М.Н. Гольдштейн [32,33,34,35], Б.И. Долматова [42], С.С. Вялова [27], И.А. Симвулиди [74], М.Е. Харра [81], О.К. Фрелиха [80] и многих других.

Анализ перечисленных выше работ показал, что наиболее распространенной в практике проектирования оснований является модель линейно-деформируемой среды, основанная на предположении, что при сохранении сплошности, существовании линейной зависимости между напряжениями и деформациями, грунтовая среда может быть принята как линейно деформируемая, для которой могут быть использованы соответствующие решения теории упругости.

На базе модели линейно-деформируемой среды разработано несколько расчетных моделей.

1. Расчетная модель однородного линейно-деформируемого полупространства разработана достаточно широко и теория распределения напряжений и деформаций по ней освещена в работах [44,88,86].

2.Модель основания конечной толщины используется прежде всего при расчете деформаций грунтов, если недеформируемый массив (скала0 залегает на глубине . По сравнению с моделью однородного линейно-деформируемого полупространства эта модель достовернее отражает работу основания, которая характеризуется концентрацией напряжений и деформаций в верхней части. При этом мощность конечного слоя рекомендуется принимать равной глубине деформируемой зоны основания, определяемой по СНиП 202.01-98.

3.С развитием экспериментальных исследований было установлено что деформация грунта с глубиной убывает значительно быстрее, чем следует из теории упругости и модель упругого полупространства несколько преувеличивает распределительную способность грунта [37]. Чтобы учесть быстрое затухание деформации в грунтах с глубиной Г.К. Клейном [44], была предложена модель с возрастающим по глубине модулем общей деформации грунта, т.е. где модуль общей деформации грунта является непрерывной функцией глубины [49].

4.Вопросам разработки модели грунтовой среды с возрастающим по глубине модулем общей деформации посвящены работы И.И. Черкасова, М.Н. Гольдштейна. [88,35].

Рассмотренные выше модели широко используются в практике проектирования. Однако, заложенные в них условные приемы, не всегда отвечают требованиям практики.

5.В последние годы развиваются методы расчета осадок фундаментов, базирующиеся на модели нелинейно-деформируемого грунтового тела, т.е. где зависимости между эффективными напряжениями и стабилизированными деформациями грунта нелинейный.

Для расчета грунтовых оснований с учетом нелинейной зависимости между напряжениями и деформациями Е.Ф. Винокуровым [26,18], был применен итерационный метод. При решении задач использовалась теория малых упруго-пластических деформаций А.А. Ильюшина [47]. Система дифференциальных уравнений решалась методом конечных разностей с реализацией на ЭВМ.

1.2 Обзор и анализ экспериментальных исследований напряженно- деформированного состояния основания

Задача исследования напряженно-деформированного состояния основания при действии внешних сил является главной в механике грунтов и решение ее для различных случаев загружения имеет важное практическое значение.

Прогнозирование поведения основания под влиянием внешних и внутренних воздействий возможно лишь в том случае, если оно базируется на надежных результатах экспериментального изучения напряженного состояния. Надежность и достоверность полученных экспериментальных данных существенным образом зависят от конструкции и точности измерительных приборов, применяемых для замера напряжений, как на контакте штампа, так и в глубине исследуемого массива грунта. В связи с этим целесообразно дать краткий в сплошных средах, методик измерения и отметить их недостатки.

Впервые основные требовании, предъявляемой к измерительным устройствам, были сформулированы Г.И. Покровским и В.Г. Булычевым [66]. Обзор работ по измерению напряжений и дополнительные исследования сделаны В.Ф. Бабковым [20]. Вопросы методики измерения напряжений в грунте и анализ результатов этих измерений приведены в работах Д.С. Баранова [22,23,24], В.З. Хейфица [80,81,82,83], В.Ф. Лазебника [54,55,56] и др.

Обобщение результатов, проведенных экспериментальных исследований приведено в работе Д.С. Баранова [22,23,24] и В.Ф. Сидорчика [69], в которых были сделаны выводы и рекомендации, являющиеся в настоящее время основными при выборе типа переобразателя давления грунта для проведения измерений напряжений в грунтах.

Для определения величины осадки фундаментов необходимо знать закономерность распределения напряжений внутри основания. Изучению этой задачи посвящены работы М.Ю. Абелева и др. [16], Л.Т. Абрамова и др. [19], В.Ф. Бабкова [20], С.С. Вялова и др. [27], Довнарович и др. [41], Г.И. Кравцова [52], Ломизе и др. [58,59], Г.Е. Лезебника и др. [56], М.Н. Окулова. [59,60], Г.И. Покровский и Булычев В.Г. [66], М.В. Малышев и Г.А. Скромина [71,72], В.Ф. Сидорчука [69], И.С. Федорова [75], Д.К. Ферлиха [77], Н.А. Цытовича [85], Ю.Н. Мурзенко и В.В. Ревенко [64] и др.

К наиболее ранним исследованиям напряженного состояния грунтовых оснований следует отнести опыты Кеглера и Шейдига [77], Хуги и Гербера [77], В.Д. Бабкова [20], И.С. Федорова [75] и др. Опытами было установлено, что под жесткими штампами вертикальные напряжения концентрировались в пределах подошвы штампа и в меньшей степени распространялись в сторны, как это следует из решения теории упругости, но четких объяснений этому явлению дано не было. Эти обстоятельства являлись в свое время причиной введения эмпирических коэффициентов так называемых «коэффициентов концентрации напряжений» в классические формулы Фламана и Буссинеска, что позволило получить большие величины нормальных вертикальных напряжений [42,43,48, 75, 86].

Концентрацию вертикальных напряжений по сравнению с теорией упругости отмечали также Д.С. Баранов [22,23], Г.М. Ломизе И Г.И. Кравцов [59,52], Г.Е. Лазебник [56, М.В. Малышев и др. [60,61] и др.

Опыты И.С. Федорова [75] показали расхождение эпюр горизонтальных напряжений для вертикалей, расположенных на различном расстоянии от центра штампа, с решением теории упругости. По его предположению эти расхождения вызваны неполным подчинением грунта (особенно вблизи штампа) теории линейно- деформируемых тел. Аналогичные результаты были получены М.Н. Окуловой [64], Г.А. Скроминым [72,73], Г.И. Кравцовым [52]. Авторы отмечают, что значение напряжений в основании круглого штампа полученные экспериментальным путем значительно превышает их значения, полученные по теории упругости.

В опытах Н.А. Цытовича, М.Ю. Абелева, В.Ф. Сидорчука и А.И. Полищука, М.М Хонкелдиева [83], проведенных на лессовых грунтах г.г. Грозный и Георгиевск, была усовершенствования методика измерения напряжений в грунтах естественно сложения, что позволило с хорошей степенью достоверности решать комплексную задачу оценки напряженно-деформированного состояния основания.

Таким образом, анализ экспериментальных исследований по изучению напряженного состояния основания позволяет сделать следующие выводы.

1. На напряженное состояние грунтов под штампом оказывает влияние форма и размеры фундаментов и цикличность нагружений (С.В. Довнарович, В.Ф. Сидорчук, М.М Хонкелдиев и др.);

2. Анизотропность основания (Б. М. Боьштянский, И.П. Партаев);

3. На песчаных и глинистых грунтах возникает концентрация напряжений непосредственно под штампом, вследствие этого фактическое напряженное состояние основания отличается от решений теории линейно-деформированной среды (Г.И. Скромин, Г.Е. Лазебник, Г.И. Кравцов, В.Ф. Петрянин, А.И. Полешук и др.).

Таким образом, обзор ранее проведенных экспериментальных исследований по изучению напряженно-деформированного состояния грунтовых оснований позволил выявить различные экспериментальных данных от полученных по теории линейно-деформируемой среды. Следует отметить, что объем измерений в рассмотренных работах явно не удовлетворяет требованиям детального анализа напряженно-деформированного состояния грунтового основания. Большинство экспериментальных работ были посвящены исследованию или напряженного, или деформированного состояния. Натурных экспериментов, в которых бы комплексно исследовалось напряженно-деформированное состояние основания проведено очень мало. Нет вообще комплексных натурных экспериментальных исследований во влажных лессовых грунтах ненарушенной структуры со штампами различной формы и размеров. Это свидетельствует о необходимости дальнейших исследований напряженно-деформированного состояния таких грунтов.

1.3 Цель и задачи методы исследований

Целью работы являлось комплексное исследование в лотке напряженно-деформированного состояния оснований из лессовых грунтов естественного сложения под жесткими штампами одинаковой площади круглой (D=15,14 см) и прямоугольный (bхl=30х6 см) формы, сравнение полученных результатов и установление пределов применимости теории линейно-деформируемой среды к расчету таких оснований.

В соответствии с поставленной целью в задачу исследований выходила:

1. Отработка методики проведения лабораторных лотковых исследований по изучению напряженно-деформированного состояния штампами одинаковой площади различной формы лессовых грунтах естественного сложения.

2. На основе проведенных натурных и лабораторных лотковых испытаний установить закономерности распределения вертикальных, горизонтальных напряжений и перемещений оснований из лессовых грунтов под жесткими штампами различной формы и размеров.

2. Методика проведения лотокного эксперимента по изучению напряженно-деформированного состояния оснований жестких штампов различной формы и размеров

2.1 Инженерно - геологические условия опытной площадки и физико - механические свойства грунтов

Лабораторные лотковые исследования, связанные с изучением напряженно- деформированного состояния лессовых грунтов в основании моделей фундаментов (штампов) в объеме поставленной задачи потребовалась провести оценку инженерно - геологических условий опытной площадка, исследовать физико - механических и прочностных свойства грунтов а также отработать методику проведения крупномасштабных штамповых испытаний с изучением напряженно - деформированного состояния. Лабораторныe исследования проводились в научно-исследовательской лаборатории кафедры «Строительной технологии и геотехники» СамГАСИ.

Лабораторные лотковые экспериментальные исследования по изучению напряженно-деформированного состояния оснований фундаментов были выполнены в лотке конструкции СамГАСИ (автор М. Хонкелдиев) грунты. Опытная площадка представлена четвертичными эолово - делювиальными отложениями.

Геологический разрез площадки: до глубину 0.6 м находится почвенно - растительный слой (РQ_IV). С глубины 0,6 м залегает слой супеси (dQ_IV) полевого цвета, макропористый, присадочный, толщиной до 5 м. Ниже на всю вскрытую глубину залегает непросадочная, твердая глина с редким включением гравия, гипса известковых солей. Грунтовые воды залегают на глубине 6 м.

Геологический разрез опытной площадки, физико - механические свойства лессовых грунтов опытной площадки изучались по монолитам и кернам, отобраны из опытной площадки с глубины от 1 до 6м. Результаты лабораторных исследований физических свойств даны приведены в таблице 2.1.

Физико - механические свойства и классификационные показатели грунтов опытной площадки для каждой точки определилась как средне арифметическое 4-6 измерений (таблица 2.1)

Таблица 2.1

Лессовое основание эксперимен-тальных площадок СамГАСИ	Глубина отбора проб в м	Плотность грунта со г/см3	Плотность частац грунта сs г/см3	Весовая влажность W %	Плотность сухого грунта сd г/см3	Коэффициент пористости е	Степень влажности, Sr %	Влажность на границы пластичности WP %	Влажность на границы текучести WL %	Число пластичности JP	Показатель текучести JL
1	1-1.5	1.77	2.66	18	1.46	0.77	0.72	21.0	27.44	6.44	-0.46
2 3	1.5-3 3-5	1.78 1.79	2.66 2.66	19.1 20	1.46 1.46	0.78 0.78	0.76 0.80	21.1 21.3	27.32 27.34	6.22 6.04	-0.32 -0.18

Влажность лессового грунта по глубине основания меняется незначительно (2 - 3%) и может быть принята равной среднему значению W=18%. Объемный вес грунта, лежащего в пределах от 1 до 6 м от поверхности основания меняется в пределах 1,76 - 1,79г/см³.

Для определения анизотропии и однородности лессового основания опытных площадок была изучена сжимаемость грунтов в вертикальном и горизонтальном направлении. Исследования проводились на отобранных с глубины 1 - 5 м монолитов грунтов естественной влажности в компрессионных приборах. Из каждого монолита в вертикальном и в горизонтальном направлении вырезались по два образца. Результаты исследований приведены в таблице 2.2, 2.3.

Анализ инженерно - геологических условий и проведенные лабораторные исследования (таблица № 2.2) показали, что грунты опытной площадки можно считать практически изотропными и однородными.

При определении деформационных параметров и просадочных свойств лессовых грунтов были использованы компрессионные приборы КПр ТУ 34-3040-79 (рис 2.2 ). Компрессионные прибор состоит из станины, рычажного устройства и одометра. Рычажное устройство прибора позволяет увеличивать приложенную нагрузку в 10 раз. Нагружении образцов производилась ступенями. Образцы грунтов, испытуемых в одометре, имели высоту 25 мм и площадь поперечного сечения 60 см².

Рис. 2.1 Общий вид компрессионного прибора 1-одометр; 2-рама для передачи нагрузки на грунт; 3- рычажное устройство для передачи нагрузки; 4-гире.

Таблица 2.2

Результаты компрессионных испытаний

Среднее давление, кг/см2	Относительная деформация
	вер	гор
			Разница %
0,50	0,0068	0,0065	4.4
1,00	0,0130	0,0127	2.3
1,50	0,0170	0,0163	4.1
2,00	0,0210	0,0205	2.4
2,50	0,0240	0,0231	3.7
3,00	0,0250	0,0242	3.2

Деформационные свойства лессовых грунтов опытной площадки оценивались коэффициентом относительной деформации, компрессионным модулем общей деформации, которые определялись по результатам компрессионных испытаний рис. 2.2.

Средние значения компрессионных модулей общей деформации приведены в таблице 2.3.

Таблица 2.3

Результаты компрессионных испытаний

Среднее давление кг/см2	Компрессионные модули общей деформации лессовых грунтов, в кг/см2
	Маловлажные грунты	Влажные грунты
0,5	58.8	33
1,0	64.5	31
1,5	95.2	25
2,0	105.2	17.3
2,5	133.3	14.5
3,0	333.3	11.4

Прочностные характеристики лессовых грунтов определялись на приборе одноплоскостного среза конструкции Маслова - Лурье в модернизации Гидропроекта с площадью кольца 40 см² по стандартной методике, согласно международного ГОСТа 2248-96 рис. 2.4. Средние значения прочностных характеристик до глубины 5 м приведены в таблице 2.4.

Таблица 2.4

Таблица по определению прочностных характеристик лессового грунта

Прочностные характеристики лессовых грунтов	Грунты основания экспериментальных площадок
	естественной влажности	водонасишенные
c	0.48	0.23
	24020I	21030I



Рис. 2.2 Схемы прибор ГГП - 30 (а)

б)

Рис. 2.5 Схема срезающего устройства прибора ГГП - 30 (б)



Рис. 2.3 Определение прочностных характеристик лессового грунта на прибор ГГП - 30 конструкции Маслова - Лурье

2.2 Методика проведения штамповых опытов в лотке

Для решения поставленной задачи тесть влияние формы и размеров фундамента на НДС были проведены лотковые испытания с песчаными и лессовыми грунтами.

Для проведения лабораторных лотковых испытания приняли металлического лотка (рас. 2.1) состоит из металлического лотка (МЛ), размером в плане 450 х 450 мм, высотой 300 мм 3, рама загрузочного устройства 4, шарик металлический 5, центральный шток для передачи нагрузки 6, коромысло 7, стальной трос 8, блок запаковки стального троса натяжения 9, неподвижная опора-втулка 10, втулка 11, секторный рычаг 12, противовес 13, подвеска секторный рычага 14, опорная плита 15, чека16, крюк монтажный 17, регулируемая опора 18, вертикальная стенка лотка (МЛ) 19, днище лотка (МЛ) 20, ребро жесткости лотка21, опорная рама (МЛ). Монтаж загрузочного устройства осуществляется в ручного, Полная подготовка его к работе занимает 3-5 часа. Был использован лоток конструкции М. Хонкелдиева СамГАСИ. (рис. 2.7) Как видно из рисунка лоток состаит.

Рис. 2.4 Лабораторного лоток с загрузочным устройством конструкции М. М. Хонкелдиева СамГАСИ



Рис. 2.5 Схема лабораторного лотка с загрузочным устройством конструкции М. Хонкелдиева СамГАСИ

1-исследуемый грунт; 2-металлический штамп; 3-металлического лотка (МЛ), размером в плане 450 х 450 мм, высотой 300 мм; 4-рама загрузочного устройства; 5- металлический шарик; 6- центральный шток для передачи нагрузки; 7- коромысло; 8-стальной трос; 9-блок запаковки стального троса натяжения; 10- неподвижная опора-втулка; 11- втулка; 12- секторный рычаг; 13- противовес; 14- подвеска секторный рычага; 15-опорная плита; 16- чека; 17- крюк монтажный; 18- регулируемая опора; 19-вертикальная стенка лотка (МЛ); 20- днище лотка (МЛ); 21-ребро жесткости лотка; 22-опорная рама (МЛ).

Тарировка лотка.

Как видно из рис. 2.7 лоток состоит из металлического лотка, рамы и двух рычажного загрузочного устройства. (рис. 2.7.) Тарировка загрузочного устройства лотка производилась при помаши динамометра ДОСМ-3-1. №1056. Паспорт Гб 2.782.007ПС

ДОСМ-3-1 за №1056 -- 1979 года выпуска. Динамометр ДОСМ-3-1 прошло государственную проверку. Результаты поверки проведена в виде графика. ( рис 2.10 )

Рис. 2.6 Общий вид динамометра ДОСМ-3-1. №1056



Рис. 2.7 Процесс тарировки лотка

Рис. 2.8 График тарировки латка и загрузочного устройства

Вывод

Как видно из тарировочного графика приложенная нагрузка в загрузочное устройство лотка, соответствует измеренной. Разница составляет от 0.1 - 2.2%, что находится в приделах доверительной вероятности Р = 0.95

Сконструированная загрузочное устройство соответствует требованиям ГОСТ передявляемым к проведению штамповых опытов в лотке.

Методика укладки песчаного грунта в лоток.

Методика укладки песчаного грунта в лоток для провидения эксперимента выполнилась в следующей последовательности. В лоток песок укладывают толщиной 5 см, затем при помаши резинового молотка ударом о стенки лотка грунт уплотняется. Количество ударов 10-15. Этот процесс повторяют до заполнения лотка песком.

При укладке требуемое количество песка для наполнения лотка находят методом взвешивания.

Методика отбора образца лессового грунта естественной влажности не нарушенной структуры для проведения лоткового испытания

Методика отбора образца лессового грунта естественной влажности не нарушенной структуры для проведения лоткового испытания выполнялся в следующей последовательности:

- отрывка шурфа размером l x b x h = 150 x 150 x 100 см, рис. 2.11 ;

Рис. 2.9 Схема отрывки шурфа размером l x b x h = 150 x 150 x 100см

- подготовка образца грунта к отбору, рис. 2.12;



Рис. 2.10 Схема подготовки образца грунта к отбору 1- шурф; 2 - отбираемый образец

Рис. 2.11 Общи вид подготовки образца грунта к отбору

- установка и внедрение металлической обоймы в отбираемый образец лессового грунта ;



Рис. 2.12 Схема установка и внедрение обоймы в лессовый грунта (образец)

Рис. 2.13 Общи вид металлический обоймы



Рис. 2.14 Общи вид изъятие образца из шурфа

- изъятие образца из шурфа и установка в испытательный лоток.

Рис. 2.15 Вид лотка после установки образца лессового грунта

Конструкции штампов для проведения лоткового опыта.

Для отработки методики проведения лотковых испытаний а также изучения влияния формы и размеров штампа на напряженно-деформированное состояние грунта, были разработаны жесткие круглый, квадратный, прямоугольный штампы с отношений сторон b/l = 1/2; 1/5 штампы площадью . При разработке конструкций штампов необходимо было обеспечить абсолютную жесткость.

Круглый штамп состоял из круглой стальной плиты диаметром D=151,4 мм и толщиной = 20 мм;

Квадратный штамп состоял из квадратной стальной плиты шириной

l = b = 134,1 мм и толщиной = 20 мм;

Прямоугольный штамп соотношением сторон l/b=1/2 состоял из прямоугольный стальной плиты длиной l = 189,7 мм, шириной b = 94,8 cм и толщиной = 20 мм;

Прямоугольный штамп соотношением сторон l/b=1/5 состоял из прямоугольный стальной плиты длиной l = 300 мм, шириной b = 60 мм и толщиной = 20 мм;

Обоснование жесткости круглого, квадратного и прямоугольного штампов производилось по методике, предложенной М.И. Горбунов -Посадовым.

1. Обоснование жесткости круглого штампа:



Рис. 2.16 Общий вид круглого штамп

(2.1)

где S - показатель гибкости штампа;

модуль упругости и коэффициент Пуассона материала штампа;

модуль общей деформации и коэффициент бокового расширения грунта;

R - радиус нижней плиты штампа, см;

приведенная высота штампа, см;

2. Обоснование жесткости квадратного штампа:



Рис. 2.17 Общий вид квадратного штампа

(2.2)

где Е₁ - модуль упругости материала штампа, кгс/см²;

Е₂ - модуль общей деформации грунта, кгс/см²;

в - ширина штампа, см;

l - полудлина штампа, см

J - момент инерции штампа, см⁴;

t - показатель гибкости штампа.

3. Обоснование жесткости прямоугольного штампа с соотношением сторон l/b = 1/2.

4.

Рис. 2.18 Общий вид прямоугольного штампа с соотношением сторон l/b = 1/2

(2.3)

где Е₁ - модуль упругости материала штампа, кгс/см²;

Е₂ - модуль общей деформации грунта, кгс/см²;

в - ширина штампа, см;

l - полудлина штампа, см

J - момент инерции штампа, см⁴;

t - показатель гибкости штампа.

5. Обоснование жесткости прямоугольного штампа с соотношением сторон l/b = 1/5

Рис. 2.19 Общий вид прямоугольного штампа с соотношением сторон l/b = 1/5

Гибкости

(2.4)

где Е₁ - модуль упругости материала штампа, кгс/см²;

Е₂ - модуль общей деформации грунта, кгс/см²;

в - ширина штампа, см;

l - полудлина штампа, см

J - момент инерции штампа, см⁴;

t - показатель гибкости штампа.

6. При показателе гибкости s штамп считаться абсолютно жестким. Для изготовленного круглого штампа показатель гибкости равен S=0,00035.

7. При показателе гибкости t штамп считаться абсолютно жестким. Для изготовленного квадратного, прямоугольного штампа с соотношением сторон l/b = 1/2; 1/5 показатели гибкости соответственно были ровны t=0,00057, t=0,0016, t=0,0064. При принятом в расчете модуле общей деформации можно считать, что использованные конструкции штампов абсолютно жесткие.

2.3 Выводы по главе 2

1. Грунты в основании опытных площадок в инженерно-геологическом отношении характеризуются, как однородные и изотропные по физическому состоянию и механическим свойствам.

2. Отработана методика проведения лабораторных лотковых штамповых испытаний, включающая подготовку опытного оборудования, жестких штампов, методики укладки песчаного грунта, отбора образца лессового грунта не нарушенной структуры и установки измерительных приборов для измерения осадки штампа и деформации основания за приделами штампа.

3. Сконструированная конструкция обоймы для изъятия образца лессового грунта ненарушенной структуры обеспечивает надежность отбора образца лессового грунта ненарушенной структуры.

3. Основные результаты и анализ экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния лессовых грунтов в основании круглого и прямоугольного штампа площадью А =180, 600, 10000, 18000 см²

3.1 Основные закономерности взаимодействия жестких штампов на песочным и лессовом основании

Результаты экспериментальных исследований взаимодействия жестких штампов круглого, квадратного и прямоугольной формы с отношением сторон l/b = 1/1; 1/2; 1/5 на песчаном и лессовом основании приведены в таблицах № 3.1, 3.2, 3.3 и представлены в виде следующих графиков: - осадки круглого, квадратного и прямоугольного штампа от нагрузки, ; рис. 3.1, 3.2, 3.3 и осадки поверхности основания за пределами круглого и прямоугольного штампов. (рис. 3.4, 3.5, 3.6, 3.7, 3.8, 3.9, 3.10, 3.11, 3.12, 3.13, 3.14, 3.15)

Графики осадок круглого, квадратного и прямоугольного штампа площадью А=180 см² на песочном и лессовом основании приставлены на рис. 3.1, 3.2, 3.3. Где можно выделить три характерных участка. Первый участок в на диапазоне нагрузок от 0-0,8 кгс/см² характеризуется незначительной нелинейностью и обусловлен в основном, деформациями структурных связей. Начало второго участка в диапазоне нагрузок 0,8-1,4 кгс/см² соответствует началу прорезки основания и характеризуется значительной нелинейностью графика , которая, по видимому связана с процессом формирования присоединенного грунтового ядра. В диапазоне давлений 1,4 - 2,0 кгс/см² третьем участке наблюдается практически линейная зависимость приращения осадок от среднего давления по подошве штампа.

Для отработки методики лотковых штамповых опытов был проведены штамповые опыты на песчаном грунте. Методика укладки и подготовки лоткового штампового опыта на песке приведена в 2.2-§.

По результатом проведенных опытов и анализа построенных графиков было установлено, что форма штампа влияет на деформацию основания, этого можно увидит из графика . ( рис.3.1, таб. 3.1 ).

Осадка квадратного штампа на всех ступенях нагружения во среднем 1,38 раз больше,, чем для круглого той же площади (табл. 3,1).

Осадка прямоугольного штампа соотношением сторон b/L = 1/2 во всех ступенях нагружения в среднем 1,77 раз больше,, чем для круглого той

Осадка прямоугольного штампа соотношением сторон b/L = 1/2 во всех ступенях нагружения в среднем 2,08 раз больше,, чем для круглого той же площади (табл. 3,1).

Таблица № 3.1

Величины	Величины Sк; Sn; ДSк; ДSn; Sк/ Sn; ДSк/ ДSn при Рm кгс/см2
	0.5	1	1.5	2	2.5	3
Sкр Sкв Sn1 Sn2	1.98	4.04	6.95	9.79	12.63	15.37
	3.15	6.33	9.00	11.94	15.05	17.53
	4	7.7	11.72	15.62	19.52	23.52
	4.5	9.3	14.4	19.00	22.10	27.25
ДSкр=Sкi- Sкi-1 ДSкв= Sквi- Sквi-1 ДSn1= Sni1- Sni-1 ДSn2= Sn2i- Sn2-i	1.98	2.06	2.35	2.84	2.84	2.74
	3.15	3.18	2.67	2.94	3.11	2.48
	4	3.7	4.02	3.9	3.9	4.0
	4.5	3.88	4.69	4.04	3.99	5.15
Sкв/ Sкр Sп1/ Sкр Sр2/ Sкр	1.59	1.56	1.29	1.21	1.19	1.14
	2.02	1.90	1.68	1.59	1.54	1.53
	2.27	2.30	2.07	1.94	1.75	1.77
ДSкв/ ДSкр ДSп1/ ДSкр ДSп2/ ДSкр	1.59	1.35	1.14	1.03	1.09	1.01
	2.02	1.57	1.78	1.37	1.37	1.46
	2.27	1.64	1.99	1.40	1.40	1.88



Рис. 3.1 Зависимость осадки штампа площадью А=180 см² от величины средней действующей нагрузки на песчаном грунте

Таблица 3.2

Величины	Величины
	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Sкр	0,56	1,04	2,55	4,97	7,94	11,9	15,9	20,4	25,31	30,4
Snр	0,99	2,0	3,52	6,99	11,9	17,7	24,8	33,9	44,92	56.8
ДSкр=Sкi- Sкi-1	0,56	0,48	1,51	2,42	2.97	3,46	4,00	4,50	4,91	5,09
ДSnр= Snрi1- Snрi-1	0,99	1,01	3,47	4,91	5,80	7,10	9,10	10,4	11,02	11,88
Sпр / Sкр	1,76	1.92	1,38	1,40	1,49	1,48	1,56	1,66	1.77	1,86
ДSпр / ДSкр	1,76	2,10	2,29	2,02	1,95	2,05	2,27	2,31	2,24	2,33

Рис. 3.2 Зависимость осадки штампа площадью А=180 см² на лессовом основании от величины среднего действующего нагрузки

Таблица 3.3

Вид штампа	so	si-1	s	Po	Pi-1	P	Eo
Круглый D=15,14 см А = 180 см2	0,06	0,21	0,15	0,2	0,80	0,60	45,8
Круглый D=27,64 см А = 600 см2	0,07	0,34	0,27	0,2	0,8	0,6	43
Круглый D=112,8 см А = 10000 см2	0,08	1,42	1,34	0,2	0,8	0,6	35
Круглый D=151,4 см А = 18000 см2	0,1	1,55	0,55	0,2	0,8	0,6	32
Прямоугольный lxb=300x60 см А = 18000 см2	0,07	1,0	0,93	0,2	0,8	0,6	78



Рис. 3.3 Зависимость осадки штампа площадью А=180, 600, 10000, 18000 см² на лессовом основании от величины среднего действующего нагрузки

Подобная закономерность в осадках жестких фундаментов различной формы одинаковой площади для глинистых грунтов природного сложения установлена впервые. Она подтверждает известное решение теория линейно-деформируемой среды о том, что при одинаковой площади, давлении и прочих равных условиях осадка компактных фундаментов больше, чем вытянутых в плане. Основной причиной является различные в глубине сжимаемой толщи, который при переходе от круглого или квадратного фундамента к прямоугольному (при одинаковых площади и давление)вследствие уменьшения ширины снижается.

При этом характерно отметить, что при давлениях на штамп меньше начального просадочного давления наблюдается неравномерное приращение осадок от нагрузки. При давления больше начального просадочного давления (в пределах исследованиях давлений до 2.0 кгс/см²) для обеих видов штампов наблюдается равномерное приращение осадок от приложенной нагрузки (табл. 3.1.) и отношения приращения осадок круглого штампа к прямоугольному имеют почти одинаковые значения (отклонение от среднего их значения в диапазоне давлений от 1,0 да 2 кгс/см² составляет ), хотя как указывает М.Н. Гольдштейн [43] для песчаных грунтов во второй фазе наблюдается обратное явление, т.е. при переходе от круглых или квадратных фундаментов к прямоугольным (при одинаковых площадях и давлениях) отношение периметра фундамента к площади увеличивается, что приводит к увеличению возможности поперечного вытеснения грунта из под фундамента и соответственно осадки.

Результаты экспериментальных данных и графики осадки поверхности основания (общие деформации) за пределами круглого и прямоугольного штампа при среднем давлении приведены в таблице № 3.2 на рис. 3.2.

Деформация поверхности основания за пределами круглого и прямоугольного штампов на всех степенях нагружения и во всех опытах имела лукообразную форму с прорезкой основания у края штампа (рис. 3.2.)

Начиная с среднего давления 0,8 кгс/см² по которой оси и 1,0 кгс/см² по длиной оси прямоугольных штампов во всех опытах на расстоянии 0,5 в от края штампа наблюдалось поднятие поверхности основания. При среднем давлении Р_m =2.0кгс/см² оно составляло 0,5 мм по короткой и 0,25 мм по длиной оси штампа.

Анализ штамповых опытов в лотке с песчаным грунтом (методическом опытов) показал что и на осадки штампа (фундамента) влияет его форма.

Рис. 3.4 Осадка поверхности основания за пределами круглого штампа (А=180 см² ) на песчаном основании



Рис. 3.5 Осадка поверхности основания за пределами квадратного штампа (А=180 см² ) на песчаных основания



Рис. 3.6 Осадка поверхности основания за пределами прямоугольного штампа соотношений сторон l / b = 1/2 (А=180 см² ) на песчаных основания

Рис. 3.7 Осадка поверхности основания за пределами прямоугольного штампа соотношений сторон l / b = 1/5 (А=180 см² ) на песчаных основания



Рис. 3.9 Осадка поверхности основания за пределами круглого штампа (А=18000 см² ) на лессовом основания



Рис. 3.10 Осадка поверхности основания за пределами круглого штампа (А=18000 см² ) на лессовом основания



Рис. 3.11 Осадка поверхности основания за пределами круглого штампа на лессовом основании (А=180 см² )



Рис. 3.12 Осадка поверхности основания за пределами прямоугольного штампа (А=180 см² ) на лессовом основания

3.2 Сравнение напряженно-деформированного состояния лессовых оснований под жесткими круглым и прямоугольным штампами

Для установления влияния формы штампа на напряженно-деформированного состояния лессового основания был использован результаты штамповых опытов площадью А=18000 см² провиденный доц. М.Хонкелдивым.\\83] Для сравнительного анализа были построены и проанализированы совмещенные эпюры распределения вертикальных, горизонтальных напряжений и перемещений по осям, проходящий через центр и на расстоянии R=X=76 cм от центра круглого и прямоугольного штампа (рис. 3.37, 3.38, 3.39, 3.40), результаты которых приведены в таблицах 3.4, 3.5, 3.6, 3.7.ssa

Результаты сравнения сжимающих вертикальных напряжений во влажном лессовом основании жесткого круглого и прямоугольного штампов показали, что значения вертикальных напряжений во всех измеренных точках по центральной оси и по оси, проходящей через край круглого штампа больше, чем по этой оси в тех же точках прямоугольного штампа (рис. 3.37). Причем по глубине основания во всех ступенях нагружения эта разница увеличивается (табл. 3.4).

Из сравнения горизонтальных напряжений во влажном лессовом основании жесткого круглого и прямоугольного штампов установлено, что значения горизонтальных напряжений во всех измеренных точках по центральной оси и по оси, проходящей через край круглого штампа (за исключением крайней точки на глубине Z=38 см) больше, чем по этой же оси в тех же точках прямоугольного штампа (рис.3.38). Причем по глубине основания эта разница увеличивается, а с увеличением внешней нагрузки уменьшается (табл. 3.5). При этом характерно отметит, что распределение горизонтальных напряжений по оси, проходящей через край круглого штампа имеет не только количественное, но и качественное различие (рис. 3. 38 б).

Сравнение вертикальных и горизонтальных перемещений оснований на влажных лессовых грунтах под круглым и прямоугольным штампом показало, что значения вертикальных и горизонтальных перемещений во всех измеренных точках круглого штампа больше, чем в этих же точках прямоугольного штампа (рис. 3.39, 3.40). С увеличением глубины разница между ними увеличивается (табл. 3.6 и 3.7). На основе проведенного выше анализа можно сделать вывод, что на напряженно-деформированное состояние влажного лессового основания существенно влияет форма штампа (фундамента) таб.3.4.

Рис. 3.9 Сравнительные эпюры распределения вертикальных напряжений в основании круглого и прямоугольного штампов. 1, 2, 3-соотвестственно при P = 0.6, 1.0, 2.0 кгс/ см²



Рис. 3.10 Сравнительные эпюры распределения горизонтальных напряжений в основании круглого и прямоугольного штампов. 1, 2, 3-соотвестственно при P = 0.6, 1.0, кгс/ см²



Рис. 3.10 Сравнительные эпюры распределения вертикальных перемещений в основании круглого и прямоугольного штампов при P = 2.0 кгс/ см²



Рис. 3.10 Сравнительные эпюры распределения горизонтальных Перемещений в основании круглого и прямоугольного штампов. 1, 2, 3-соотвестственно при P = 0.6, 1.0, кгс/ см²



Рис. 3.11 Сравнительные эпюры распределения напряжения в основании круглого штампов при P = 1.0 кгс/ см²



Рис. 3.12 Сравнительные эпюры распределения напряжения в основании прямоугольного штампов при P = 1.0 кгс/ см²



Рис. 3.11 Сравнительные эпюры распределения напряжения в основании круглого штампов при P = 2.0 кгс/ см²



Рис. 3.12 Сравнительные эпюры распределения напряжения в основании прямоугольного штампов при P = 2.0 кгс/ см²

Таблица 3.4

Результаты сравнения вертикальных напряжений в основании круглого и прямоугольного штампов

Расстояние от центра штампов (см)	Глубина точек измерения от подошвы штампа	Величина при кгс/см2	Разница между вертикальными напряжениями в основании круглого и прямоугольного штампов
		В основании круглого штампа

Подобные документы

• Теоретический анализ напряженно-деформированного состояния пространственной решетчатой конструкции типа "Кисловодск" 30x30 м от влияния неравномерной осадки колонн

  Разработка конструктивной схемы пространственного решетчатого механизма типа "Кисловодск", определение его напряженно-деформированного состояния. Проектирование устройства скатной кровли и реконструкция стенового ограждения ремонтно-механической базы.
  
  дипломная работа [8,8 M], добавлен 12.11.2010
  

• Расчет напряженно-деформированного состояния оснований фундаментов сооружений и их устойчивости

  Определение вертикальных нормальных напряжений в плоскости подошвы фундамента сооружения. Расчет осадки сооружения. Проверка устойчивости сооружения по круглоцилиндрической поверхности скольжения. Определение активного давления на подпорную стену.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 25.01.2011
  

• Свойства бетона при динамическом нагружении

  Динамическая прочность бетона при сжатии и при растяжении. Чувствительность к скорости деформирования. Исследование напряженно-деформированного состояния несущих железобетонных конструкций зданий и сооружений при действии динамических нагрузок.
  
  реферат [1,4 M], добавлен 29.05.2015
  

• Расчет сооружений на действие подвижных и временных нагрузок

  Понятие временных и подвижных нагрузок, характер их влияния на строительные конструкции. Выявление закона изменения рабочего фактора напряженно-деформированного состояния конструкции как основная задача расчета сооружения на действие подвижной нагрузки.
  
  презентация [89,4 K], добавлен 25.09.2013
  

• Расчет и конструирование фундамента под промежуточную опору моста

  Условия района строительства, построение инженерно-геологического разреза. Определение наименования и состояния грунтов основания. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании, свайного фундамента. Их технико-экономическая оценка.
  
  курсовая работа [93,9 K], добавлен 05.01.2010
  

• Проектирование оснований и фундаментов гражданских зданий

  Обработка результатов исследований физико-механических свойств грунтов основания. Определение размеров подошвы фундамента гражданского здания. Расчет осадки основания. Определение несущей способности свай. Последовательность конструирования фундамента.
  
  курсовая работа [297,8 K], добавлен 20.11.2014
  

• Основания и фундаменты гравитационных причальных набережных

  Определение физических и механических характеристик нескальных грунтов основания причала. Выбор типа причальной набережной, привязка на местности. Проектирование фундамента мелкого заложения. Проектирование свайного фундамента на искусственном основании.
  
  курсовая работа [436,0 K], добавлен 07.04.2017
  

• Расчеты и конструирование фундаментов промышленного здания на естественном основании

  Анализ физико-механических характеристик грунта основания ИГЭ-1, ИГЭ-2. Сбор нагрузок на обрез фундамента. Расчет размеров подошвы фундаментов мелкого заложения на естественном основании для разных сечений. Осадки основания фундамента мелкого заложения.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 11.12.2022
  

• Анализ изменения просадочных свойств грунтов в процессе строительства зданий повышенной этажности в г. Краснодаре

  Природа просадочных грунтов. Проектирование и проведение инженерно-геологических изысканий на просадочных грунтах в соответствии с нормативной документацией. Анализ изменения свойств просадочной толщи в ходе строительства зданий повышенной этажности.
  
  дипломная работа [1,3 M], добавлен 10.11.2014
  

• Расчет и проектирование фундамента под строительство здания

  Оценка инженерно-геологических условий и физического состояния грунтов. Определение расчетного давления на грунты оснований. Расчет площади подошвы фундамента и его осадки методом послойного суммирования. Определение несущей способности основания.
  
  контрольная работа [716,4 K], добавлен 13.11.2012
  

• Проектирование фундаментов

  Строительство жилого здания. Определение расчетных характеристик грунтов основания и размеров подошвы фундамента мелкого заложения. Расчет несущей способности сваи, выбор ее типов и размеров. Нахождение сопротивления грунта и осадки подошвы фундамента.
  
  курсовая работа [205,3 K], добавлен 28.10.2014
  

• Расчет и устройство фундаментов мелкого заложения

  Оценка инженерно-геологических условий и свойств грунтов с определением расчетного сопротивления грунтов основания. Определение глубины заложения подошвы фундамента. Определение давления на грунт основания под подошвой фундамента. Расчет плитной части.
  
  курсовая работа [3,7 M], добавлен 24.08.2015
  

• Проектирование фундамента промежуточной опоры моста

  Оценка инженерно-геологических условий, прочностных параметров грунтов, их дополнительных физических характеристик. Расчет размеров фундамента, исходя из конструкционных требований. Расчет осадки основания. Подбор и обоснование свайного фундамента.
  
  курсовая работа [2,8 M], добавлен 16.01.2015
  

• Теории предельного напряженного состояния грунтов

  Природа грунтов и показатели физико-механических свойств. Напряжения в грунтах от действия внешних сил. Разновидность песчаных грунтов по степени водонасыщения. Построение графика компрессионной зависимости и определение коэффициента сжимаемости грунта.
  
  курсовая работа [610,6 K], добавлен 11.09.2014
  

• Проектирование основания и фундамента

  Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки, мощности и вида грунта. Определение наименования грунтов основания. Сбор нагрузок на фундамент. Расчет фундаментов мелкого заложения и размеров подошвы. Разработка конструктивных мероприятий.
  
  курсовая работа [151,4 K], добавлен 29.01.2011
  

• Проектирование фундаментов пятиэтажного 20-квартирного дома до и после реконструкции

  Определение наименования и состояния грунтов. Построение инженерно-геологического разреза. Выбор глубины заложения фундамента. Определение осадки фундамента. Определение глубины заложения и назначение размеров ростверка. Выбор типа и размеров свай.
  
  курсовая работа [623,7 K], добавлен 20.04.2013
  

• Фундамент под промежуточную опору моста

  Оценка конструктивной характеристики сооружения. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании. Расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента. Полная осадка грунтов основания. Напряжение от собственного веса грунта.
  
  контрольная работа [581,3 K], добавлен 17.12.2014
  

• Прочность и устойчивость сводов оболочек с учетом неупругих свойств железобетона

  Современное состояние теории расчета сводчатых оболочек с учетом неупругого деформирования железобетона. Конструкция модели, изготовление полигональных сводов оболочки. Расчет сводов оболочек с учетом деформированного состояния опорного контура.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 10.07.2015
  

• Расчет ребристой плиты и ригеля перекрытия

  Компоновка, прочность нормальных сечений полки и параметры напряженного деформированного состояния ребристой плиты перекрытия. Расчет поперечного и продольных ребер плиты по первой группе предельных состояний. Сборный однопролетный ригель перекрытия.
  
  курсовая работа [417,8 K], добавлен 25.12.2013
  

• Проектирование оснований и фундаментов зданий

  Характеристика физико-механических свойств грунтов. Определение размера фундамента под колонну здания с подвалом. Расчет осадки фундамента до и после реконструкции. Анализ влияния технического состояния фундамента и конструкций на условия реконструкции.
  
  курсовая работа [575,4 K], добавлен 01.11.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам