Исследование напряженно-деформированного состояния прямоугольных плит средней толщины, расположенных на упругом основании и подверженных действию сил в срединной плоскости
Разработка программы, реализующей предложенный алгоритм расчета. Расчет прямоугольных плит с различными граничными условиями, заданными на контуре. Анализ физико-механических характеристик плиты и упругого основания, величины растягивающих усилий.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | автореферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 25.09.2018 |
| Размер файла | 460,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО
СОСТОЯНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПЛИТ СРЕДНЕЙ ТОЛЩИНЫ, РАСПОЛОЖЕННЫХ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ
И ПОДВЕРЖЕННЫХ ДЕЙСТВИЮ СИЛ В СРЕДИННОЙ ПЛОСКОСТИ
Специальность - 05.23.17 «Строительная механика»
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Хассан Ахмед Мохамед Вагиалла
Москва 2007
Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете.
Научный руководитель - доктор технических наук, профессор
Леонтьев Николай Николаевич
Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор
Шапошников Николай Николаевич
- кандидат технических наук, доцент
Клейн Владимир Георгиевич
Ведущая организация - Центральный научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования комплексов и зданий культуры, спорта и управления имени Б.С.Мезенцева.
Защита состоится “____”______________2007г. в ___ час.___ мин. на заседании диссертационного совета Д 212.138.12 при ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете по адресу: Москва, Шлюзовая наб., д.8, ауд. ____.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО МГСУ.
Автореферат разослан “____”______________2007г.
Ученый секретарь
диссертационного совета Анохин Н.Н.
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. Широко распространенным элементом строительных конструкций являются прямоугольные плиты. Теории изгиба плит на упругом основании посвящена обширная научная литература, в которой они рассматриваются в основном с позиций классической теории Кирхгоффа-Лява. Меньшее число исследований относится к изучению плит средней толщины или рейсснеровского типа, теория которых значительно точнее описывает поведение строительных плит под нагрузкой даже при относительно небольшой их толщине.
В ряде случаев кроме поперечной нагрузки необходимо учитывать усилия, приложенные в срединной плоскости. Появление этих усилий может быть вызвано сезонными и суточными колебаниями температуры, предварительным натяжением арматуры, воздействием технологического оборудования, давлением ограждающих стен на фундаментную плиту при заглубленных подвальных этажах промышленных и гражданских зданий.
Вопросам расчета плит с учетом влияния продольных усилий посвящено значительное число научных исследований, в которых их поведение описывалось классической теорией изгиба пластинок. При этом не было обращено внимания на расчет плит средней толщины, сжатых или растянутых в срединной плоскости.
В связи с изложенным, основное содержание настоящей диссертации заключается в разработке приближенного аналитического метода расчета прямоугольных плит средней толщины, расположенных на упругом основании с двумя коэффициентами постели и подверженных действию усилий в их срединной плоскости.
Цель диссертационной работы:
Приняв в качестве исходного варианта теории плит средней толщины вариант, предложенный Б.Ф.Власовым, записать разрешающую систему дифференциальных уравнений с учетом сил, приложенных в срединной плоскости плиты.
При помощи обобщенного варианта вариационного метода В.З.Власова - А.В.Канторовича разработать приближенное аналитическое решение задачи об изгибе прямоугольной плиты средней толщины, расположенной на упругом основании с двумя коэффициентами постели и подверженной действию сил в срединной плоскости.
Разработать вычислительную программу, реализующую предложенный алгоритм расчета.
Провести расчет прямоугольных плит с различными граничными условиями, заданными на контуре, установить быстроту сходимости использованных в расчетном алгоритме рядов, проанализировать работу плит в зависимости от физико-механических характеристик плиты и упругого основания и величины продольных сжимающих и растягивающих усилий.
Сопоставить полученные результаты с решениями, известными из опубликованной литературы для тонких плит, расположенных на винклеровском упругом основании, и сделать необходимые выводы.
Научная новизна диссертации состоит в том, что в ней, по-видимому, впервые получено приближенное аналитическое решение задачи об изгибе прямоугольной плиты средней толщины, лежащей на двухпараметрическом упругом основании и сжатой или растянутой в срединной плоскости продольными усилиями, разработана вычислительная программа для ПК, реализующая предложенный алгоритм расчета и получены новые результаты, вытекающие из рассмотренных примеров расчета.
Практическая ценность работы заключается в возможности непосредственного использования полученных формул, алгоритма расчета и вычислительной программы в практике реального проектирования конструкций, взаимодействующих с упругим основанием.
Достоверность положений и выводов диссертации вытекает из корректной постановки задач, использования простого и хорошо апробированного математического аппарата, а также из качественного соответствия полученных результатов тем, которые известны из публикаций и которые получены для тонких пластинок.
На защиту выносится:
- методика и алгоритм аналитического расчета прямоугольных пластин средней толщины на упругом основании, сжатых или растянутых продольными усилиями в срединной плоскости;
- вычислительная программа, реализующая разработанный алгоритм;
- результаты решения задач для прямоугольных плит при различных статических загружениях и различных условиях закрепления контура.
Апробация работы состоялась в феврале 2005 и августе 2007 года в виде доклада автора и последующего обсуждения на заседании кафедры строительной механики МГСУ.
Публикации. По материалам диссертации опубликовано 2 статьи.
Структура и объем диссертации. Работа состоит из введения, трех глав, основных выводов, списка литературы, насчитывающего 96 наименований, и приложения. Общий ее объем составляют 102 страницы текста, включая 42 рисунка и 17 таблиц, и 15 страниц приложения.
плита основание упругий программа
КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность темы диссертации, определена цель работы и кратко изложено ее содержание.
Первая глава носит реферативный характер. В ней приведен краткий обзор исследований по расчету конструкций на упругом основании, теории и методам расчета плит средней толщины, вопросам расчета плит с учетом влияния усилий, приложенных в их срединной плоскости. Отмечено, что проблеме расчета конструкций, расположенных на деформируемом основании, посвящены многочисленные научные исследования, в которых рассматривались различные модели основания. Среди них наибольшее распространение получили модели Винклера, упругого полупространства, а также их различные модификации. Разработке методов расчета балок и плит с использованием перечисленных и других моделей основания посвящены работы многих выдающихся ученых, в том числе, В.З.Власова, М.И.Горбунова-Посадова, Р.Ф.Габбасова, Б.Н.Жемочкина, А.Г.Ишковой, С.Н.Клепикова, Г.К.Клейна, Б.Г.Коренева, Н.Н.Леонтьева, П.Л.Пастернака, А.П.Синицына, Д.Н.Соболева, В.И.Травуша, А.И.Цейтлина, Н.Н.Шапошникова и др.
Многочисленные научные исследования посвящены также и проблеме расчета плит средней толщины. В них обсуждались различные расчетные модели плит средней толщины и возможные методы определение их напряженно-деформированного состояния. Среди этих исследований отмечены работы А.А.Амосова, Б.Ф.Власова, А.Л.Гольденвейзера, Х.М.Муштари, Е.Рейсснера, И.Г.Терегулова, Б.И.Тараторина и др. Особое внимание здесь уделено предложениям Б.Ф.Власова, разработавшим эффективный подход для решения практических задач.
Вопросы расчета плит с учетом влияния продольных усилий в срединной плоскости изучались в трудах Г.Д.Абрамова, Р.М.Винокурова, В.Я.Рыскина, С.П.Тимошенко, Ю.А.Шиманского и др. В последнее время изучению влияния продольных усилий на изгибное состояние прямоугольных плит посвящены работы Р.Ф.Габбасова, В.В.Филатова, А.Т.Турганбаева.
В конце главы сделаны краткие выводы, вытекающие из приведенного обзора, и сформулированы цели и задачи диссертации.
Во второй главе изложен алгоритм расчета прямоугольных плит средней толщины, расположенных на упругом основании с двумя коэффициентами постели и подверженных действию сил в их срединной плоскости (рис.1).
Вначале здесь приведены основные дифференциальные зависимости одного из вариантов теории плит средней толщины, предложенного Б.Ф.Власовым. При этом введены в рассмотрение две искомые функции t(x,y) и , связанные с прогибом плиты w(x,y) и углами поворота tx(x,y), ty(x,y) следующими выражениями:
(1)
Здесь: D и h - соответственно, цилиндрическая жесткость и толщина плиты, - коэффициент Пуассона, G - модуль сдвига материала плиты.
Через введенные функции усилия плиты выражаются формулами:
(2)
В результате, решение задачи сводится к интегрированию системы двух дифференциальных уравнений:
, (3)
. (4)
Здесь q(x,y) - реакции упругого основания, определяемые формулой:
, (5)
где k0 и t0 - коэффициенты постели упругого основания.
Учитывая наличие продольных усилий Nx, Ny и выражение (5), вместо уравнения (3) можно получить следующее дифференциальное уравнение:
. (6)
Для определения постоянных интегрирования, входящих в интегралы уравнений (6) и (4), на каждом крае плиты может быть сформулировано по три граничных условия. Так, для края x=a эти условия имеют вид:
- при шарнирном закреплении w(a,y) = Mx(a,y) = ty(a,y) = 0,
- при свободном опирании w(a,y) = Mx(a,y) = Mxy(a,y) = 0,
- при жестком защемлении w(a,y) = ty(a,y) = tx(a,y) = 0,
- при свободном от закрепления и нагрузки
Mx(a,y) = Mxy(a,y) = Qx(a,y) = 0.
В случае, если двухпараметрическое основание простирается за пределы свободного края плиты, последнее из граничных условий принимает вид:
Mx(a,y) = Mxy(a,y) = 0, ,
где - погонная фиктивная реакция, характерная для этой модели упругого основания (рис.4).
Для решения уравнений (4) и (6) применен обобщенный вариант вариационного метода В.З.Власова - А.В.Канторовича. В том случае, когда два противоположных края плиты шарнирно оперты или защемлены (углы плиты закреплены от перемещений), искомые функции t(x,y) и могут быть представлены в виде:
, (7)
, (8)
где , , , .
В случае плиты, свободно лежащей на поверхности упругого основания и не имеющей закреплений на краях, вместо выражения (7) принимается
, (9)
где функции описывают перемещения плиты как жесткого штампа и ее депланацию и имеют вид:
, = , , . (10)
Выражение (9) вносится в дифференциальное уравнение (6) и применяется процедура метода Бубнова-Галеркина с ортогонализацией только по тригонометрическим функциям. В результате, решение задачи сводится к интегрированию обыкновенных дифференциальных уравнений относительно функций , , связанных между собой правыми частями:
(11)
Аналогичным образом, при подстановке рядов (8) в уравнение (4), можно получить разрешающие уравнения для функций :
(12)
Коэффициенты уравнений (11) определяются в виде:
, ,
, ,
где: , , .
Для правых частей уравнений (11) получены выражения:
, , (13)
, , (14)
, . (15)
Общие интегралы уравнений (11) имеют вид:
(16)
где , - решения соответствующих однородных уравнений,
, - частные интегралы, зависящие от заданной нагрузки,
, - интегралы от связующих постоянных Xmn, Ynm:
(17)
, - частные интегралы вида:
. (18)
Здесь
Решения , однородных дифференциальных уравнений (11) записываются в виде:
(19)
Вид функций, входящих в эти интегралы, зависит от соотношения коэффициентов и , которые, в свою очередь, зависят от жесткостных характеристик плиты и упругого основания и значений продольных сил.
(20)
где , .
(21)
где , .
(22)
Дальнейший анализ показывает, при каких значениях введенных в рассмотрение безразмерных величин , , , происходит изменение вида функций ,…,. Аналогичным образом определяются и функции ,…,.
Для получения частных интегралов и , зависящих от заданной поперечной нагрузки p(x,y), будем считать, что она может быть представлена в виде: , (23)
и в дальнейших выкладках ограничимся построением функции , так как вторая функция - может быть записана по аналогии. Учитывая представление (23), вторую из формул (13) можно записать в виде:
, где . (24)
Из формулы (24) следует, что вид частных интегралов полностью определяется функцией . Рассмотрено построение частных интегралов для нескольких типов нагрузки.
В случае нагрузки , равномерно распределенной по всей плите, и . (25)
При . (26)
При действии сосредоточенной силы, приложенной в сечении x = xp, интенсивность нагрузки представляется дельта-функцией: . Тогда , и частный интеграл может быть построен по методу начальных параметров:
(27)
где - функция влияния сосредоточенной силы для дифференциального уравнения .
Определив эту функцию, при получаем:
- для случая , (28)
где , ,
- для , (29)
- для
.(30)
Аналогичным образом определяется частный интеграл и для нагрузки, показанной на рис.2.
Рис.2
Комбинация полученных решений при различных выражениях для функций Gm(y) и Pn(x) позволяет проводить расчет плиты на достаточно широкий набор нагрузок, некоторые из которых показаны на рис.3.
Общие интегралы однородных уравнений (13) имеют вид:
(31)
где , , .
Рис.3
Для определения коэффициентов Er, входящих в выражение (9), наряду с граничными условиями, заданными на свободных от закреплений краях, записываются условия равновесия плиты, понимаемые в смысле равенства нулю работы всех внешних и внутренних сил на возможных перемещениях (10). Эти условия записываются в виде четырех алгебраических уравнений:
Здесь и - значения функции на контуре и в углах плиты,
и - погонные и сосредоточенные реакции упругого основания (рис.4), характеризующие его работу за пределами конструкции.
В соответствии с особенностями принятой двухпараметрической модели упругого основания погонные реактивные давления , для краев плиты x = 0 и x = a определяются по формулам:
, (33)
где , , , - прогибы и углы поворота соответственно левого (х = 0) и правого (х = а) краев плиты, .
Сосредоточенные реакции в углах определяются по формуле , где - значение прогиба в угловой точке плиты.
Определение искомых функций Wm(y), Vn(x), и позволяет с помощью выражений (1) и (3) получить для прогибов, углов поворота и усилий плиты окончательные выражения. Например, прогибы w и изгибающие моменты Mx определяются в виде:
(34)
Для реализации предложенного в диссертации алгоритма расчета прямоугольных плит составлена вычислительная программа. После ввода необходимой информации программа выдает величины прогибов, углов поворота и внутренних усилий в характерных точках плиты, представляя результаты в виде удобных для чтения таблиц. Несколько примеров расчета, полученных с помощью этой программы, приведены в Приложении.
В третьей главе диссертации приведены примеры расчета прямоугольных плит с различными граничными условиями, заданными на контуре, и дан анализ полученных результатов.
В качестве первого примера рассмотрена плита, шарнирно опертая по контуру при наличии сил Ny = const Oy (рис.5). Поперечная нагрузка принята в виде:
Рис.5
где , , а решение дифференциальных уравнений (4) и (6):
, . (35)
Рис.6
Проанализировано влияние безразмерных параметров , , , , на величину прогибов и изгибающих моментов плиты. На рис.6 показана зависимость безразмерного прогиба в центре квадратной плиты (при =0.2, =0.2, =0 и =100, =0) от величины сжимающих или растягивающих сил , а на рис.7 и рис.8 приведены зависимости прогиба и безразмерного изгибающего момента той же плиты от ее относительной толщины .
Рис.7
В качестве второго и третьего примеров рассмотрены задачи об изгибе
бесконечной (рис.9) и полубесконечной полосы средней толщины, шарнирно опертой по продольным краям, загруженной в начальном сечении поперечной нагрузкой и продольными силами .
Рис.8.
Граничные условия, заданные на продольных краях полосы, позволяют представить искомые функции в виде:
и свести задачу к решению двух дифференциальных уравнений:
(36)
интегралы которых с учетом бесконечной протяженности полосы имеют вид:
а). при ,
где , ,
б). при ,
где , ,
в). , где .
Раскрытие граничных условий , (при x = 0) позволяет найти постоянные интегрирования и затем по формулам (1) и (2) все искомые величины.
В случае полубесконечной полосы решение остается аналогичным описанному выше за исключением граничных условий в начальном сечении. Здесь принято , при х = 0.
Выполненные примеры расчета показали, что влияние продольных сил на перемещения и усилия полосы, как и в случае шарнирно опертой прямоугольной пластины, является весьма существенным. Это можно видеть, например, из эпюр прогибов бесконечной полосы, показанных на рис.10. В этих примерах принято , , .
Рис.10.
Следующий пример расчета относится к прямоугольной плите с жестко защемленным контуром (рис.11).
Сначала здесь исследована сходимость вычислительного процесса при загружении плиты равномерно распределенной нагрузкой и нагрузкой , распределенной в центре плиты по площади . В таблице 1 для случая загружения нагрузкой и при значениях параметров , , , , , приведены величины прогиба в центре плиты и изгибающих моментов , , , , относящихся к точкам 0, 1 и 2 плиты (рис.11), для нескольких значений n = m.
Из результатов, показанных в табл.1, можно видеть, что принятый алгоритм расчета обладает достаточно высокой сходимостью: удержание в рядах 3-х первых членов позволяет получить необходимую точность вычислений.
Табл.1.
|
n |
||||||
|
1 |
0.1802Ч10-2 |
0.1861 |
0.2522 |
- 0.1986 |
- 0.2250 |
|
|
3 |
0.1750Ч10-2 |
0.1985 |
0.2949 |
- 0.3974 |
- 0.2903 |
|
|
5 |
0.1840Ч10-2 |
0.2010 |
0.3021 |
- 0.3984 |
- 0.2970 |
|
|
7 |
0.1829Ч10-2 |
0.2015 |
0.3028 |
- 0.3988 |
- 0.2981 |
|
|
9 |
0.1832Ч10-2 |
0.2015 |
0.3029 |
- 0.3989 |
- 0.2982 |
Этот вывод подтверждается и тем, что при 3-х членах ряда достигается хорошее удовлетворение граничного условия на сторонах плиты и , которое было сформулировано в интегральной форме (рис.12), а также характером функциональной невязки, получаемой в результате расчета (рис.13).
После анализа сходимости вычислительного процесса исследовано влияние продольных сил на различные результаты расчета. Показано, как и ранее, что при сжатии оно более существенно, чем при растяжении и более
существенно при действии сил , чем сил . При одновременном действии сил процентное отклонение в величине прогибов и изгибающих моментов составляет 20-30%, что можно видеть, например, из эпюры моментов , показанной на рис.14.
При расчете прямоугольных плит, свободно лежащих на упругом двухпараметрическом основании и сжатых или растянутых продольными силами, вначале исследовалась сходимость вычислительного процесса, качество удовлетворения граничным условиям на контуре плиты, свободном от закреплений, величина функциональной невязки. При этом было показано, что необходимая точность вычислений достигается, как и ранее, при удержании в принятых рядах трех первых членов, что можно видеть, например, из.табл.2, соответствующей загружению плиты в центре при , , , , , .
Табл.2.
|
n |
||||||
|
1 |
0.2542 |
0.5534 |
0.3034 |
0.3753 |
0.1097 |
|
|
3 |
0.2558 |
0.5920 |
0.3428 |
0.4308 |
0.0909 |
|
|
5 |
0.2559 |
0.5962 |
0.3490 |
0.4447 |
0.1055 |
|
|
7 |
0.2559 |
0.5963 |
0.3494 |
0.4449 |
0.1057 |
Влияние продольных сил и на деформированное и напряженное состояние плиты рассмотрено для двух случаев загружения плиты поперечной
нагрузкой: равномерно распределенной по всей плите интенсивности p1 = 1 и
распределенной в центре на прямоугольнике интенсивности p2 = 25. Показано, что действие продольных сил приводит к существенному возрастанию (при сжатии) или убыванию (при растяжении) величины изгибающих моментов: например, при это изменение величины моментов составляет 15-20% (рис.15, где вся плита загружена равномерно).
Влияние величины второго коэффициента постели t0 на прогибы плиты и изгибающие моменты показано на рис.16 и рис.17. Из рис.16 можно видеть, что в случае плиты, полностью загруженной равномерно распределенной нагрузкой, учет второго коэффициента постели (при ) приводит к уменьшению общей осадки плиты и появлению в ней изгибной деформации. С увеличением t0 изгиб плиты увеличивается и возрастают изгибающие моменты (на рис.17 сплошные линии - , пунктирные - ).
При загружении плиты в центре влияние t0 несколько уменьшается, так как и при t0 = 0 плита получает значительный изгиб.
Влияние на результаты расчета относительной толщины плиты h/b при полном загружении плиты является небольшим и составляет для прогибов около 1%, а для изгибающих моментов примерно 7%. При этом сжатие плиты силами практически не изменяет отмеченного влияния.
При загружении плиты в центре на прямоугольнике влияние h/b на величину прогиба увеличивается и составляет около 6%. Еще бульшее отклонение от результатов, получаемых по классической теории изгиба пластинок, возникает при загружении плиты сосредоточенной силой: в этом случае при h/b = 0.3 и оно доходит почти до 30%.
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
1. При помощи обобщенного варианта вариационного метода В.З. Власова - А.В. Канторовича разработан алгоритм приближенного аналитического решения задачи об изгибе прямоугольных плит средней толщины, лежащих на упругом двухпараметрическом основании и находящихся под действием сжимающих или растягивающих сил, приложенных в срединной плоскости.
2. Для описания напряженно-деформированного состояния рассматриваемых плит получена система дифференциальных уравнений, базирующаяся на одном из вариантов теории плит средней толщины Б.Ф. Власова.
3. Разработана вычислительная программа, реализующая предложенный алгоритм и выдающая результаты в компактной и удобной для анализа форме.
4. Выполнен расчет прямоугольных плит с различными граничными условиями и показано, что уже при 3-5 членах, удерживаемых в тригонометрических рядах, достигается высокая точность вычислений даже для нагрузок, близких к сосредоточенным.
5. Проанализировано влияние продольных сил, действующих в срединной плоскости пластины, на ее напряженно-деформированное состояние. Показано, что это влияние может быть весьма существенным и достигать для прогибов 20-30%, а для изгибающих моментов - 10-15% в сторону их увеличения при сжатии и уменьшения при растяжении. При этом эффект от действия сжимающих сил оказывается несколько бульшим, чем от действия сил растягивающих. С увеличением жесткости упругого основания влияние продольных сил несколько уменьшается. Уменьшается оно и для прогибов плиты, свободно лежащей на поверхности упругого основания, так как в этом случае плита получает значительную осадку как жесткий штамп.
6. Показано, что при увеличении относительной толщины плиты h/b прогибы плиты увеличиваются, а изгибающие моменты уменьшаются. При этом в зависимости от заданных граничных условий и характера поперечной нагрузки отклонение от результатов классической теории изгиба пластинок при h/b = 0.2 0.3 может составлять 20% и более для прогибов и 10-15% для изгибающих моментов.
7. Проанализировано влияние величины второго коэффициента постели на прогибы и изгибающие моменты плиты. В случае плиты, свободно лежащей на упругом основании и загруженной равномерно распределенной нагрузкой, учет второго коэффициента постели приводит к появлению в плите изгибной деформации и возникновению существенных по величине изгибающих моментов. При этом с увеличением общая осадка плиты уменьшается, а с ростом влияние ослабевает. В случае загружения плиты в центре влияние на результаты в процентном отношении несколько уменьшается.
8. Подводя итог отмеченному выше, можно заключить, что при расчете плит с относительной толщиной h/b более 0.1-0.2 следует использовать теорию плит средней толщины, дающую уточнение, доходящее до 20 и более процентов;
при наличии продольных сил, относительная величина которых () превышает значения 4-5, отклонения в результатах расчета составляют 10-30 процентов, что говорит о необходимости их учета;
при расчете плит, свободно лежащих на поверхности упругого основания, рекомендуется вместо винклеровской модели принимать двухпараметрическую модель основания, приводящую к результатам, близким к тем, к которым приводит модель упругого полупространства.
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ
Леонтьев Н.Н., Леонтьев А.Н., Вагиалла Хассан А.М. Изгиб плиты средней толщины при наличии усилий в срединной плоскости // Строительная механика и расчет сооружений, №6, 2006 г. С.21-24.
Леонтьев А.Н., Вагиалла Хассан А.М. Расчет неразрезных прямоугольных пластин средней толщины // Научно-технический журнал «Вестник МГСУ», №1, 2007 г. С.97-100.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Строповка плит покрытия, складирование. Организация и технология укладки плит покрытий. Требуемая высота подъема крюка монтажного крана. Расчет потребности автотранспорта. Подготовка места установки плиты. Калькуляция и нормирование затрат труда.
контрольная работа [418,9 K], добавлен 18.06.2015Изучение правил складирования железобетонных плит. Строповка и опирание плит перекрытия на стены здания. Исследование технологии укладки и хранения плит. Заделка пустот внутри заготовки. Техника безопасности при производстве работ на высоте без подмостей.
презентация [556,3 K], добавлен 28.12.2015Проектировочный расчет вариантов плиты перекрытия первого этажа в здании детского сада на 120 мест: сборный и монолитный вариант в виде плоского перекрытия. Формирование расчетной схемы усилий и определение напряжённо-деформированного состояния плиты.
контрольная работа [1,1 M], добавлен 05.03.2011Разработка конструктивной схемы пространственного решетчатого механизма типа "Кисловодск", определение его напряженно-деформированного состояния. Проектирование устройства скатной кровли и реконструкция стенового ограждения ремонтно-механической базы.
дипломная работа [8,8 M], добавлен 12.11.2010Анализ физико-механических характеристик грунта основания ИГЭ-1, ИГЭ-2. Сбор нагрузок на обрез фундамента. Расчет размеров подошвы фундаментов мелкого заложения на естественном основании для разных сечений. Осадки основания фундамента мелкого заложения.
курсовая работа [2,1 M], добавлен 11.12.2022Характеристика параметров плиты, условия ее эксплуатации. Определение усилий в элементах плиты и геометрических характеристик приведенного сечения плиты. Расчет продольных ребер плиты по образованию трещин. Конструирование арматуры железобетонного ригеля.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 14.06.2011Коэффициент надежности по нагрузке. Комбинации загружений, расчетные сочетания усилий. Определение коэффициентов постели для расчета фундаментных конструкций на упругом винклеровском основании на основе моделирования многослойного грунтового массива.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 26.01.2016Применение метода усиления плит перекрытий шпренгельной арматурой: схема расположения конструктивных элементов здания с указанием реконструируемых плит перекрытий, схема усиления плит. Контроль качества монтажа и приёмка работ, техника безопасности.
контрольная работа [62,1 K], добавлен 25.12.2009Назначение и основные свойства пустотных железобетонных плит. Технология производства ребристых плит агрегатно-поточным методом. Выбор сырьевых материалов. Расчёт состава бетона и материального баланса при производстве пустотных железобетонных плит.
реферат [67,3 K], добавлен 15.10.2012Определение вертикальных нормальных напряжений в плоскости подошвы фундамента сооружения. Расчет осадки сооружения. Проверка устойчивости сооружения по круглоцилиндрической поверхности скольжения. Определение активного давления на подпорную стену.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 25.01.2011Принципы конструирования пустотных плит. Определение нагрузок на рабочую площадь плиты. Расчет сопротивлений материалов конструкции. Вычисление максимального изгибающего момента и площади монтажной арматуры. Проверка элементов на прочность и жесткость.
курсовая работа [264,2 K], добавлен 13.10.2019Компоновка, прочность нормальных сечений полки и параметры напряженного деформированного состояния ребристой плиты перекрытия. Расчет поперечного и продольных ребер плиты по первой группе предельных состояний. Сборный однопролетный ригель перекрытия.
курсовая работа [417,8 K], добавлен 25.12.2013Назначение и номенклатура дорожных плит. Состав предприятия и режим работы. Обоснование технологической схемы производства. Характеристика сырьевых материалов. Технология производства железобетонных конструкций. Расчет количества формовочных линий.
курсовая работа [104,7 K], добавлен 24.03.2014Расчет полки плиты. Определение внутренних усилий в плите. Расчет лобового ребра. Определение внутренних усилий в лобовом ребре плиты лестничной клетки. Расчет наклонного сечения ребра на действие поперечной силы. Конструирование второстепенной балки.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 11.09.2011Номенклатура выпускаемой продукции. Обоснование выбора способа производства многопустотных плит перекрытий. Характеристика технологического оборудования. Подбор состава бетона для производства. Расчёт производственной программы формовочного цеха.
курсовая работа [123,7 K], добавлен 19.11.2010Классификация плоских перекрытий. Расчет поперечной рамы сборного железобетонного одноэтажного производственного здания. Выбор направления ригелей, шага колонн, размеров пролета, типов и размеров плит перекрытия. Армирование преднапряженных плит.
реферат [754,4 K], добавлен 18.02.2014Характеристики прочности бетона В45 и арматуры А 1000. Расчетный пролет и нагрузки. Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси. Определение усилий в ригеле поперечной рамы, усилий в средней колонне. Конструирование арматуры колонны.
курсовая работа [216,6 K], добавлен 19.01.2011Аэродромные плиты как универсальный материал, который подходит для быстрого и качественного строительства взлетно-посадочных полос аэродрома. Принципы расчета состава бетона по методике СНиП 3.06.04-91. Особенности оборудования бетоносмесительного цеха.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 21.04.2015Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки. Расчёт недостающих физико-механических характеристик грунтов основания. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента промышленного здания.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.10.2014Расчет конструкции монолитного перекрытия. Определение усилий в плите от нагрузок. Геометрические характеристики сечения. Расчет второстепенной балки по нормальным к продольной оси сечениям. Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
курсовая работа [514,1 K], добавлен 24.02.2012
