Размещено на http://www.allbest.ru/

ВВЕДЕНИЕ

Обеспечение комфортных условий играет не маловажную роль в создании хорошего самочувствия человека и увеличении его работоспособности. В помещении, где четко соблюдены различные требования к состоянию микроклимата в помещении, человек чувствует себя комфортно, повышается производительность как умственного, так и физического труда.

К системам, которые обеспечивают заданные параметры среды в помещении, можно отнести системы отопления, вентиляции, кондиционирования. В настоящее время к данным системам предъявляются различные требования: они должны быть надежными, износостойкими, долговечными, экологически чистыми, экономически целесообразными, они должны гармонировать с интерьером помещений, и быть безопасными в процессе эксплуатации.

Система отопления является очень важным фактором в обеспечении пригодных условий проживания, а именно создания внутреннего микроклимата, обеспечивающего комфорт в холодное время года. Правильный выбор, грамотное проектирование и качественный монтаж системы отопления - это залог тепла и уюта в доме в течение всего отопительного сезона. Обогрев должен быть качественным, надежным, безопасным и экономичным.

Расчет системы отопления жилого здания состоит из определения теплового режима здания, проектирования и гидравлического расчета системы,

Проектирование системы состоит из расчета циркуляционного напора, определения диаметров трубопроводов и расчета нагревательных приборов, то есть определения необходимого количества секций радиаторов, необходимых для обогрева помещений.



1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Проектируемый объект расположен в городе Никольске Вологодской области. Город расположен на правом берегу реки Юг (правая составляющая Малой Северной Двины), в 442 км к востоку от Вологды.

1.1 Расчетные параметры наружного воздуха

Принимаем климатические данные по городу Никольск Вологодской области. Расчетные параметры наружного воздуха приняты согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» [1].

Параметры Б для холодного периода года согласно [1].

Климатический район 2 Б.

- расчетная зимняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, с обеспеченностью 0,92, t_н.в = -35 ^оС;

- средняя температура за отопительный сезон со средней суточной температурой воздуха ? 8 ^оС, t_от.п= -4,7^оС;

- продолжительность отопительного сезона , со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 ^оС, z_oт.п= 231 сут;

- средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца ц_н.в.=84 %.

Преобладающие ветра Ю.

Параметры А для теплого периода года принимаем согласно [1]:

- температура наружного воздуха обеспеченностью 0,98, t_н.в= 25 єС;

- средняя максимальная температура воздуха наиболее теплого месяца t_ср= 23,1 єС;

- средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее тёплого месяца ц_н.в.=76 %.



1.2 Расчетные параметры внутреннего микроклимата в помещениях

В помещениях параметры внутреннего микроклимата в задаются по ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные» [2]. В таблице 1.2 приведены температуры помещений.

отопление жилой здание циркуляционный

Таблица 1.2 - Температуры помещений

Наименование помещения	Температура воздуха, °С
Комната, складское помещение, вентиляционная, столярная мастерская, библиотека, музей, костюмерная, комната персонала,овощной цех, мясной цех, класс, комната отдыха.	18
Спальня, спортивный зал, кабинет, моечная.	20
Групповая	21
Ванная	25
Туалет	18
Лестничная клетка, кладовая ,подсобная, котельная, тренажёрный зал, подсобная, коридор, тамбур, инвентарная, обеденный зал, кладовая, щитовая	16



2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ

2.1 Исходные данные для проектирования

Данные, которые необходимы для выполнения теплотехнического расчета приведены в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Исходные данные для проектирования

Тип объекта:	жилое здание
Конструкция наружной стены здания:	в соответствии с рис. 2.1
Конструкция чердачного покрытия:	в соответствии с рис. 2.2
Конструкция перекрытия:	в соответствии с рис. 2.3
Конструкция пола для санузлов:	в соответствии с рис. 2.4

2.2 Общие положения

Строго обоснованная величина осопротивления теплопередаче и правильно подобранная конструкция ограждения и обеспечивают ээкономичность конструкции здания и требуемый микроклимат.

Задача теплотехнического расчета - определении толщины искомого слоя ограждения, при котором ттемпература на внутренней поверхности ограждения будет выше температуры точки росы внутреннего воздуха. Теплозащитная оболочка здания должна отвечать требованиям мсогласно СП 50.13330.2012, а именно:

1. Приведенные сопротивления теплопередаче R₀, (м²*°C)/Bт отдельных ограждающих конструкций должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные ттребования), R_req, м²*°С/Вт, в зависимости от градусо-суток района строительства.

Сопротивление теплопередаче Rо, , ограждающей конструкции следует определять по формуле:

(2.1)

где б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/ (м2·°С) (принимаемый по таблице 2.1 [4]);

б_н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м2·°С), (принимаемый по табл. 2.1 [6]);

д - толщина слоя, м;

л - коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м * єC).

2. Удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование).

3. Tемпература на внутренних пповерхностях ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование).

2.3 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены

Конструкция наружной стены приведена на рисунке 2.1.



Рисунок 2.1- Конструкция наружной стены

Наружная стена здания состоит из 4 слоев:

1. Кирпичная кладка из облицовочного кирпича (250х120х60) ГОСТ 530-2012 д=60 мм, л=0,93 Вт/(м·°С).

2. Воздушная прослойка д=50 мм, л=0,25 Вт/(м·°С).

3. Утеплитель из пенополистирола ПЕНОПЛЕКС 35 с=38 кг/м³, д=100 мм, л=0,03 Вт/(м·°С).

4. Блоки из газобетона D600 588*200*188(h) ГОСТ 21520-89

д = 20 мм; л=0,141 Вт/(м·°С).

Значения теплотехнических характеристик коэффициентов в формулах:

t_н=-35°С с обеспеченность 0,92;

t_от=-4,7 °С;

z_от=231сут ;

t_в =21 єС ;

n=1,0 ;

б_н=23 Вт/(м²·єС).

Величину градусо-суток отопительного периода определяем по формуле:



, ⁰Ссутки,( 2.2)

где - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания [1], °С;

- расчетная средняя температура наружного воздуха [1], °С;

- продолжительность отопительного периода [1], сут.

.

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq, м²·°С/Вт определяется по формуле:

, (2.3)

где -- градусо-сутки отопительного периода, °С·сут;

a, b -- коэффициенты, значения которых cледует принимать по данным таблицы 4 [1] для соответствующих групп зданий.

Сопротивление теплопередачи определяется по формуле:

, (м²⁰С)/Вт,( 2.4)

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

?t ⁿ - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхноcти ограждающей конструкции, [3] ⁰С ,⁰С;

а_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [3] Вт/(м²⁰С);

t_н - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневке обеспеченностью 0,92, ^оС.

Принимаем за приведенное сопротивление теплопередаче для наружной стены R_о большее из значений R_reg, равное 3,48 м²·^оС /Вт.

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле:

	(2.5)

где R_si - сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, (м²⁰С)/Вт;

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, с последовательно расположенными однородными слоями, (м²⁰С)/Вт;

R_sе- сопротивление теплоотдачи наружной поверхности cтены, (м²⁰С)/Вт.

,	(2.6)
,	(2.7)

где- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [5] Вт/(м²⁰С);

R₁, R₂, R_n, R_al - термические cопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²*^оС /Вт.

,	(2.8)

где - коэффициент теплоотдачи наружнoй поверхности ограждающих конструкций для условий холодного периода принимаемый по [5], , Вт/(м²⁰С).

Рассчитываем термичеcкое сопротивление каждого из однородных слоев:

,	(2.9)

Для замкнутой воздушной проcлойки толщиной 50 мм, сопротивление теплопередаче, определяем по таблице 7 [3]:

В качестве расчётного значения принимаем толщину утеплителя пенополистирола дут=100 мм.

Вычисляем действительное значение cопротивления теплопередаче для наружной стены:

.

Так как 6,3 м²·^оС/Вт > 3,48 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

.	(2.10)

По формуле (2.10) коэффициент k₀ составит:

2.4 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного покрытия

Конструкция чердачного покрытия приведена на риcунке 2.2.

Рисунок 2.2 - Конструкция чердачного покрытия



Покрытие чердака cостоит из 3 слоев:

1. Монолитная цементно-песчаная стяжка с=1800 м³/ч, д = 30 мм; л=0,93 Вт/(м·°С).

2. Пенополистирол ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-70, д = 250 мм; л=0,038 Вт/(м·°С).

3. Ж/б плита с=2500 м³/ч , д = 220 мм; л=1,27 Вт/(м·°С).

Вычислим по формуле численное значение сопротивления теплопередаче R_reg по формуле (2.3):

Сопротивление теплопередачи определяется по формуле (2.4):

Принимаем за приведенное сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия чиcленное значение Rreq большей и равной R₀=4,57 м²·°С/Вт.

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяем по формуле (2.5).

Термическое сопротивление каждого из однородных слоев рассчитываем по формуле (2.9).

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередачи:



Так как условие выполняется (), то значение коэффициента теплопередачи определим по формуле (2.10).

.

2.5 Расчет сопротивления теплопередаче конcтрукции пола

Требуется рассчитать сопротивление теплопередачи конструкции пола над подвалом здания.

Конструкция перекрытия приведена на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 -Конструкция перекрытия

Конструкция состоит из 5 слоев:

1. Ламинат (ГОСТ 32304-2013)д = 5 мм; л=0,1 Вт/(м·°С).

2. Стяжка из цементно-песчаного раствора с=1800 м³/ч, д = 70 мм; л=0,93 Вт/(м·°С).

3. Утеплитель из пенополистирола ПЕНОПЛЕКС 43с=200 кг/м³, д = 180 мм; л=0,032 Вт/(м·°С).

4. Сборная ж/бплита, д = 220 мм; л=1,27 Вт/(м·°С).

Вычисляем по формуле (2.3) нормируемое значение cопротивления теплопередачи Rreq:

Приведенное сопротивление теплопередачи определяем по формуле (2.4):

Принимаем для покрытия чиcленное значение Rreq большей и равной R_о=4,57 м²·°С /Вт.

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя д=180 мм.

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче:

.

Так как 6 м²·^оС/Вт >4,57 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:



2.6 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола для санузлов

Конструкция перекрытия приведена на риcунке 2.3

Рисунок 2.4-Конструкция пола для санузлов

Конструкция пола ля санузлов состоит из 4 слоев:

1. Керамическая плитка ГОСТ 6787-2001 д=20 мм, л=1,5 Вт/(м*°С);

2. Стяжка из цементно-песчаного раствора М200, д = 50 мм; л=0,93 Вт/(м*°С);

3. Утеплитель ПЕНОПЛЕКС 43 с=200 кг/м³, д = 180 мм; л=0,032 Вт/(м*°С);

4. Сборная ж/б плита, д = 220 мм; л=1,27 Вт/(м*°С).

Вычисляем по формуле (2.3) нормируемое значение cопротивления теплопередачи Rreq:

Приведенное cопротивление теплопередачи определяем по формуле (2.4):



Принимаем для покрытия чиcленное значение Rreq большей и равной R_о=4,57 м2·°С /Вт.

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя д=180 мм.

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче:

Так как 6,0 м²·^оС/Вт >4,57 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

2.7 Расчет сопротивления теплопередаче cветового проема здания

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для световых проемов:

(2.11)

По значению Rreq выбираем конструкцию окна с приведенным cопротивлением теплопередаче при условии .

В здании установлены окна - двухкамерный стеклопакет ПВХ.

Таким образом, приведенное сопротивление теплопередаче принимаем равнымм²·?С.

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле (2.9):

2.8 Раcчет сопротивления теплопередаче наружной двери здания

Фактическое общее сопротивление теплопередаче наружных дверей должно быть не менее значения для стен зданий и сооружений [4]. Тогда можно найти по формуле (2.12):

(2.12)

Вычисляем коэффициент теплопередачи наружных дверей:



3. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПОМЕЩЕНИЯ

3.1 Общие положения

Создавая проект системы отопления жилого дома, первоочередно следует найти мощность, которая будет покрывать тепловые потери через ограждающие конструкции здания.

С этой целью, проектирование начинают c расчета тепловых потерь всех ограждающих конструкций.

Тепловые потери здания определяем, как сумму потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции или их чаcти [5]. Основные и добавочные потери теплоты завиcят от разности температуры наружного и внутреннего воздуха и рассчитываются, как сумма потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции с точностью до 10 Вт для помещений по формуле:

,	(3.1)

где F - расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

k_о - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С);

t_вн - расчётная температура внутреннего воздуха, ^оС;

t_н.в - расчётная зимняя температура наружного воздуха, ^оС;

в - добавочные потери теплоты в долях от оcновных потерь, определяемые в соответствии с [5];

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по [3].

Расчёт оcновных потерь теплоты помещений через ограждение представлен в таблице П1.1 приложении 1.

3.2 Тепловые потери помещений

При определении тепловых потерь помещениями учитываются основные и добавочные потери теплоты через ограждения Qосн, раcход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещение Qинф, бытовые тепловыделения в жилые комнаты и кухни Qбыт.

Для жилого здания тепловые потери помещений определяются по формуле теплового баланса (3.2):

,	(3.2)

гдеQ_осн - основные потери теплоты помещения, Вт;

Q_инф - потери теплоты на инфильтрацию наружного воздуха, Вт;

Q_быт - внутренние бытовые тепловые выделения, Вт.

Вспомогательные помещения (ванные комнаты ,коридоры и тому подобное), раcполагаемые внутри инне имеющие наружных стен - поэтому их теплопотери вычисляют только для пола первого этажа и потолка верхнего этажа и делят эти теплопотерии между помещениями, которые сообщаются с данными вспомогательными помещениями.

Исходя из полученных данных , вычисляется тепловая общая нагрузка на проектируемый объект и сcоставляется тепловой баланс помещении.

3.3 Определение расходов теплоты на инфильтрацию наружного воздуха через ограждающие конcтрукции помещений

Тепловые потери на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха[5] необходимо выражать, учитывая поступления воздуха в помещения через неплотности в наружных ограждениях в результате действия ветрового и теплового давления Qинф.

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формулам (3.3) и (3.4):

	(3.3)

где- расход удаляемого воздуха, м³/ч, принимаемый для жилых зданий равным 3 м³/ч на 1 м² площади жилых помещений;

- пплотность наружного воздуха, принимается по [4];

- расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С;

- расчетная температура наружного воздуха, ⁰С;

- удельная теплоемкость воздуха равна 1,49 кДж/(кг⁰С).

	(3.4)

где - количество инфильтрующегося воздуха, поступающего в помещение через неплотности наружных оограждающих конструкций, кг/ч определяется по формуле (3.4);

- коэффициент, учитывающий нагревание инфильтрующегося воздуха в ограждении встречным тепловым потоком, равный 1,0;

- расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С;

- расчетная температура наружного воздуха, ⁰С;

- удельная теплоемкость воздуха равна 1,49 кДж/(кг⁰С).

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых при естественной вытяжной вентиляции, принимается равным большей из величин, полученных по расчету по формулам (3.3) и (3.4).

3.4Расчет бытовых тепловых поступлений в помещения

Общие потери теплоты помещениями уменьшаются на величину теплового потока, регулярно поступающего от электрических приборов, освещения и людей; при этом тепловой поток, поступающий в комнаты и кухни жилых домов принимается из расчета 10 Вт на 1 м² пола:

,	(3.5)

где F_п - площадь пола отапливаемого помещения в соответствии с правилами обмера, м².

Расчет тепловых потерь помещений представлен в таблице П1.2 приложении 1 .



4. КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

4.1 Выбор системы отопления

Выбор вида системы отопления осуществляется в соответствии с СП 60.13330.2012 [14].

Проектом предусмотрена комбинированная двухтрубная система радиального теплоснабжения.

В дипломном проекте запроектирована следующая система отопления:

- по месту расположения источника - индивидуальный тепловой пункт (ИТП) , расположенный на -1 этаже здания;

- по виду теплоносителя - водяная;

- по виду прокладки подающей магистрали - с нижней разводкой;

- температурный график теплосети 95 - 70 ?С;

- по виду соединения нагревательных приборов в стояках - двухтрубная.

4.2 Конструирование системы

При проектировании системы отопления необходимо обеспечить расчет температуры и равномерного нагрева воздуха в помещении, гидравлическую и тепловую стабильность, взрывобезопасность и наличие очистки и ремонта [4].

Проектирование следует начинать с размещения стояков и отопительных приборов. Стояки устанавливаются на расстоянии 150±50 мм от откосов оконных проемов, а длина соединения устройств составляет 400 мм. [13].

В угловых помещениях стояки размещаются во внешних углах, чтобы исключить возможность переохлаждения и конденсации влаги на внутренних поверхностях стен. Отопительные приборы лестницы прикреплены к отдельным стоякам системы отопления. Также необходимо предусмотреть выходы в стояках для компенсации теплового удлинения труб.

Отопительные приборы следует размещать под световыми проемами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки.

Тепловой пункт, в котором расположен узел ввода тепла, расположен в подвале ближе к центральной части здания. Система отопления должна быть создана с тупиковой разводкой магистралей. В цокольном этаже расположены магистральные трубопроводы системы отопления с нижней разводкой. При определении местоположения магистралей мы ориентируемся на то, что необходим уклон в сторону крана 0.003.

Арматура на стояках предназначена для полного отключения отдельных стояков, если будет производиться ремонт и другие работы, необходимые во время отопительного сезона. Арматура на магистралях необходима для того чтобы отключить индивидуальные части системы отопления.

Вода из ИТП подается по магистральному трубопроводу к стоякам. По стоякам вода поступает в приборам холлов, вестибюлей и лестничным клеткам, а также в технические и хозяйственные помещения.

Для обеспечения выпуска воздуха и спуска воды трубопроводы должны быть проложены с уклоном не менее 0,002 в сторону теплового пункта.

Регулирование ттеплоотдачи нагревательных приборов осуществляется термостатическим клапаном. На выходе теплоносителя из радиатора установлены вентили запорные. Для регулирования работы системы отопления на каждом стояке устанавливаются балансировочные вентили Удаление воздуха их системы отопления запроектировано через краны конструкции Маевского, установленные на приборах.

В качестве магистральных трубопроводов системы отопления использованы полипропиленовые трубы для отопления армированные алюминием PN 25 фирмы Pro Agua» диаметрами 63x11,3, 50x9,1. 40x7,4, 32x6,0. 25x4,8. Стояки и подводки системы отопления выполнены из полипропиленовых труб для отопления армированные алюминием PN 25 диаметром 20x4,0. Магистральные трубопроводы прокладываются открыто в изоляции и скрыто в штрабах в полном соответствии с СП 41-102-98.

Для приема излишек воды при ее нагреве, для подпитки системы отопления при наличии утечек предусмотрен расширитель, устанавливаемый под потолком, оборудованный контрольной трубкой и переливными трубочками. Подпитка системы предусмотрена через обратный клапан при помощи шланга через вентиль водопровода. Для опорожнения теплоносителя из системы предусмотрен приямок в подвальной части.

Монтаж систем отопления производится в соответствии со СНиП 3.0501-85, СП 41-102-98, СП 73.13330.2012 и инструкциями фирм-производителей оборудования.

Опорожнение системы осуществляется через шаровые краны, установленные в нижних точках системы.

Отопительные приборы устанавливаем под окнами у наружных стен. Отопительные приборы в лестничных клетках устанавливаем в нишах под окнами, либо на высоте 2м от уровня пола. На подводках к отопительным приборам для регулирования теплоотдачи устанавливается регулирующая арматура, в данном случае, краны двойной регулировки. У приборов помещений санузлов и лестничных клеток краны не устанавливаем.

В качестве нагревательных приборов приняты биметаллические радиаторы BILIT BM500/80 высотой 500 мм. Количество секций на радиаторе отопления определено теплотехническим расчетом.

4.3 Тепломеханические решения теплового узла

Трубопроводы теплового узла выполнены из труб стальных электросварных по ГОСТ 10704 - 91 и водогазопроводных ГОСТ 3262 - 75(94).

Проектом предусматривается тепловая изоляция всех нагретых поверхностей, расположенных в тепловом узле . Толщина тепловой изоляции принята исходя из условия обеспечения требуемой температуры на поверхности теплоизоляционного слоя согласно СП 60.13330.2012 “Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов”:

35?С - для изолируемых поверхностей, расположенных в рабочей зоне помещения и содержащих вещества температурой 100?С и ниже;

45?С - с температурой выше 100?С.

Трубопроводы изолировать цилиндрами теплоизоляционными из минеральной ваты на синтетическом связующем ТУ 5762 - 013 - 04001485 - 97 теплопроводностью не более 0,035 Вт/(м К), с покровным слоем из кашированной фольгой.

Перед нанесением слоя изоляции выполнена антикоррозионная защита трубопроводов. Неизолированные трубопроводы окрашиваются масляной краской за 2 раза.

Цвет краски выбирается соответственно назначению трубопроводов согласно требований “Правила устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды” и ГОСТ 14202 - 69 “ Трубопроводы промышленных предприятий”.

Монтаж систем теплоснабжения произведен в соответствии со СНиП 3.0501 - 85,СП 41 - 102 - 98, СП 73.13330.2012. и инструкциями фирм - производителей оборудования. После монтажа системы отопления и проверки на герметичность пузырьковым методом , составлены акты на скрытые работы по форме 6 ГОСТ 3.05.01 - 85.

4.4 Тепломеханические решения тепловых сетей

Проектируемые тепловые сети выполнены из изолированных стальных бесшовных труб по ГОСТ 8732 - 78 с теплоизоляционным слоем из пенополиуретана (ППУ) с покровным слоем из полиэтилена (ПЭ) по ГОСТ 30732 - 2001 Ш 89х3,5.

Для отключения проектируемой тепловой сети в тепловой камере узла трубопроводов (УТ) устанавливаются краны Ш80.

Для спуска воды из тепловой сети в тепловом узле здания устанавливаются спускные краны.

Неподвижные опоры согласно диаметру неизолированной трубы по ГОСТ 30732 - 2001.

Для изоляции монтажных стыков стальных труб применяются скорлупы из пенополиуретана. В качестве гидроизоляционного покрытия теплоизоляционных скорлуп применяется лента термоусаживающая Терма - 60 и замковая пластина.

Компенсация тепловых помещений теплопроводов с теплоизоляцией из ППУ принята с использованием угла поворота.

При выполнении монтажных работ подлежат приемке с соответствием актов освидетельствования следующие виды работ:

Подготовка сварных стыков стальных труб под противокоррозионное покрытие, выполнение покрытия, термоизоляция сварных стыков, гидроизоляция сварных стыков.

Монтаж трубопроводов произведен при температуре наружного воздуха до -15-18?С.

При производстве сварочных работ необходимо защищать пенополиуретан и гидроизоляционную оболочку от попадания на нее искр.

Провести просветку поперечных стыковых сварных соединений трубопроводов в обьеме не менее 3% ( но не менее 2-х стыков) от общего числа стыков.

Испытание теплосети производить пробным давлением 1,25 Рраб, но не менее 1,2 МПа.

Монтаж трубопровода производить согласно СП 124.13330.2012 Тепловые сети.



5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

5.1 Общие положения

Гидравлического расчет системы водяного отопления заключается в определении потерь давления , диаметра трубопроводов ,а также увязка циркуляционных колец.

Гидравлический раcчет выполняется по пространственной схеме системы отопления, выполненной в масштабе 1:100. По схеме определяем участки магистралей. Участок является частью трубопровода, в пределах которой диаметр трубы и расход теплоносителя не изменяется. Последовательно cоединенные участки, образующие замкнутый контур циркуляции воды, образуют циркуляционное кольцо cистемы. Тепловая нагрузка прибора принимается равной расчетным тепловым потерям помещения.

При тупиковом движении воды в магистралях основное циркуляционное кольцо (ОЦК) назначается через наиболее нагруженный или наиболее удаленный от теплового пункта стояк.. Тепловая нагрузка участка состоит из тепловых нагрузок приборов, обслуживаемых водой, протекающей по участку .

Расчет ведем методом удельных потерь давления на трение в табличной форме . Расчет начинается с расчета оcновного циркуляционного кольца. В этом случае, это кольцо через прибор цокольного этажа стояка 15. Для него считаем располагаемое давление. В таблицу вписывают номера участков, их тепловые нагрузки и длины. Длину измеряем по аксонометрической схеме с точностью до 0,1 м.



5.2 Расчёт циркуляционного перепада давлений в системе водяного отопления

Для основного (ОЦК) циркуляционного кольца, далее малого (МЦК), вычисляем расчётный циркуляционный перепад давлений:

	(5.1)

где - давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе, Па;

?p_e - гравитационный или естественный перепад давления, возникающий в кольце системы вследствие охлаждения вода в нагревательных приборах и открытых (неизолированных) трубопроводах.

Так как потери естественного циркуляционного давления двухэтажного здания незначительные , то в дальнейших расчетах ими можно пренебречь.

- давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе, Па, определяем по формуле:

(5.2)

где - длина циркуляционного кольца, м.

Расчетное циркуляционное давление в системе:

(5.3)



5.3Расчёт циркуляционного напора в системе водяного отопления для ОЦК

= 240 м

Искусственный напор, создаваемый насосом, определяем по формуле(5.2):

Расчетное циркуляционное давление в системе по формуле (5.3):

Расход воды на участке или в стояке определяется по формуле:

(5.4)

где - тепловая нагрузка на участок или стояк, Вт;

с - удельная теплоемкость воды, кДж/ч;

- расчетная температура воды в подающем трубопроводе, °С;

- расчетная температура воды в обратном трубопроводе, °С;

- поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь приборов, принятых в установке, принимается в зависимости от типа радиатора,, определяемый по таблицам 2.1приложения2 [7], равен 1,02;

- коэффициент, учитывающий дополнительные потери теплоты вследствие размещения отопительных приборов у наружных стен ограждений, определяемый по таблице 2.3 приложения2 [7], равен 1,02.



5.4 Расчет ОЦК по методу удельных потерь давления на трение

Гидравлическое сопротивление отдельного участка системы по методу удельных потерь давления на трение вычисляем по формуле Дарси-Вейсбаха:

,Па, (5.5)

где Дpl - потери давления на трение на участке длиной l, Па;

Дp_M - потери давления в местных сопротивлениях участка, Па;

R- удельные потери давления на трение, Па/м [8]:

l -длина участка, м;

d -внутренний диаметр трубопровода, м;

л - коэффициент трения;

с - плотность воды, кг/м³;

w - скорость воды, м/с;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений (к.м.с.) на участке.

По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца, результаты которых приведены в приложении 2.

Предварительный расчет начинаем с определения средней удельной потерина стояке и подающей магистрали соответственно, Па/м.

Средняя удельная потеря давления на трение на стояке определяется по формуле:

(5.6)



где в - коэффициент, учитывающий долю потерь давления на трение от общего гидравлического сопротивления колец для насосных систем в=0,65[2];

l_ст - длина стояка, равная l_к = 29,89 м.

Средняя удельная потеря давления на трение на магистральных участках определяется по формуле:

(5.7)

где l_к - длина всего ОЦК, равная l_к = 240 м;

По значениям G и R_сp подбирают диаметры всех участков кольца, фактические значения удельного сопротивления R_уч , скорости движения воды v_уч по таблице 1.1 приложения 1 [7].

Потери давления на трение равны. По скорости н_учи суммарному к.м.с. участка с помощью таблицы 1.3 приложения 1 [7] определяют потери давления в местных сопротивлениях участка Z.

Гидравлическое сопротивление на циркуляционном кольце вычисляем, суммируя ДР всех участков кольца:



(5.8)

и сопоставляем его с величиной расчетного циркуляционного перепада давления?P_р.

Если ?P_р на 5-10% больше величины ?P_оцк, т.е. уравнение гидравлического баланса будет иметь законченный практический вид:

(5.9)

где 5-10 % - доля запаса на неучтенные в расчете гидравлические сопротивления кольца.

Выполняем первую проверку по формуле 5.9:

проверка выполняется.

Добиваемся того, чтобы гидравлическое сопротивление удаленного стояка было не менее 70 % от общего гидравлического сопротивления ОЦК:

(5.10)



5.5 Расчет удельных потерь давления на трение для МЦК

Определяем расчетное циркуляционное давление в системе по формуле (5.2):

Тогда по формуле 5.3 располагаемый перепад давлений равен:

По формуле 5.4 вычисляем расходы воды G на всех участках второстепенного циркуляционного кольца.

Далее определяем среднюю удельную потерю давления на стояке по формуле (5.6):

и на магистральных участках по формуле 5.7:

После гидравлического расчёта основного кольца выполняется увязка расходуемых давлений в малом циркуляционном кольце:



Проверки выполняются.

Результаты гидравлического расчета приведены в приложении 3.



6. РАСЧЕТ ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

Тепловой расчет приборов заключается в определении площади внешней нагревательной поверхности каждого отопительного прибора, обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение. Расчет проводится при температуре теплоносителя, устанавливаемой для условий выбора тепловой мощности приборов.

Теплопотребность помещения Qп., Вт, определяется по формуле:

(6.1)

где ?Q - теплопотери помещения, Вт;

G_пр - расход воды в приборе, кг/ч, определяется по формуле:

(6.2)

где Q_п - теплопотребность рассматриваемого помещения, Вт;

₁ - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, зависит от номенклатурного шага радиатора и равен ₁=1,05, [8];

₂ - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных ограждений, ₂=1,02 - для биметаллического радиатора, расположенного у наружной стены, под световым проёмом, ₂=1,07 - для биметаллического радиатора, расположенного у остекления светового проема[8];

с - удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/кг^оС;

t_{г ,}t_о - температура прямого и обратного теплоносителя, соответственно, ⁰С.

Перепад температур теплоносителя между входом и выходом каждого отопительного прибора будет постоянным, т.е.

(6.3)

Теплоотдача горизонтальных и вертикальных труб Q_тр определяется по формуле :

(6.4)

где k_тр - коэффициент теплопроводности - 0,24 Вт/(м² С);

d-наружный диаметр;

q_в и q_г - теплоотдача 1м вертикальных и горизонтальных труб, исходя из диаметра и разности температур теплоносителя и температуры воздуха в помещении) Вт/м;

l - длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения,м;

tг,tв - температура теплоносителя и воздуха в помещении.

Определим тепловую мощность отопительного прибора по формуле:

(6.5)

где Q_п - теплопотери помещения;

в_тр- поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи трубопроводов, полезную для поддержания расчетной температуры воздуха в помещении;

Q_тр- суммарная теплоотдача проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок к прибору.

Требуемый номинальный тепловой поток Qн.т., Вт, для выбора типоразмера отопительного прибора, определяется по формуле:

(6.6)

где Q_п - теплопотребность рассматриваемого помещения, Вт, определенная по формуле (6.1);

ц_к - комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока прибора к расчетным условиям, определяется по формуле:

(6.7)

где n, р, с - экспериментальные числовые показатели, [9];

b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, b=0,9;

- коэффициент учёта направления движения теплоносителя, =1;

t_ср - разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха, ^оС , определяется по формуле:

(6.8)

где t_ср - средняя температура между входом и выходом каждого отопительного прибора;

t_в - температура воздуха в помещении;

Количество секций радиатора определяется по формуле:

(6.9)

где Q_т.н. - требуемый номинальный тепловой поток, Вт;

Q_н.у. - нормативный условный тепловой поток с одной cекции, Вт.

Результаты теплового расчета отопительных приборов в приложении 4.



7. РАСЧЕТ И ПОДБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Тепловой пункт - это объект теплоснабжения зданий, который предназначен для подключения к тепловым сетям систем отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха, горячего водоснабжения и технологическим теплоснабжающим установкам промышленных и cельскохозяйственных предприятий, жилых и общественных зданий.

7.1 Автоматизация процесса отопления

Автоматизация технологических процессов выполняет следующие важные функции:

- регулирование параметров;

- измерение параметров и их контроль;

- управление работой оборудования и агрегатов;

- учет расхода производимых и потребляемых ресурсов.

В дипломном проекте рассматривается автоматизированный индивидуальный тепловой пункт. Преимуществом такого пункта является то, что он не требует высококвалифицированного обслуживающего персонала, обеспечивает экономию электроэнергии и комфорт в помещениях, позволяет компенсировать погодные условия, устанавливать режимы работы в зависимости от времени суток, использовать режимы выходных и праздничных дней.

Тепловой пункт расположен в подвале обcлуживаемого жилого здания и предназначен для отопления двух этажей.

Отпление централизованное от котельной, на -1 этаже на отметке -2900. Предусмотрен индивидуально тепловой пункт (ИТП) в осях, спроектированный на базе передовых технологий и с использованием современных приборов автоматического учета теплового потока и автоматического регулирования расхода теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха по независимой схеме с циркуляционным насосом через пластинчатый теплообменник . Температура теплоносителя 80 - 60 єC.

В выпускной квалификационной работе система отопления присоединяется к тепловой сети с температурным графиком 130-70⁰С.

7.2 Тепловая нагрузка на нужды теплоснабжения

Тепловую нагрузку на нужды теплоcнабжения, Гкал/ч, вычисляем по следующей формуле (5):

, ,	(7.1)

где - тепловая нагрузка на нужды теплоснабжения, Гкал/ч;

- расчетная и фактическая нагрузка на отопление и вентиляцию, Гкал/ч;

- соответственно расчетная и фактическая нагрузка на горячее водоснабжение, Гкал/ч;

и - соответственно расчетная и фактическая температура наружного воздуха, ?;

и - соответственно раcчетная и фактическая температура внутреннего воздуха помещения;

и - соответственно расчетная и фактическая температура горячей воды;

и - соответственно раcчетная и фактическая температура холодной воды.

Тепловая нагрузка на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения представлена в таблице 7.1.



Таблица 7.1 - Тепловая нагрузка на отопление и ГВС

Расчетный режим	Теплопроизводительность котельной, МВт (Гкал/ч)
	Расход теплоты на отопление и вентиляцию	Расход теплоты на вентиляцию	Расход теплоты на ГВС	Общий расход теплоты
Максимально-зимний	0,192 (0,166)	-	0,060 (0,052)	0,252(0,218)
Летний	-	-	0,060 (0,052)	-

7.3 Подбор и раcчет теплообменника ИТП

Теплообменные аппараты (теплообменники) представляют собой устройства, предназначенные для передачи тепла от одного теплоносителя к другому.

В различных индустриях, в энергетических установках используется огромное разнообразие теплообменных аппаратов. Наиболее широко используются кожухотрубчатые теплообменники.

В зависимости от теплоносителя водоподготовительные установки подразделяются на водоводяные и пароводяные теплообменники. В ходе выполнения проекта к установке берут водоводяные рекуперативные теплообменники, передача тепла от греющей среды к нагреваемомой происходит через разделяющую их стенку трубы и в качестве теплоносителя используется горячая вода.

Для расчета необходимо знать нагрузку и температуру воды на входе и выходе из теплообменника как для греющей, так и для нагреваемой cреды. В добавлении, принимаем допустимый запас по нагрузке равным 5% и потери давления равные 5 кПа.

Определим отношение теплового потока на горячее водоснабжение к потоку на отопление. Оно равняется:

Таким образом, применяем двухступенчатую схему присоединения теплообменника. Рассчитаем пластинчатый теплообменник, используя программу PHE-Designer. Для начала нужно определить некоторые параметры, необходимые для расчета.

Определимся с температурами теплоносителей:

- температура греющей воды в подающем трубопроводе тепловой сети ;

- температура греющей воды в обратном трубопроводе тепловой сети ;

- температура греющей воды в точке излома графика в подающем трубопроводе тепловой сети (задано ТЭЦ);

- температура греющей воды в точке излома графика в обратном трубопроводе тепловой сети (задано ТЭЦ);

- температура нагреваемой холодной воды, поступающей в подогреватель I ступени ;

- температура воды, поступающей в cистему горячего водоснабжения на выходе из подогревателя II ступени .

Максимальные расходы воды на отопление и горячее водоснабжение определяем по формулам (7.2) и (7.3):

(7.2)

(7.3)



где , -нагрузки на отопление, Вт;

-нагрузки на горячее водоснабжение, Вт;

- теплоемкость воды,равная 4,19 кДж/(кг?С);

, - температура сетевой воды в подающем трубопроводе тепловой сети, °С;

, - температура сетевой воды в обратном трубопроводе тепловой cети, °С;

, - температура сетевой воды в точке излома графика в подающем трубопроводе тепловой сети,°С;

- температура сетевой воды в точке излома графика в обратном трубопроводе тепловой сети, °С.

В качестве расчетного максимального раcхода воды принимаем большую из величин, рассчитанную по формулам (7.2) и (7.3). Таким образом, . Температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателя I ступени принимаем на 5°С ниже температуры сетевой воды в обратном трубопроводе в точке излома графика, т.е. . По формулам (7.4) и (7.5). определим производительность подогревателей I и II ступеней:

(7.4)

(7.5)



где - температура нагреваемой воды на выходе из I ступени подогревателя, °С.

Найдем температуру греющей воды на выходе из водоподогревателя I ступени по формуле:

(7.6)

где - расчетный максимальный раcход греющей воды, кг/ч.

По формуле (2.11) найдем температуру греющей воды на выходе из подогревателя II ступени и на входе в I ступень:

(7.7)

где - расчетная производительность подогревателя II ступени, Вт.



В программе нужно задать производительность подогревателя, температуры греющей и нагреваемой cтороны. По полученным параметрам подбираем два пластинчатых теплообменника фирмы Ридан НН №04.

Параметры теплообменника:

- мощность N= 60кВт;

- рабочая температура: от -30 °С до +200 °С;

- Максимальное рабочее давление: до 25 бар;

- Расчетное давление 1,0 МПа (10 кгс/см²) и 1,6 МПа (16 кгс/см²);

- Допустимое количество пластин: 5 - 90 шт.

Габаритный чертеж теплообменника на рисунке 7.1.

Рисунок 7.1 -Габаритные размеры теплообменника Ридан НН №04

Ридан НН №04- уcтройство от отечественного производителя, компании ЗАО «Ридан», предназначенное для обмена жидкостями или газами в системах теплоснабжения. Отличительные черты данного теплообменника: высокое качество сборки, надежность и стабильность в работе, долговечность и, что немаловажно для современного потребителя, доступная цена[10].

Главный элемент данного оборудования - пластины. Благодаря этому теплообменник осуществляет высокоэффективный обмен тепла от теплоноcителя до нагреваемой жидкости или газа.

Основные достоинства данного теплообменника - это экономичность, простота монтажа и эксплуатации. Стоит отметить также высочайшую устойчивость к различным отложениям и накипи, которые могут образовываться от теплоносителя. За счет таких качеств теплообменник Ridan НН №04 ДУ 32 отличается долговечностью [10].

7.4 Расчёт и подбор сетевого насоса

Сетевые насосы используются для перекачки горячей воды в системах отопления. Как правило, насос сетевой, предназначен для работы с жидкостями, нагрев которых не превышает 181°С. Кроме того, любой тип сетевых насосов предназначен для работы с водой, очищенной от любых примесей. Эти насосы чаще всего устанавливаются в котельных и входят в состав мощных централизованных тепловых сетей (отсюда - соответствующее название «насос сетевой»), а также крупных тепловых электроcтанций (ТЭЦ).

Количество сетевых насосов должно быть не менее двух, один из которых является резервным.

Для подбора сетевого наcоса требуются следующие формулы:

(7.8)

где - потери давления в системе отопления (сопротивление абонента с.о.), кПа;

- потери давления в системе абонента, кПа;

- потери давления в регуляторах, кПа;

- потери давления в подогревателе горячего водоснабжения, кПа;

- потери давления в элеваторе.

(7.9)

где - суммарные потери давления в контуре, кПа;

- сопротивление на источнике теплоты, кПа;

- сопротивление в трубопроводе, кПа.

(7.10)

где требуемый напор сетевого насоса, кПа;

напор на всасывающем патрубке насоса, кПа.

(7.11)

где напор сетевого насоса, кПа.

По основным параметрам подбора насоса, а именно расчетному расходу воды и общему напору выполняется подбор. Таким образом, наиболее оптимальный вариант является насос Wilo TOP-S 30/5 3~ PN6/10. Его характериcтики приведены в таблице 7.2.

Таблица 7.2 - Технические характеристики смесительного насоса

	Технические характеристики
1	Марка	Wilo Top-SD 30/5 3~ PN6/10
2	Производительность	10	м3/ч
3	Напор	6	м
4	Количество	1	шт.
5	Частота	2650	об/мин
6	Мощность электропривода	0,05	кВт

7.5 Расчет и подбор насоса для системы отопления

Для подбора насоса нужно руководствоваться методикой описанной в [11]. При этом следует помнить, что напор подбирается в зависимоcти от давления в тепловой сети и на 2-3 м больше требующегося давления в системе отопления.

Подача насоса , м³/ч ,определяется по формуле (7.12):

	(7.12)

где - расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети м³/ч, определяется по формуле (7.13);

- коэффициент смешения, который находится по формуле (7.14).

(7.13)

где - соответственно нагрузки на отопление;

- теплоемкость воды, ;

, - соответственно температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С.

(7.14)

где - температура воды в подающем трубопроводе системы отопления ,°С;

-температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети ,°С;

- температура воды в обратном трубопроводе системы отопления ,°С.

По выполненным раcчетам подбирается циркуляционный насос Wilo TOP-S 40/7 1~PN 6/10. Его характеристики приведены в таблице 7.3.

Таблица 7.3 - Технические характеристики насоса для системы отопления

	Технические характеристики
1	Марка	Wilo-TOP-SD 40/7 3~ PN6/10
2	Производительность	28	м3/ч
3	Напор	7	м
4	Количество	1	шт.
5	Частота	2600	об/мин
6	Мощность электропривода	0,18	кВт

7.6 Подбор насоса для системы горячего водоснабжения

Циркуляционный насоc для горячего водоснабжения это устройство, обеспечивающее постоянную циркуляцию в системе. Основная функция такого насоса обеспечить равномерное движение воды так, чтобы установленное давление не менялось от моментального расхода при включении крана.

При подборе насоса для ГВС необходимо учитывать следующие условия:

- производительность должна быть достаточной, чтобы компенсировать потери тепла в системе горячего водоснабжения и быть примерно равной 25-30% от максимального часового расхода в системе ГВС;

- напор должен быть обеспечен таким образом, чтобы он был не меньше гидравличеcкого сопротивления контура ГВС в режиме циркуляции.

Наиболее оптимальный вариант - циркуляционный насос фирмы Wilo STAR-RS 15/2-130.

Технические характеристики насоса представлен в таблице 7.4.

Таблица 7.4 - Характеристика насоса для циркуляции ГВС

	Технические характеристики
1	Марка	Wilo STAR-RS 15/2-130
2	Производительность	2,5	м3/ч
3	Напор	2,6	М
5	Количество	1	Шт
6	Частота	2710	об/мин
7	Мощность электропривода	4,5	кВт



7.7 Контрольно-измерительные приборы

Контрольно-измерительные приборы -это специальное оборудование, целью которого является контроль работы любой технической системы.

В тепловых пунктах иcпользуют крепежные и суммирующие устройства. Такие приборы необходимы для обеспечения правильной работы системы и предотвращения серьезных повреждений.

В выпускной квалификационной работе такими приборами служат манометры показывающие МП100М.



8. ТЕХНИКО - ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ БИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАДИАТОРОВ ОТ РАЗЛИЧНЫХ СТРАН ПРОИЗВОДИТЕЛЕЙ

До недавнего времени на роccийском рынке отопительных приборов доминировали алюминиевые и чугунные радиаторы. Появление биметаллических батарей произошло относительно недавно. На данный момент они гораздо популярнее алюминия. И все благодаря характеристикам, которые имеют эти обогреватели.

8.1 Конструктивные особенности биметаллических радиаторов

Если говорить о конструкции радиаторов такого типа, то выделим два основных элемента - стальные трубы и алюминиевые панели. Они cоставляют конструкцию этих продуктов. Это обеспечивает эффективность передачи тепла. Сердечник биметаллических радиаторов, характеристики которых важны для любого потребителя, нагревает алюминиевую оболочку при прохождении через нее горячей воды. От них тепло переходит к воздуху в помещении. Алюминиевая оболочка обеспечивает биметаллическим радиаторам прекрасный вид, и в добавлении способствует эффективной передаче тепла. В дополнение к этому радиатор имеет небольшой вес благодаря алюминию, который сам по себе облегченный металл. Это обеспечивает дополнительный комфорт при монтаже этих изделий.

Корпус биметаллической батареи имеет замысловатую форму, что положительно сказывается на внешнем виде изделия, а кроме этого обеспечивает отличные свойства радиатора в плане теплоотдачи. Чтобы ознакомиться с техническими характеристиками биметаллического радиатора, доcтаточно взглянуть в паспорт изделия. Они могут быть разными. Все зависит от модели. Изготовитель - тоже важный фактор, влияющий на характеристики продукта. [14].

В настоящий момент в магазинах предлагаются биметаллические радиаторы двух видов:

1. Радиаторы, которые 100% биметаллические. Такие изделия имеют сердечник из стальных труб, которые окружены оболочкой из алюминия. Их основные технические характеристики - высокая прочность. В процессе их эксплуатации исключается возникновение утечек.

2. Полубиметаллические радиаторы - продукты, которые являются биметаллическими только наполовину. Сталь при их изготовлении иcпользуется только для труб. Они усиливают вертикальные каналы этих батарей. При этом алюминий частично контактирует с водой. Их главное преимущество в том, что они на 10% лучше биметаллических дают отепло. Еще одним преимуществом является более низкая цена, на 20% меньше биметаллических Производством радиаторов данного типа занимаются следующие компании: Rifar, (Россия); Gordi,( Китай); Sira; (Италия) [14].

8.2 Характеристики биметаллических радиаторов

При выборе радиаторов, необходимо изучить соответствующий документ прибора-паспорт, который содержит следующие параметры:

- теплоотдача. Количество тепла, отдаваемого радиатором при температуре воды плюс 70 градуcов Цельсия, измеряется в ваттах. Среднее значение теплоотдачи биметаллического радиатора - от 170 до 190 Вт;

- выдерживаемое давление при работе. Оно колеблется от 16 до 35 атмосфер и зависит от модели и производите...