Размещено на http://www.Allbest.ru/

ГОУ ВПО

Дальневосточный государственный университет путей сообщения

Кафедра: «Гидравлика»

Курсовая работа

По дисциплине: Отопление и вентиляция здания

Тема:

Проект системы водяного отопления здания с подключением к электрическому котлу

Руководитель: Путько А.В.

Разработчик: Политико Е.В.

2016 г.



Содержание

• Реферат
• 1. Нормируемый климат помещений и расчетные параметры наружного воздуха
• 2. Определение термических сопротивлений ограждений
• 3. Определение расчетных теплопотерь
• 4. Выбор системы отопления и параметров теплоносителя
• 5. Гидравлический расчет системы отопления
• 5.1 Расчет нагревательных приборов
• 5.2 Расчет оборудования теплового узла
• 6. Определение воздухообмена в помещениях здания
• 7. Конструирование системы вентиляции
• 8. Аэродинамический расчет системы вентиляции
• Лист исходных данных
• Число этажей
• Вариант конструкции наружной стены
• Вариант конструкции чердачного перекрытия - бесчердачное
• Вариант конструкции перекрытия над подвалом
• Район строительства г. Бикин.
• Ориентация по сторонам света фасада А-А - З
• Источник теплоснабжения: Электросеть 380В
• Перепад давления в теплосети 0,10 МПа
• Тип подключения к тепловым сетям - через электрический котел


Реферат

Запроектированы системы водяного отопления с подключением к электрическому котлу с насосной циркуляцией теплоносителя и система канальной вентиляции с естественным побуждением.

Система отопления подключена к тепловой сети по закрытой схеме, является однотрубной системой с нижней разводкой. В качестве нагревательных приборов используются чугунные радиаторы. В подвале здания находится тепловой узел.

Вентиляция осуществляется по приставным каналам, в которых встроены асбестоцементные трубы круглого сечения. Система вентиляции предназначена только для отвода вредных загрязнений из помещений, поступление воздуха осуществляется через неплотности в ограждающих конструкциях. Расчетные температуры и параметры систем приведены в курсовой работе.



1. Нормируемый климат помещений и расчетные параметры наружного воздуха

Для нормальной жизнедеятельности людей в помещении необходимо поддерживать оптимальные тепловой, воздушный и влажностный режимы.

При проектировании систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха жилых и гражданских зданий в качестве расчетной температуры принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки из 8 зим за 50-летний период (t_Н^Б). Для города Находка t_н^Б = -20°С, скорость ветра равна 7,8 м/с.

Таблица 1.1

Расчетные параметры микроклимата в помещениях жилых домов

Помещение	Расчетная температура в холодный период года tвн, °С	Воздухообмен (вытяжка), м3/ч
Жилая комната	18	3 на 1 м2 пола
Кухня с 4-конфорочными газовыми плитами	15	90
Ванная	25	25
Уборная индивидуальная	16	25
Лестничная клетка	12	-

* В угловых помещениях температура увеличивается на 2°С



2. Определение термических сопротивлений ограждений

Теплозащитные качества ограждений характеризуются величиной сопротивления теплопередаче R0, м2·°С / Вт, определяемой по формуле:

R_o = 1/б_в + ?( д_i/ л_i) + 1/б_н + R_в.п., (2.1)

Рассчитываем термическое сопротивление для наружных стен:

На основании разности температур t_вн-t_н^Б = 20-(-18) = 38^оС принимаются стены состоящих из :

1. Керамогранитные плиты 20 мм. (л = 3,49)

2. Пенополистирол фирмы БАСФ Стиропор PS20,150мм (л = 0,042)

3. Бетон на зольном гравии 400мм, (л = 0,47)

м^2оС/Вт

Рисунок 1 - Конструкция наружной стены

1 - Керамогранитные плиты 20 мм;

2 - Пенополистирол фирмы БАСФ Стиропор PS20,150 мм;

3 - Бетон на зольном гравии 400 мм



Термическое сопротивление для перекрытия над подвалом

Перекрытие над подвалом состоит из половой рейки толщиной 30мм и л равным 0,18, фирмы БАСФ Стиропор PS20 толщиной 150 мм и л равным 0,042, воздушной прослойки толщиной 250мм и л равным 0,17 и железобетонной плиты толщиной 220мм и л равным 2,04.

м^2оС/Вт

Рисунок 2 - Конструкция перекрытия над подвалом

1 - половая рейка 30 мм; 2 - фирмы БАСФ Стиропор PS20 250мм.;

3 - воздушная прослойка 150 мм; 4 - Плита железобетонная 220 мм

Термическое сопротивление для чердачного перекрытия.

Чердачное перекрытие состоит из:

1. Рулонный ковер

2. Цементная стяжка 20 мм (л = 0,76)

3. Пенополистирол Фирмы БАСФ Стиропор PS 15 150, (л = 0,044)

4. Пенобетон 220мм. (л = 0,47)

м^2оС/Вт

Рисунок 3 - Конструкция чердачного перекрытия

1 - Рулонный ковер; 2 - Цементная стяжка 20 мм;

3 - Пенополистирол Фирмы БАСФ Стиропор PS 15 150;

4 - Пенобетон 220 мм

Сопротивление теплопередаче окон и дверей обычно не рассчитываются и принимаются по справочным данным в зависимости от используемой конструкции. В курсовом проекте принимаем окна с тройным остеклением в спаренном стеклопакете с сопротивлением теплопередаче R₀ = 0,52 м^2оС/Вт. Наружные двери принимаем с двойным тамбуром с сопротивлением теплопередаче R₀ = 0,43 м^2оС/Вт.



3. Определение расчетных теплопотерь

Потери теплоты, Вт, через ограждающие конструкции рассчитываем по формуле:

Q_огр = F/R_о (t_вн - t_н^Б)*(1+?в) n, (3.1)

Расчетные площади ограждений определяем по строительным чертежам в соответствии с правилами обмера.

Для определения расчетных потерь теплоты помещениями принимаем наибольшую величину из определенных по нижеприведенным формулам (3.2) и (3.4).

Первый расчет.

Расход теплоты Q_i , Вт, определяем по формуле:

Q_i = 0,28*L*с_н*c*(t_вн - t_н^Б), (3.2)

где L - расход удаляемого воздуха, м³/ч, принимаемый для жилых комнат 3м³/ч на 1м² площади жилых помещений, для кухонь 90м³/ч и для санузлов 50м³/ч;

с_н - плотность наружного воздуха, кг/м³;

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг ⁰С).

Удельный вес г, Н/м³ и плотность воздуха с, кг/м³, определяем по формулам:

г = 3463/(273+t),

с = г/g, (3.3)

где t - температура воздуха, ⁰С;



Второй расчет

Расход теплоты Q_i на подогрев наружного воздуха, проникающего в помещения через неплотности ограждений вследствие теплового и ветрового давлений, определяем по формуле:

Q_i = 0,28*G_i*c*(t_вн - t_н^Б)*k, (3.4.)

где G_i - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции;

k - коэффициент учета встречного теплового потока, принимаемый для окон 0,8.

Для окон и балконных дверей величину G_i ,кг/ч, определяем как:

G_i = 0,216?F ?P_i^0,67/R_и, (3.5)

где ?P_i - разность давлений воздуха, Па, на наружной Р_н и внутренней поверхностях Р_вн окон или дверей;

?F - расчетные площади ограждений, м²;

R_и - сопротивление воздухопроницанию ограждения, м²*ч/кг,

Разность давлений воздуха ?P_i , Па, определяем из уравнения:

?P_i = (H - h_i)*(г_н - г_вн)+0,5 с_нV² (C_e.n - C_e.p)k₁ - P_int , (3.6)

где H-высота здания, м, от уровня земли до устья вентиляционной шахты (в зданиях с чердаком расположена на 4-5 м выше верха чердачного перекрытия);

h_i - расстояние, м, от уровня земли до верха окон или балконных дверей, для которых мы определяем расход воздуха;

_н,_вн - удельные веса наружного и внутреннего воздуха;

V - расчетная скорость ветра, м/с;

C_e,n и C_e,p - аэродинамические коэффициенты здания, соответственно для наветренной и подветренной поверхностей. Для здания прямоугольной формы они равны: C_e,n=0,8 и C_e,p=-0,6; k₁- коэффициент учета изменения скоростного напора ветра в зависимости от высоты здания;

P_int - условно-постоянное давление воздуха, Па, возникающее при работе вентиляции с искусственным побуждением, для жилых зданий P_int=0.

Коэффициент k_i принимается при высоте ограждения над поверхностью земли - 1,1.

Расчетные теплопотери помещения, Вт, определяем:

Q_расч =? Q_огр+ Q_инф - Q_быт , (3.7)

где Q_огр - суммарные теплопотери через ограждения помещения;

Q_инф - наибольший расход теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха;

Q_быт - бытовые тепловыделения от электрических приборов, освещения и других источников тепла, принимаемые для жилых помещений и кухонь в размере 12 Вт на 1 м² площади пола.

Высота здания от уровня земли до устья вентиляционной шахты Н = 6,97 м.

Здание в плане прямоугольной формы. Подвал здания неотапливаемый, без световых проемов. Окна с двойным остеклением с спаренном стеклопакете с сопротивлением теплопередаче. В проекте принимаем R_0окон = 0,52м^{2 0}С/Вт, сопротивление воздухопроницанию R_и = 0,37м²/ч кг.

Расчет помещения 101 первого этажа.

Теплопотери через ограждающие конструкции:

Через наружную стену НС-1:

Q_огр= 12,01*40*(1+0,05+0,05)*1/4,49=115,1Вт

Через наружную стену НС-2:

Q_огр= 22,18*40*(1+0,05+0,05)*1//4,49=212,7Вт

Через окно - 1:

Q_огр = 2,28*40*(1+0,05+0,05)*1/0,52 = 192,9 Вт

Через подвальное перекрытие ПП:

Q_огр = 16,99*40*1*0,6/4,19 = 97,3 Вт

Определяем по первому расчету расход теплоты Q_i:

г_вн = 3463/(273-20) = 11,74, с_вн = 11,74/9,81 = 1,20

L = 3*16,99 = 50,98 м³/ч

Q_i = 0,28*50,98*1,20*1*40 = 687,9 Вт

Определяем Q_i по второму расчету:

Принимаем в расчет большее значение Q_i=687,9 Вт

Определяем Q_быт:

Q_быт = 12*16,99 = 203,9 Вт

Расчетные теплопотери помещения:

Q_расч = 606,3 + 687,9-203,9 = 1090,3 Вт

Остальные помещения рассчитываются таким же образом.

Теплопотери на лестничной клетке определяем сразу для всех этажей. Разультаты расчета заносим в таблицу 1.

Расчет Теплопотерь ЛК.

Q_{огр нс-1} = 22,16*32*(1+0,1)*1/4,59 = 170,0 Вт

Q_{огрокно}= 2,25*32*(1+0,1)* 1/0,52 = 152,3 Вт

Теплопотери наружной двери:

Q_{огр двери} = 3,05*32*(1+0,1+1,39)1/0,43 = 566,9 Вт

Q_{огр ПП} = 15,96*32*1*0,6/4,19 = 73,1 Вт

Q_{огр ЧП} = 15,96*32*1*0,9/6,37 = 72,2 Вт

Q_iопределяем по второму расчету: находим ?P_i

Q_расч= Q_i+?Q_огр-Q_быт =675,0+1034=1709,5 Вт

Таблица 2

Определение теплопотерь помещений



4. Выбор системы отопления и параметров теплоносителя

В проекте источником теплоснабжения являются электрический котел с насосной циркуляцией теплоносителя.

В проекте принимаем однотрубную систему стояков с попутным движением воды, нижнюю разводку системы отопления.

Нагревательные приборы присоединены к восходящим и нисходящим ветвям стояков. Лестничная клетка оборудована самостоятельными стояками.

Таблица 3

Описание местных сопротивлений в системе отопления

гидравлический отопление аэродинамический вентиляция



5. Гидравлический расчет системы отопления

Расчет заключается в подборе диаметров трубопроводов системы отопления таким образом, чтобы при расчетных расходах теплоносителя потери давления во всех циркуляционных кольцах были не более расчетного циркуляционного давления. Отличие должно быть не более 10 - 15 %.

Потери давления разных циркуляционных колец должны быть примерно одинаковые.

Расчет выполняем в следующем порядке.

Определяем циркуляционное давление для каждого рассчитываемого кольца Рр, Па.

Р_р = Р_нас+ Е?P_е; (10.1)

где Е - доля естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчетах 1;

Ре - естественное давление, вызванное охлаждением воды в системе .

Р_нас - рабочее давление циркуляционного насоса, принимается равным 12 кПа

Для участков, соответствующих h1, h2 и т. д., вместо с г подставляют плотности воды на соответствующих участках восходящего стояка

ДР_е.пр = gh_пр(с₀- с_г)+ gh₁(с₃- с₁) (10.4)

где hпр - вертикальное расстояние от центра генератора тепла до центра нагревательного прибора первого этажа, м;

h1, h2 и т. д. - вертикальное расстояние от центра нагревательных приборов одного этажа до центра приборов следующего этажа, м;

с г , с 1, с 2, с о - плотности воды, поступающей в систему, смеси воды на соответствующем участке и охлажденной воды, кг/м3.

Температура воды на участках стояка однотрубной системы водяного отопления определяется по формуле i t

(10.5)

где tг - температура горячей воды, подаваемой в систему отопления, °С;

Qi - суммарная тепловая нагрузка приборов на стояке, расположенных выше (ранее) рассматриваемого участка по течению воды, Вт;

tст - перепад температур теплоносителя на стояке, равный разности (tг - tо), °С ;

Qст - тепловая нагрузка стояка, Вт.

Рисунок 4 -Расчетная схема большого кольца

Определяем расходы воды на участках расчетных циркуляционных колец G_уч, кг/ч

Р_г = 961,92; Р₁ = 967,22; Р₂ = 971,8; Р₃ = 974,65; Р₀ = 977,8;

Р_пр.= 9,81*2,6*(977,8 -961,92)+ 9,81*2,8*(974,65-967,22) = 609Па

Р_тр = 150Па

Р_ест = 150+609 = 759 Па

?P = ?P_нас + Е?P_е = 10 000+759 = 10 759 Па

Назначаем предварительные диаметры трубопроводов. При этом принимаем такие диаметры, для которых при расчетных расходах Gуч удельные потери давления на трение R примерно соответствуют среднему значению удельных потерь давления в расчетном циркуляционном кольце R_ср:

R_ср = 0,65*?P/?l , (11)

где 0,65 - ориентировочная доля потерь давления по длине от общих потерь;

?P_р - расчетное циркуляционное давление для рассчитываемого кольца, Па;

?l - суммарная длина участков кольца, м.

R_ср1 = 0,65*20576/44,5= 300,56 Па/м

Выбираем расчетные циркуляционные кольца, главным из которых является кольцо, имеющее наибольшую длину. На аксонометрической схеме нумеруем все участки рассчитываемых колец системы. Границами участков являются точки слияния и разделения потоков.

На схеме приводим тепловые нагрузки нагревательных приборов.

Для всех расчетных участков циркуляционных колец приводим их расчетные потоки теплоты Qуч, Вт, и длины l, м.

Расчетные потоки теплоты для участков системы определяем по формуле:



Q_уч = ?Q₁ в₁ в₂ + Q₂ + Q₃, (12)

В данном проекте Q₂ и Q₃ можно не учитывать, тогда формула принимает вид:

Q_уч = ?Q₁в₁в₂,

Например, на первом участке действуют тепловые нагрузки всего здания:

Q_уч1 = 20576*1,13*1,01 = 23483 Вт

Таким образом, определяем расчетные потоки теплоты на каждом участке кольца. Результаты расчетов заносим в таблицу 5.

Задачей расчета является подбор таких диаметров трубопроводов, при которых суммарные потери давления всех участков в расчетном кольце ?(Z+RL) будут меньше расчетного циркуляционного давления ?P с запасом до 10 - 15%, то есть должно выполняться условие:

?(Z+RL) < ?P, (13)

где l- длина участков, м;

Rl - потери давления по длине участка;

Z - потери давления в местных сопротивлениях, Па;

Rl + Z - суммарные потери давления на участке.

Z = V ²/2, (14)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

V - скорость движения воды на участке, м/с;

- плотность воды, принимаемая в этом расчете для всех участков равной 980 кг/м³.

Комплекс V²/2 = P_V называется динамическим давлением.

Z = P_V, (15)

Для того чтобы общий расход теплоносителя распределялся по всем стоякам в соответствии с их расчетной нагрузкой, необходимо добиться того, чтобы потери давления при пропуске расчетных расходов теплоносителя во всех кольцах были равны.

При сравнении потерь давления общие участки из суммирования исключаются и предъявленное условие имеет вид:

Таблица 5.1

Гидравлический расчет системы отопления

Сравниваем суммарные потери давления всех участков в расчетном кольце (Rl + Z) и расчетного циркуляционного давления Рр:

(10759- 8485,7)•100/10759= 21,2%.

Для кольца невязка составляет 21,2%, что является не допустимым. Данная невязка приведет к необоснованному увеличению расхода теплоносителя.

Для увеличения потерь давления и выполнения выше указанного условия, на стояке предусматривается установка диафрагмы:

Р = 10759 - 8485,7 = 2273 Па

D==15м

Таким образом принимаем диафрагму на участке 1-2 диаметром 15 мм.

Таблица 5

Описание местных сопротивлений в системе отопления

5.1 Расчет нагревательных приборов

Расчет заключается в определении требуемой поверхности отопительных приборов (чугунные радиаторы), которая зависит от тепловой нагрузки отопительного прибора, расчётной плотности теплового потока отопительного прибора. Рассчитываем стояк 6-7 из большого циркуляционного кольца.

F_р = Q_{пр 1 2} /q_пр 15)

Тепловая нагрузка прибора зависит от теплопотерь помещения, в которой устанавливается отопительный прибор. Расчётная плотность теплового потока q_пр зависит от номинальной плотности теплового потока и условий в которых находится отопительный прибор.

q_пр = q_ном (t_ср / 70)^1+п (G_пр / 0,1) ^р с_пр , (16)

где q_ном - номинальная плотность теплового потока при стандартных условиях работы, принимаем 758 Вт/м²;

t_ср - разница средней температуры теплоносителя в приборе и температуры воздуха в помещении, ⁰С;

n, p, с_пр - коэффициенты, зависящие от типа прибора, принимаем соответственно 0,3; 0,02 и 1;

G_пр - расход воды через прибор, кг/ч.

Для однотрубной системы

G_пр = G_ст, (17)

где Q_пр - тепловая нагрузка прибора, Вт;

- коэффициент затекания воды в прибор, зависящий от соотношения диаметров в узле прибора и определяемый по [1 прил. 8];

G_ст - расход воды по стояку по данным гидравлического расчета, кг/ч;

t_ср = 0,5(t_вx+t_вых) - t_вн, (18.1)

где t_вx , t_вых , t_вн - соответственно температуры теплоносителя на входе и выходе из отопительного прибора, температура воздуха в помещении, С.

Для однотрубных t_вx определяют как t_см для участка подачи воды в прибор, а t_вых - из формулы

(18.2)

Для приборов секционного типа определяется количество секций

Расчетная площадь Fр, м2, отопительного прибора определяется;

(18.3)

Где b4 - коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении;

b3 - коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе;

f - площадь поверхности нагрева одной секции, м2.

Расчет отопительных приборов производится для трех помещений:

Расчет сводится в табличную форму.

Таблица 6

Расчет отопительных приборов

Рисунок 5- Чугунный радиатор

5.2 Расчет оборудования теплового узла

Предусмотрена принудительная циркуляция за счет циркуляционного насоса, назначено давление 11кПа

Принимаем подачу равную: Q = 805/970 = 0,9м³/ч

По данным выбираем насос типа UPS 32-20

Рисунок 6 - Циркуляционный насос марки UPS 32-20

Электрический котел

Современные электрические котлы широко используются для подготовки теплоносителя воды в системах отопления небольших отдельных зданий, коттеджей. Такие котлы компактны, могут размещаться, например, в подвалах и различных подсобных помещениях, позволяют автоматизировать процесс отопления за счет регулирования работы электронагревательных элементов (ТЭНов) и режима работы циркуляционного насоса. Подбор котлов осуществляется по потребляемой мощности, которая должна быть не менее тепловой нагрузки системы отопления (теплопотерь здания). В табл. 3.7 [1] приведены технические характеристики электрических котлов марки «РусНИТ».

В проекте принимается котел марки РусНИТ 230 мощностью 30 кВт с габаритами размерами 630х407х280 мм и массой 36 кг.

Рисунок 7 - схема теплового узла с электрическим котлом

1 - электрический котел; 2 - грязевик;

3 - мембранный расширительный сосуд; 4 - циркуляционный насос



6. Определение воздухообмена в помещениях здания

Размер воздухообмена кухни L_кух, туалета L_туал и ванной L_ванн, м³/ч, задан в разд. 1, расход удаляемого воздуха из жилых комнат, м³/ч, определяется

L_{жил.комн} = 3 • F_пола, (22)

где F_пола - суммарная площадь пола жилых комнат, м².

В проекте, разработано здание с двумя квартирами:

3-х комнатная квартира, с площадью жилых помещений 44,9м²;

4-х комнатные квартиры, с площадью жилых помещений 57,0 м².

Для расчета воздухообмена в проекте используется вентиляционная ветвь самой большой квартиры 57,0м².

Вентиляция жилых комнат производится через вентиляционные каналы кухни, туалета и ванной, поэтому должно выполняться условие

L_кух + L_ванн + L_туал ? L_{жил.комн}, (23)

Суммарные расходы воздуха кухни, ванных и туалетов составляют соответственно

L_кух = 90 м³/ч; L_ванн = L_туал = 25 м³/ч;

90+25+25 = 140 м³/ч

L_{жил.комн} = 3 • 57 = 171 м³/ч

L_{жил.комн1} = 3 • 44,9 = 134,7 м³/ч

140 м³/ч < 171м³/ч



Рисунок 10- Схема жилых площадей рядового этажа

Условие (23) не выполняется, поэтому необходимо увеличить воздухообмен в кухне до 100 м³/ч, а ванной комнаты до 50 м³/ч

100+50+25 = 175 м³/ч

175м³/ч > 171 м³/ч

Условие (23) выполняется.



7. Конструирование системы вентиляции

Воздух удаляется при помощи вытяжной вентиляции из помещений, в которых происходит наибольшее выделение загрязнений и влаги. К таким относятся кухни, ванные комнаты и туалет. Приток воздуха предусматривается неорганизованный через неплотности в ограждающих конструкциях.

Вытяжка воздуха производится через жалюзийные решётки, устанавливаемые на расстоянии 0,3 м от потолка. Вентиляция осуществляется по приставным каналам, в которых встроены асбестоцементные трубы круглого сечения, устья каналов подняты над кровлей на 1,0 м.

Нормами для жилых домов рекомендуется канальная система вытяжной вентиляции с естественным побуждением. Вытяжные жалюзийные решетки установлены в местах интенсивного загрязнения воздуха: в кухнях и санузлах на 0,2 м ниже потолка. Вертикальные каналы выполнены в приставных каналам, устья каналов подняты над кровлей на 1,0 м.



8. Аэродинамический расчет системы вентиляции

Расчетная схема вентиляции - ее аксонометрия. Каждая ветвь системы вентиляции начинается от жалюзийной решетки и заканчивается устьем шахты. Воздух в системе перемещается под действием естественного давления, возникающего вследствие разности холодного наружного и теплого внутреннего воздуха. Естественное располагаемое давление для каждой расчетной ветви Др_е, Па, определяется по формуле

Дp_e = h?(г_н - г_вн), (24)

где h - разница отметок устья шахты и жалюзийной решетки, м;

г_н и г_вн - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м³.

Удельные веса г_н и г_вн принимаются по расчетным температурам наружного t_н и внутреннего воздуха t_вн. Расчетная температура наружного воздуха t_H = + 5°С. При более низкой температуре действующее давление в вентиляции увеличивается, а при более высокой температуре вентиляцию можно усилить открытием форточек. t_вн = + 15°С для кухни и туалета.

Задачей аэродинамического расчета является подбор таких сечений воздуховодов, при которых суммарные потери давления в расчетной ветви У(Rlв + Z) будут равны или меньше действующего давления

У(Rlв + Z) ? Дp_e, (25)

Аэродинамический расчет выполняется по номограмме [1, прил. 12], в которой определены все параметры расчета:

- расход воздуха L, м³/ч;

- диаметр воздуховода, d, мм;

- скорость V, м/с;

- удельные потери давления на трение R, Па/м;

- динамическое давление P_v = (pV²/2), Па.

Требуемая площадь канала F_mp, м²

F_mp= L/3600 ?V_peк, (26)

где L - расчетный расход воздуха, м³/ч;

V_peк - рекомендуемая скорость, принимаемая равной 1 м/с для вертикальных каналов и 0,8 м/с для коробов и каналов.

После выбора стандартного сечения канала с близким значением площади F, с помощью номограммы по расходу воздуха L и диаметру d определяются удельные потери давления на трение R, скорость V и динамическое давление pV²/2.

Потери давления на трение определяются как произведение Rlв, Па. Местные потери давления Z, Па, находятся по следующей формуле

Z = У о ? (p ? V² / 2), (27)

где о - коэффициенты местных сопротивлений на участке.

Суммарные потери давления на участке определяются суммой Rlв + Z, Па.

По суммарному значению У(Rlв + Z), Па, на расчётной ветви проверяется условие формулы (25).

Аэродинамический расчёт приведён в таблице 7.



Таблица 8

Аэродинамический расчет воздуховодов системы естественной вытяжной вентиляции



Список литературы

1. Отопление и вентиляция здания: Учеб. пособие / А.В. Путько; ДВГУПС каф. «Гидравлика и водоснабжение», - 4-е изд., испр. и доп. - Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2013.- 102с.

2. СП 60.13330.2012. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. - Изд. офиц. - М.: ФГУП ЦПП, 2012. - 54с.

3. СП 131.13330.2012 Строительная климатология / Госстрой России. - Изд. офиц. - М.: ФГУП ЦПП, 2013. - 70с.

4. СП Здания жилые многоквартирные (актуализированная редакция СП 54.13330.2011)/ Госстрой России. - Изд. офиц. М.: ФГУП ЦПП, 2011. - 36 с.

Размещено на Allbest.ru

...