Районирование территории Республики Беларусь по применению методов регенерации водозаборов подземных вод

Пескование, т.е. вымыв и вынос в скважину частиц песка из водоносного пласта, называется механической суффозией. Для возникновения суффозии необходимо выполнения следующих условий: 1) геометрических, определяемых соотношением между частицами фильтра и песка, защищаемого от выноса 2) гидромеханических, определяемых градиентами и входными скоростями фильтрации.

Если частицы песка не проникают сквозь поры гравийной обсыпки, т. е. по геометрическим условиям механическая суффозия невозможна, то любые большие градиенты и скорости фильтрации не могут вызвать пескования скважины.

Для избежания процессов механического кольматажа, следует применять прогрессивные способы бурения скважин (обратная промывка), а также для скважин каптирующих воду из песков предусматривать мощный слой гравийной обсыпки фильтра соответствующих гранулометрического состава и толщины [4].

2.2 Химический кольматаж фильтров и прифильтровых зон скважин и меры по его предупреждению

Опыт эксплуатации водозаборных скважин показывает, что их производительность и дренирующая способность существенно снижаются во времени вследствие зарастания фильтров и прифильтровых зон скважин различными химическими соединениями (рис. 2.1). Эти соединения образуются в результате нарушения химического равновесия в пласте, связанного с действием в нем гидродинамического возмущения. Нарушение химического равновесия обуславливается смещением наиболее динамического газового равновесия, выражающегося в гидролизе бикарбоната железа, окислении закисного железа до трехвалентной формы и избыточном образовании карбонат - ионов с одновременным увеличением рН при удалении свободной углекислоты [6].

В результате нарушения химического равновесия в прифильтровой зоне за счет понижения давления, происходит десорбция свободной углекислоты из подземных вод. При этом интенсифицируется гидролиз бикарбоната железа, в результате чего Fe²⁺ окисляется до Fe³⁺ с образованием гидроксида трехвалентного железа Fe(ОН)₃, основного кольматирующего соединения [6,3].

Кроме так называемой «свободной» углекислоты, находящиеся в виде растворенного в воде газа СО₂ и недиссоциированных молекул Н₂СО₃, содержится «полусвязанная» углекислота в виде бикарбонатных ионов НСО₃, а в некоторых случаях и «связанная» углекислота в виде карбонатных ионов СО₃^{2 -}. В подземных водах существует динамическое равновесие между различными формами угольной кислоты:

НСО₃^- - СО₃^{2 -} +СО₂ + Н₂О (2. 1)

Из этого уравнения следует, что для поддержания в растворе определенной концентрации бикарбонатных ионов НСО₃^- требуется, чтобы в воде присутствовало соответствующее этой концентрации количество свободной углекислоты СО₂ , называемой равновесной углекислотой [3,1].

Если количество свободной углекислоты больше равновесной концентрации, то избыток способен вызывать растворение карбоната кальция. При недостатке СО₂ будет существовать тенденция к распаду части бикарбонатных ионов, т. е. к сдвигу вправо равновесия (2.1). Это приведет к дополнительному образованию СО₃^{2 -}, которые будут реагировать с присутствующими в подземных водах катионами кальция, с выделением из раствора осадка карбоната кальция в соответствии с уравнением:

Са²⁺ + СО₃^{2 -} > СаСО₃v (2. 2)

Склонность воды выделять осадок карбоната кальция или растворять его, определяется индексом насыщения, предложенным Ланжелье в 1936 году. Индекс насыщения равняется разнице между замеренной (фактической) и расчетной (равновесной), для данной гидрохимической системы величинами рН [3]:

J = рН - рН _s (2. 3)

Для расчета рН _s И. Э. Апельциным составлена номограмма, в котором рН _s определяется как функция температуры f₁ (t), содержания кальция f₂(Са²⁺), величины щелочности f₃ (Щ) и общего солесодержания f₄ (р):

рН _s = f₁ (t) + f₂(Са²⁺) + f₃ (Щ) + f₄ (р) (2. 4)

Если рН > рН _s , то вода склонна к выделению карбоната кальция, а при рН < рН _s вода способна растворять карбонат кальция.

Индекс Ланжелье не является объективным показателем стабильности воды, так как различные растворы, характеризующиеся одинаковым индексом Ланжелье, могут значительно отличатся по величине кислотности (щелочности).

Более объективную оценку условий стабильности раствора дал Ризнер в 1944 году. Индекс стабильности по Ризнеру определяется по формуле:

Ri = 2рН _s - рН (2. 5)

Установлено, что при Ri < 7,0 воды всегда склонны к выделению кольматирующих образований [6].

Для оценки возможности кольматации солями жесткости и железистыми соединениями были определены, для условий коммунального водоснабжения Беларуси [16,17,18] и отдельно г. Минска, следующие параметры: рН, рН _s, показатель Ризнера (Ri) и индекс насыщения (J) (табл. 2.1). Для наглядности расчетные данные показателя Ризнере по водозаборам республики приведены на рис. 2. 2.

Подземные воды, приуроченные к верхним мелам К₂ср, верхнему девону D₃ fr имеют положительный индекс насыщения и относительно низкий показатель Ризнера (6,5 - 7,5). Такие воды способны откладывать на фильтрах скважин соли жесткости. Согласно шкале Ризнера [22] воды не коррозионны.

Эти воды эксплуатируют водозаборные скважины городов Витебска, Гордка, Дубровно, Орши, Лиозново, Костюковичей и др. в восточной части республики.

Отрицательные значения индекса насыщения характерны для центральной, западной и южной части республики. Такие воды способны растворять карбонатные отложения (величина рН ниже рН _s, избыток в растворе углекислоты ).

Причем для южной части республики характерны максимальные значения показателя Ризнера: согласно шкале Ризнера воды коррозионны в высокой степени - «красная вода». Высокие показатели Ризнера характерны для водозаборов городов Лельчицы, Житковичи, Наровля, Калинковичи и др. (рис. 2. 2).

Таблица 2. 1

Значения показателей Ризнера и Ланжелье для областных городов Республики Беларусь и водозаборов

Номер и место расположения скважины	Геологический. индекс	Индекс Стабильнсти, Ri	Индекс Насыщения, J
г. Минск
в/з «Дражня»	f, II dn-sz, PR3	8,2	-0,104
в/з «Зеленый луг»	f, II dn- sz, PR3	7,97	-0,14
в/з «Островы»	f, II dn- sz	7,89	-0,133
в/з «Волма»	f, II dn- sz, PR3	8,23	-0,19
в/з «Вицковщина	f, II dn- sz, PR3	7,89	-0,17
в/з «Водопой»	f, II dn- sz	8,31	-0,26
в/з «Фелицианово»	f, II dn- sz, PR3	8,03	-0,24
в/з «Зеленый бор»	f, II dn- sz, PR3	8,26	-0,24
в/з «Новинки»	f, II dn- sz, PR3	7,91	-0,14
в/з «Зеленовка»	f, II dn- sz, PR3	7,86	-0,06
в/з «Петровщина»	f, II dn- sz, PR3	7,81	-0,13
г. Витебск
в/з №4		6,8	+0,22
в/з №1		7,22	+0,057
г. Гомель
в/з «Центральный»		7,59	-0,08667
в/з «Кореневский»		8,43	-0,44
в/з «Западный»		7,53	-0,1
в/з «Северный»		7,42	+0,12
г. Гродно
в/з «Пышки»		7,663	-0,085
в/з «Гожка»		8,07	-0,27
в/з «Чеховщизна»		7,95	-0,22
г. Брест
в/з №1		7,3	+0,13
в/з №2		7,24	+0,15
в/з №3		7,64	+0,1

Рис. 2.2 Расчетные значения показателя Ризнера по водозаборам Республики.

Примечание: цифры - среднеарифметические значения показателя Ризнера.

Для водозаборов г. Минска индекс насыщения J в изучаемой воде находится в пределах -0,65 ч +0,39, показатель Ризнера колеблется от 7,12 до 8,76 (табл. 2. 1). При таких значениях индекса насыщения и показателя Ризнера воды способны кольматировать фильтры и прифильтровые зоны скважин главным образом соединениями железа и в меньшей степени солями жесткости. Это подтверждается исследованиями состава кольматирующих отложений [13].

Для анализа химического состава кольматирующих соединений были отобраны образцы кольматирующих осадков, в основном с погружных насосов, водоподъемных труб [5,16,17,18,19,20,21]. Часть образцов (водозабор «Новинки » скв. №1, 6, 29, 34, 35; водозабор «Боровляны» скв. №27, водозабор «Зеленовка» скв. №3; водозабор «Дражня» скв. № 20; водозабор «Головной», г. Речица скв. № 19) взяты при реагентной обработке скважин. Результаты анализа даны в таблице 2.2.

Результаты химического анализа показали, что основными составляющими образцов являются оксиды железа (40 - 70%) и кальция (3 - 38%)(рис. 2.3). Им сопутствуют в небольших количествах оксиды фосфора, алюминия, магния и марганца, распределение которых приведено на рис. 2.4. Содержание оксида серы в некоторых случаях достигает 10 - 17%. Это в основном сульфидная сера, присутствующая в образцах, содержащих сульфиды железа.

Железистая составляющая представлена лимонитом, гетитом, гидрогетитом, маркизитом и свободными оксидами железа.

Кальций откладывается в виде карбонатных солей. Карбонатная составляющая представлена доломитом и кальцитом.

Присутствующие в образцах кольматанта сульфиды железа можно рассматривать как продукт жизнедеятельности сульфатредуцирующих бактерий.

Значения коэффициентов корреляции, между параметрами химического состава кольматанта, представлены в таблице. 2.3. Таблица 2.2

Химический состав кольматанта скважин территории Беларуси

Номер скважины	Содержание компонентов, %
	Потери при прокаливании	Окись Железа, Fe2O3	Закись Железа, FeO	Окись алюминия, Al2 O3	Окись кальция, Ca O	Окись Магния, Mg O	Силикаты, SiO2	Окись Фосфора, P2O5	Окись Марганца, Mn O2	Сумма	Окись Серы, SO3
№22, в/з «новинки»	24,83	71,47	0,58	0,64	0,26	-	1,61	0,21	0,08	99,68	0,58
№18, в/з «зеленовка»	21,64	68,1	0,83	0,83	5,57	0,87	1,79	0,37	0,17	99,83	0,59
№7, в/з «островы»	24,33	67,52	0,69	0,26	4,22	0,11	1,57	0,03	1,69	100,42	0,77
№25, в/з «водопой»	22,56	74,85	0,72	0,19	0,15	-	1,78	0,02	0,1	100,37	0,45
№20, в/з «дражня»	18,59	38,49	11,77	5,1	23,32	0,1	1,27	-	-	99,64	9,56
№12, в/з г. Могилев	27,49	54	13	0,9	3,74	0,34	0,03	0,13	0,13	99,76	15,58
№12, в/з г. Гомель	18	67,28	8,97	0,61	3,75	0,25	0,06	0,1	0,1	99,92	10,13
в/з г. Витебск	42,22	3,9	-	-	49	1,76	2,25	-	0,05	99,33	0,14
№10, в/з г. Светлогорск	18,75	60,23	0,14	-	3,9	-	3,75	13,08	0,1	99,95	0,32
№22924, в/з г. Лида	32,26	15,21	6,64	0,8	37,58	0,09	0,94	0,16	4,71	99,39	3,39

Рис. 2. 3 Состав кольматирующих образований водозаборных скважин.

Основные компоненты:

1 - окись железа (Fe₂ O₃) - 60,4 %;

2 - потери при прокаливании - 18,6 %;

3- окись кальция (Ca O) - 10 %;

4 - закись железа (Fe O) - 5 %;

5- силикаты (Si O₂) - 2 %;

6 - окись фосфора (P₂ O₅) - 2 %;

7 - окись алюминия (Al₂ O₃) - 1 %;

8 - окись магния (Mg O) - 0,5 %;

9 - окись марганца (Mn O₂) - 0,5 %;



Рис. 2.4 Диаграмма распределения содержания окислов в кольматирующих образованиях: а) железа б) закисного железа в) алюминия г) кальция д) магния е) марганца.

Таблица 2.3

Значения коэффициентов корреляции для химического состава кольматанта

Профилактические мероприятия, позволяющие несколько снизить интенсивность процессов химического кольматажа, следует предусматривать как при конструировании скважин, так и в процессе их работы.

При эксплуатации скважин в водоносных горизонтах с подземными водами, склонными к выделению кольматирующих образований, следует избегать неравномерности режима эксплуатации, в результате которого происходит аэрация подземных вод, надежно герметизировать устья скважин, исключать использование эрлифтных водоподъемников, проверять работу обратных клапанов погружных насосов с тем, чтобы предотвратить поступление аэрированных вод в интервал установки фильтра, и самое главное, необходимо предусматривать регулярную регенерацию скважин на основе прогноза снижения их производительности [6].

2.2.1 геохимическая характеристика подземных вод зоны активного водообмена как среды кольматаобразования

Пресные подземные воды Республики Беларусь развиты в зоне интенсивного водообмена на глубинах от нескольких до 300 - 400 метров относительно земной поверхности. Инфильтрация вод в толщу земной коры наиболее активно осуществляется на участках, приуроченных к орогидрографическому водоразделу Балтийского и Черного морей (Минская, Новогрудская, Волковысская и другие возвышенности). Прослеживается гидрохимическая зональность, проявляющаяся в закономерной смене типа вод по мере увеличения глубин залегания водоносных горизонтов от гидрокарбонатно-кальциевых и гидрокарбонатно-кальциевых-магниевых до сульфатно-кольциевых, сульфатно-натриевых в глубоко залегающих высокоминерализованных водоносных горизонтах. В районах городов Полоцка, Бобруйска, Глуска, Петрикова, Речицы, Слуцка на отдельных участках зоны активного водообмена существующая зональность нарушается присутствием вод повышенной минерализации, связанных с подтоками из глубоко залегающих водоносных горизонтов по тектоническим разломам. В целом, в условиях достаточно высокой промытости первых от поверхности водоносных горизонтов, формируются относительно однотипные по составу пресные гидрокарбанотно - кальциевые воды, общее солесодержание (минерализация) которых варьируется от 150 - 200 до 600 - 700 мг/л [22].

Элементный состав питьевых подземных вод республики сложен, а его изучение представляет большой практический интерес как из санитарно - гигиенических соображений, так и в связи с активной ролью отдельных химических компонентов в процессах кольматообразования. Для выяснения природы и характера этих процессов представляет интерес оценка следующих физико-химических параметров вод: концентрация и формы железа, кальция, магния, алюминия, кремния, сульфатов, хлоридов, водорастворенного органического вещества, свободной углекислоты, а также щелочнокислых и окислительно-восстановительных условий.

Качество подземных вод характеризуется по данным химического анализа, полученным в УП «Водоканал» областных городов республики и г. Минска [16,17,18].

Для централизованного хозяйственно - питьевого водоснабжения территории Республики Беларусь используются подземные воды от четвертичных до верхнепротерозойских водоносных горизонтов, литологически представленных преимущественно песчано- гравийными отложениями, известняками, доломитами, песчаниками. Водоносные горизонты и комплексы, содержащие гидрокарбонатные кальциевые воды с минерализацией от 200 до 800 мг/л, распространены, как правило, до глубины 200 - 300 м.

Использующиеся в народном хозяйстве республики подземные воды отличаются высоким качеством за исключением повышенного содержания железа.

Реакция среды (рН) исследуемых вод лежит в пределах от 7 до 8,2. Содержание марганца колеблется от 0,05 до 0,55 мг/л. В анионном составе преобладают гидрокарбонат - ионы (НСО₃^-), сульфат ионы (SO₄ ^2-), хлориды в незначительном количестве, за исключением некоторых случаев (г. Орша водозабор «Южный», г. Минск водозабор «Новинки»).

При рассмотрении вертикальной зональности химического состава подземных вод на территории республики, можно отметить рост концентрации гидрокорбонат-иона с глубиной. Вместе с тем наблюдается сокращение в водах иона SO₄ ^2-. Этот процесс связан с восстановлением сульфат - иона с помощью сульфатредуцирующих бактерий, активно действующих в условиях обычно свойственных подземным водам (рН = 4 - 10,5, температура от 0до 80⁰С ).

Напорные воды неоген - палеогенового комплекса Беларуси имеют величину общей минерализации в среднем 100 - 250 мг/л и характеризуются незначительным содержанием сульфатов и часто присутствием сероводорода. Сероводород, выделяющиеся при реакции восстановления сульфатов, может взаимодействовать с растворенным в воде железом с образованием сульфидов по схеме:

Fe²⁺ + H₂S > Fe S + 2H^ (2. 6)

Концентрация кремнекислоты в подземных водах республики значительно колеблется до 60 мг/л, составляя в среднем 28 мг/л.

Для подземных вод верхнемелового комплекса городов Витебска, Гомеля, Орши характерно увеличение их минерализации, главным образом в результате увеличения концентрации НСО₃^- и Са²⁺. В катионном составе преобладающим является кальций (30 - 140 мг/л), второе место занимает магний (4 - 40 мг/л). Максимальное значение концентраций Са²⁺ и Мg²⁺ характерны подземным водам, приуроченным водоносным трещиноватым карбонатным отложениям (г. Гомель и восточная часть области; центральная и восточная часть Могилевской области; г. Витебск, северная и северо - восточная часть области).

На рисунке 2.5 приведено содержание растворенного железа по водозаборным скважинам территории Беларуси [22]. Около 80% пресных вод республики содержат железа в концентрациях, превышающих требования нормативных документов [16,17,18]. В среднем содержание железа для всего комплекса эксплутационных водоносных горизонтов находятся в пределах от 1,2 до 1,6 мг/л.

Повышенное содержание железа в подземных водах рассматривается как отрицательный фактор с точки зрения органолептических показателей воды. Кроме того, этот фактор оказывает решающее влияние на активизацию кольматирующих процессов, приводящих к сокращению продолжительности стабильной работы водозаборных скважин.

Наивысшее содержание железа (до 4,5 - 5 мг/л) отмечено в подземных водах, приуроченных к палеоген-неогеновым водоносным отложениям (водозаборы городов Лельчицы, Наровля, Петрикова, Калинковичи, Речицы, Гомеля и др.).

Рис. 2.5 Карта распространения железа в подземных водах зоны активного водообмена Беларуси.

При изучении возможности кольматажа фильтров скважин на примере водозаборов г. Минска установлено, что скважины г. Минска каптируют воду из двух водоносных горизонтов: верхнего - днепровско-сожского водно-ледникового и нижнего - верхнепротерозойского (отложения валдайской серии). Эксплутационные запасы подземных вод днепровско-сожского водно-ледникового водоносного горизонта более чем в 6 раз превышают запасы верхнепротерозойского [27]. Поэтому из всех скважин 11- ти водозаборов только 6% каптируют воду из верхнепротерозойского водоносного горизонта.

Водовмещающие породы верхнего днепровско-сожского горизонта представлены разнозернистыми песками, гравием, галькой. Горизонт перекрывается сожскими моренными отложениями, а подстилается днепровской мореной, залегает на глубине от 20 до 70 м, его мощность колеблется от 15 до 45 м. Статические уровни устанавливаются на глубине от +1,5 до 33 м, в среднем 12,4 метров, а динамические - от 4,1 до 58 м, в среднем - 19,4 м.

Водоносный валдайский терригенный горизонт верхнего протерозоя представлен разнозернистыми песчаниками, в различной степени трещиноватыми и сцементированными, с прослоями алевролитов.

Мощность этого горизонта колеблется от 20 до 100 м, и залегает на глубине от 220 до 315 м. Статические уровни устанавливаются на глубине от 12 до 43 м, в среднем 25,6 метров, а динамические - от 21,5 м до 65 м, в среднем - 42 м [27].

Химический состав подземных вод г. Минска гидрокарбонатный кальциево-магниевый, минерализация изменяется от 104 до 749 мг/л.

Наиболее вероятные значения параметров химического анализа, полученные статистическим методом, приведены в таблице 2.4

Таблица 2.4

Значения параметров химического анализа воды г. Минска

Параметры химического анализа воды	Количество наблюдений	Среднее арифмети-ческое	Доверительный интервал -95%	Доверительный интервал+95%	Минимум	максимум
Fe общ, мг/л	317	0,6098	0,5088	0,7108	0,05	9,95
рН	317	7,7192	7,6943	7,7442	7,15	8,4
Общая минерализация, мг/л	317	263,571	253,6979	273,444	104	749
Сульфаты, мг/л	317	13,8592	12,4362	15,2822	0,11	98
Са, мг/л	317	55,6621	53,7794	57,5447	8	112,2
Сl, мг/л	317	13,8725	11,5071	16,2379	1,6	211,9
Окисляемость, мгО2/л	317	1,1729	1,0686	1,2772	0,3	8,4

Значение рН исследуемой воды г. Минска находится в пределах 7,15 - 8,4. В соответствии с классификацией В. В. Иванова и Г. А. Невраева воды являются слабощелочными так как рН находится в пределах 7,2 < рН < 8,5. При таких значениях рН закисное железо мигрирует в ионной форме. Поэтому кольматаж фильтров и прифильтровых зон гидрозакисью железа маловероятен. Но трехвалентное железо будет в форме коллоида или преимущественно даже в виде суспензии, поскольку коагуляция коллоидальной гидроокиси железа в зависимости от солевого состава воды происходит при рН = 6 - 7. Процесс кольматации фильтров соединениями железа будет идти только в окислительной обстановке при наличии в водах кислорода, необходимого для перевода иона железа в трехвалентную форму. Аэрация подземных вод наиболее интенсивно происходит в непосредственной близости от скважины. В отдельных случаях окисление закисного железа происходит за счет кислорода, содержащегося в незначительных концентрациях в воде, при турбулизации потока в гравийной обсыпке и фильтре. Кроме того, насыщенные кислородом безнапорные грунтовые воды могут проникать в напорный пласт через так называемые «гидрогеологические окна» [6].

Содержание сульфатов в подземных водах Минска изменяется в пределах от 0,11 до 98 мг/л. Это указывает на то, что воды по отношению к сульфатам является слабоагрессивной (< 300 мг/л). Содержание в воде сульфатов предполагает выделения осадка на фильтрах в виде малорастворимого сульфата кальция СаSО₄, а также при наличии сульфатредуцирующих бактерий еще и образование сульфидов железа.

Растворенные в воде хлориды являются ускорителями коррозии вследствие разрушающего действия хлор иона (Сl^-) на защитные пленки. Содержание хлоридов в водах г. Минска составляет 1,6 - 211,9 мг/л (табл. 2.4). По отношению к хлоридам вода считается среднеагрессивной.

Низкая окисляемость (0,3 - 8,4 мгО₂/л) свидетельствует о том, что в воде содержится небольшое количество органических веществ.

Таким образом, в результате исследования можно сделать следующие выводы:

1) На территории республики подземные воды, используемые в водоснабжении, в большей части содержат растворенное железо в концентрации, превышающей требования ГОСТ 2874 - 82 «Вода питьевая». Самое высокое содержание растворенного железа (4,5 - 5 мг/л) характерно подземным водам палеоген - четвертичного отложения (южная, юго-восточная часть республики).

Показатель Ризнера ( >9) по шкале Ризнера указывает на высокую коррозионную способность воды. Кольматаж в этом районе в большей степени обусловлен отложением продуктов коррозии на ячейки фильтра.

2) По всей территории республики значения рН подземных вод находится в пределах от 6,6 до 8,2. В таких условиях трехвалентное железо откладывается на фильтрах, в водоподъемном оборудовании в форме коллоида, либо суспензии, т.к. коагуляция коллоидной гидроокиси железа происходит в этом диапазоне рН.

3) Подземные воды, приуроченные к меловым и верхнедевонским отложениям способны выделять карбонатные отложения. Индекс насыщения положителен.

Показатель Ризнера лежит в пределах от 6,5 до 7,5. Воды слабокоррозионны. Высокое содержание в воде железа, рН в диапазоне от 6,5 до 8,2 способствует кольматации фильтров соединениями железа.

4) Сероводород, содержащийся в подземных водах, определяет выделение не фильтрах скважин осадков в виде сульфидов.

2.3 Биологический кольматаж скважин и меры по его предупреждению

Процессы химического кольматажа, происходящие в прифильтровых зонах скважин, интенсифицируются биологической деятельностью. Основной причиной этого являются железо-, сульфат- и марганцевые бактерии, которые в нескольких видах присутствуют во всех водоносных породах и подземных водах и в результате жизнедеятельности осаждают железо, марганец и выделяют сероводород из подземных вод. Все организмы, способные осаждать эти компоненты из подземных вод, можно разбить на четыре основные группы [6,24].

Первую группу составляют железо и марганцевые бактерии, способные использовать энергию окисления закисных соединений Fe и Mn по уравнению:

4Fe(НСО₃)₂ + 6 Н₂О + О₂ > 4 Fe(ОН)₃ + 4 Н₂ СО₃ + 4 СО₂ + 58 000 кал. (2.7)

4 MnСО₃ + О₂ > 2MnО +2 СО₂ +76 000 кал. (2.8)

Сюда относятся Leptothrix, Gallionella, Siderococcus и другие железобактерии автотрофного образа жизни, использующие энергию как солнца, так и энергию окисления других веществ. Длина отдельных разновидностей (Leptothrix ochracea) достигает 1 см. Они могут прикрепляться к субстрату и вести плавающий образ жизни, по существу, производя хемосинтез.

Ко второй группе относится ряд гетеротрофных организмов, покрытые слизистой оболочкой, которая может абсорбировать из раствора окисные или закисные соединения, пропитывать их гидратом окиси Fe или Mn. Энергия, выделяющаяся при окислении этих соединений, организмами не используется. Сюда относится ряд нитчатых бактерий из рода Cladothrix.

К третьей группе могут быть отнесены организмы, которые способны использовать органические соединения гуматов железа. Типичный представитель этой группы Siderocapsa treubii. Эти бактерии, используя для своего питания органическую часть гуминового комплекса, осаждают освобождающееся железо на своей поверхности.

К четвертой группе относятся представители высшей водной растительности и нитчатых водорослей, например Conferva. Во время интенсивного фотосинтеза они используют углекислоту бикарбонатов, железа, кальция и марганца. При этом сильно подщелачивается окружающая среда и из раствора выделяются марганец и железо в виде гидратов окиси.

Железобактерии характеризуются следующими физиологическими особенностями: способностью оказывать каталитическое действие на процесс перевода закиси железа в окись, интенсивным выделением огромного количества гидрата окиси железа, основного продукта их окислительной работы. Они обычно не нуждаются в органических питательных веществах, присутствие которых в больших количествах угнетающе действует на их развитие. Все они предпочитают низкую температуру, свет не играет особой роли в жизнедеятельности железобактерий: они лучше размножаются в темноте. Наиболее благоприятная для развития железобактерий слабо - кислая реакция, но они могут развиваться при почти нейтральной реакции.

Необходимыми условиями развития железо- и марганцевых бактерий являются: 1) Величина рН должна находиться в пределах 5,7 - 7,2. 2) Содержание железа Fe²⁺ не должно быть меньше 1,6 мг/л и не превышать 10 - 12 мг/л. 3) Подземная вода должна содержать углекислоту 4) Окислительно - восстановительные условия должны характеризоваться величинами Еh > -10 мВ ± 20мВ, а rH ? 14,5±1. Процесс развития бактерий интенсифицируется с увеличением скорости фильтрации, так как в этом случае увеличивается интенсивность поступления питания (Fe²⁺, Mn²⁺) к бактериям.

С целью уменьшения действия бактерий, для поддержания стабильной работы скважин, необходимо предусматривать профилактические мероприятия. К ним относятся 1) С частотой 1 раз в 3 - 4 месяца предусматривать хлорирование скважин с остаточной концентрацией хлора 5 - 7 мг/л. При этом возможно хлорирование скважин путем подачи воды с хлором из напорного водовода. После введения раствора хлорной извести в скважину целесообразно включить насос на 30 - 50 с и затем отключить его с тем, чтобы обработался не только фильтр, но и прифильтровая зона скважины. 2) Все оборудование включая и насосное, во время бурения скважины, ее ремонта и обслуживания, необходимо перед установкой дезинфицировать, для исключения попадания бактерий в скважину с поверхности земли. 3) Вода, используемая при бурении, очистке и другом обслуживании не должна быть взята из озер или прудов. 4) Обсадная труба скважины должна в обязательном порядке быть водонепроницаемой, сверху герметично закрыта, и выступать над поверхностью земли не менее чем на 0,5 м.

Более устойчивый эффект на длительный период времени обеспечивает установка в фильтре специального источника гамма лучей. В качестве такого источника опробовано применение радиоактивного кобальта и цезия, помещенных в закрытом излучателе [6,24].

Альтернативным и более дорогим методом борьбы с бактериями можно считать применение воды нагретой до температуры + 60⁰ С, и выдерживаемой в скважине в течении 30 минут.

Из всего выше изложенного можно заключить, что для Республики Беларусь в общем и для г. Минска в частности, условия для развития бактерий являются вполне приемлемыми, т. к. величина рН колеблется в пределах от 7 до 8,2, содержание железа лежит в пределах от 1,4 до 12 мг/л, в образцах кольматанта присутствует сульфид железа и наблюдается сокращение в водах иона SО₄ (присутствие сульфатредуцирующих бактерий), а также отмечается разница в количественном содержании сульфида железа и окиси кальция в образцах, взятых с водоподъемного оборудования, и полученных при кислотных образцах.

ГЛАВА 3

РЕМОНТ СКВАЖИН, ОБОРУДОВАННЫХ ФИЛЬТРАМИ, И МЕТОДЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ИХ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ

Эффективная работа водозаборов подземных вод при наличии процессов кольматажа возможна только при условии обязательного проведения восстановительных мероприятий. Основное назначение ремонтно-восстановительных работ - поддержание стабильной эксплуатации водозаборных сооружений. Успех этих работ обеспечивается обоснованным выбором межремонтного периода. По мере его увеличения усложняется технология обработки водозаборных сооружений и увеличивается ее стоимость [23,12].

Основной задачей работ при восстановлении производительности скважин на воду, оборудованных фильтрами, является удаление кольматирующих отложений с фильтра и из прифильтровой зоны. При этом главная трудность заключается в удалении кольматанта с наружной поверхности фильтра и гравийной обсыпки (водоносных пород). Решение этой задачи достигается растворением кольматирующих отложений при подаче реагента в призабойную зону скважины либо таким разрушением кольматанта и цемента обрастания, при котором размер образующихся кольматирующих частиц становится меньше размера пор гравийной обсыпки, и они выносятся при последующей или одновременной с импульсным воздействием прокачке [23].

Следовательно, если исключить методы очистки внутренней поверхности фильтра, то по характеру воздействия на фильтр и прифильтровую зону можно выделить две основные группы методов: реагентные и импульсные (табл. 3.1).

Первая группа этих методов предназначена для растворения кольматанта, и задачей технологических исследований является подбор вида реагента, его количества, обоснования рациональной технологии обработки в зависимости от гидрогеологических условий и конструкции скважины, надежного метода контроля хода обработки и критерия для оценки ее окончания.

Сочетание импульсных и реагентных методов призвано обеспечить большую эффективность вследствие создания более равномерной водопроницаемости пород в прифильтровой зоне по вертикали и развитой поверхности кольматанта при импульсном воздействии, что обеспечивает интенсивное и совершенное растворение внутрипорового цемента.

Таблица 3.1

Классификация методов регенирации скважин на воду

Методы регенерации скважин на воду

Реагентные методы

Импульсные методы

Импульсно-реагегтные методы

Методы регенерации жидкими реагентами

Методы регенерации порошкообразными реагентами

Методы регенерации газообразными реагентами

Регенерация взрывом торпеды из детонирующего шнура (ТДШ)

Регенерация электрогидроударом

Регенерация пневмовзрывом

Регенерация имплозией

Виброреагентные методы

Дискретные импульсно-реагентные методы

Низкочастотный вибрационный

Электровибрационный

Ультразвуковой (реагентно-акустический)

Взрыв ТДШ в реагенте

Электроудар в реагенте

Пневмореагентная обработка

3.1 Факторы, влияющие на продолжительность работы скважин

К факторам, которые влияют с различной степенью интенсивности на продолжительность работы скважин, можно отнести геологическое строение, способ бурения, конструкцию скважины, конструкцию фильтра, способ установки фильтра, способы и сроки освоения скважин, и режим эксплуатации.

Для оценки продолжительности были проанализированы ликвидированные и действующие скважины 11-ти водозаборов г. Минска. Из 604 скважин, пробуренных с 1932 г до настоящего времени, 224 (37,1%) считаются полностью вышедшими из строя, остальные 380 (62,9%) скважин - действующими. Из 380 действующих, 337 (88,7%) скважин подвергались ремонту. Средний их возраст равняется 25,3 года, максимальный - 70 лет и минимальный - 6 лет. Остальные 43 (11,3%) скважины работают без ремонта. Средний их возраст 14,5 года, минимальный -5 лет и максимальный - 42 года.

В качестве основного критерия продолжительности работы скважин принята средняя их долговечность.

По материалам УП «Минскводоканал» было проанализировано распределение по долговечности (рис. 3.1) и относительным частотам (рис. 3.2) 224 полностью вышедших из строя скважин, пробуренных в 1932 - 1995 гг. Кривая распределения скважин по долговечности характеризуется крутой левой и пологой правой ветвями, а также наличием максимума в интервале 18-22 лет.

Наиболее близкой к истине оказалась модель распределения гамма функции, обозначенная кривой линией на рис. 3.2. Это позволяет предполагать наличие единого закона гамма распределения долговечности скважин, что дает возможность делать прогноз их долговечности [11,7,8,26,30] .

Для принятой модели распределения были вычислены основные выборочные числовые характеристики (табл. 3.1). При этом установлено, что основное число вышедших из строя скважин имеет глубину менее 100 м и долговечность их не превышает 20 лет, максимальное значение удельного дебита составляет 40,1 м³/ч•м, среднее 17,8 м³/ч•м и минимальное 1 м³/ч•м (рис. 3.3).

Рис. 3.1. График распределения скважин по долговечности.

Рис. 3.2 Гистограмма плотности относительных частот W гамма распределения.



Рис. 3.3 График зависимости глубин L, долговечности T и количества N скважин

Таблица 3.1

Основные выборочные характеристики долговечности скважин

Описательные статистики	Значения статистик
Количество наблюдений	224
Среднее арифметическое	29,17
Доверительный интервал -95%	24,23
Доверительный интервал +95%	34,12
Среднее геометрическое	24,25
Медиана	27,5
Минимум	5
Максимум	70
Дисперсия	277,66
Среднее квадратическое отклонение	16,66
Стандарт	2,46
Асимметрия	0,728
Погрешность асимметрии	0,35
Эксцесс	0,167
Погрешность эксцесса	0,687

При анализе зависимости удельного дебита и продолжительности работы скважин, наблюдается общая тенденция увеличения долговечности при возрастании удельного дебита (рис. 3.4) Очевидно, что одной из причин долговечности подобных скважин является уменьшение зоны турбулизации потока в прифильтровой зоне и отсутствия суффозионного выноса частиц. Тем самым создаются условия близкие к условиям гидрохимического равновесия[6].

Рис. 3.4 График изменения удельного дебита q от долговечности N.

Ниже рассматривается влияние перечисленных факторов на продолжительность работы скважин.

Геологическое строение. Установлено, что благоприятные условия работы фильтров обеспечиваются в водоносных горизонтах, представленных среднезернистыми, крупнозернистыми или разнозернистыми гравелистыми песками и галечниками мощностью от 5 м более [6].

Водоносные горизонты, представленные тонко- и мелкозернистыми песками малой мощности с частым переслаиванием глинистыми прослоями, обладают слабой водоотдачей. Эксплуатация скважин в этих условиях может сопровождаться выносом глинистой части пород, замутнением воды с весьма медленным отстаиванием.

Смена фильтров в данных условиях, как правило, не приводит к положительным результатам. Оплывание слоев, представленными илистыми или глинистыми разностями, понижает проницаемость пород на участке установки фильтра.

Способ бурения. В настоящее время водозаборные скважины можно бурить тремя основными способами: ударно - канатным, роторным с прямой промывкой забоя глинистым раствором и роторным с обратной промывкой забой чистой водой. Каждый из этих способов имеет специфические особенности, влияющие на дебит скважины и продолжительности работы.

Ударно - канатный способ бурения влияет на структуру и литологическое строение водоносных горизонтов. Образование пробок в стволе скважин и их ликвидация при помощи обычных поршневых желонок проводит к вертикальному смещению и обрушению пород, и следовательно, к заведомо к неправильной характеристике пород водоносных горизонтов.

При этом способе бурения изменяются гранулометрический состав, фильтрационный характеристики и мощность отдельных пластов и пропластков горных пород. Мелкие пропластки из разреза исчезают, а более мощные увеличиваются. Для объяснения этого явления рассмотрим детально процесс бурения. В момент работы желонки в трубах происходит вакуумирование, в результате которого наблюдается подплыв породы к забою скважины. По мере наполнения желонки породой при ее извлечении создается вакуум и при выходе желонки из-под статического уровня уровень в скважине понижается, что создает разность напоров внутри скважине и ее стенок. Оба эти фактора влияют на образование песчаных пробок, высота которых может достигать 8 - 10 м и более [12].

Наибольшее нарушение фильтрационных свойств водоносных горизонтов наблюдается в тех случаях, когда объем выбуренных пород во много, а иногда в десятки раз, превышает геометрический объем выработки. При этом часто образуются провальные воронки [6].

Роторный способ бурения с прямой промывкой забоя глинистым раствором относится к числу наихудших способов бурения при вскрытии водоносных горизонтов, представленных рыхлыми породами. Проникновение глинистого раствора в породы, недостаточно удовлетворительные методы и способы разглинизации искусственно занижают дебиты скважин, вследствие чего в мелко- и тонкозернистых песках получаются малодебитные и даже безводные скважины.

Роторные способ бурения с обратной промывкой в отличие от двух указанных выше является наиболее прогрессивным; большие скорости бурения, минимальная подработка забоя, сохранение подлинных характеристик горных пород. Сооружение гравийных обсыпок большой мощности при правильном подборе гравия обеспечивает скважинам долголетнюю работу без пескования.

Для действующих водозаборных скважин г. Минска использовались в основном роторные с обратной промывкой забоя и ударно - канатные способы бурения. Для сооружения скважин использовались станки ударно - канатного бурения типа УКС - 22м и УКС - 30м и станки роторного бурения типа 1БА- 15В, УРБ - 3 ам и румынский станок ФА - 12. Процентное соотношение использования станков различного типа при бурении 380 действующих скважин представлено на рис. 3.5.

Рис. 3.2 Процентное отношение типов станков для пробуренных скважин г. Минска.

Примечание: 1- станок типа УКС - 22м;

2- станок типа ФА - 12;

3- станок типа УРБ - 3 ам;

4- станок типа УКС - 30м;

5- станок типа 1БА - 15В;

Конструкция скважины. В связи с развитием роторного способа бурения с прямой промывкой забоя глинистым раствором, при сооружении скважин глубиной до 100м и более, в целях экономии труб стали, применялись одноколонные конструкции скважин. Фильтры в этих скважинах устанавливают на трубах того же диаметра. Когда скважина простояла много лет в грунтах, в которых гидроокись железа проникала в окружающий ствол породы, или когда в скважинах зацементировано затрубное пространство, извлечение труб невозможно, как и не возможна смена фильтров. Для поддержания дебита в этих случаях необходимы механические, гидравлические чистки и обработка химическими реагентами [6].

При установке фильтра впотай обеспечиваются условия для более успешной смены фильтра. Однако, при нагрузках 95 - 100 тс, как правило, фильтры не извлекаются. В большинстве случаев скважины ликвидируют из-за падения удельного дебита, вызванного нарушением работы фильтра, вследствие кольматажа или пескования. Обсадная колонна подвергается только воздействию коррозии со стороны подземных вод и кислотных обработок. Поэтому срок эксплуатации обсадной колонны в 2 -3 раза превышает срок эксплуатации фильтра. Фильтр является той основной частью скважины, от которого зависит основные эксплутационные характеристики работы скважины, поэтому со временем разрабатываются более совершенные конструкции фильтров, имеющие минимальные гидравлические сопротивления, хорошую прочность и стойкость против коррозионного воздействия воды и химических реагентов.

Эксплуатация скважин с фильтрами, установленными впотай, более экономична, так как имеется возможность замены фильтра на более новый, без перебуривания новой скважины.

Конструкция фильтров оказывает большое влияние на дебит и срок эксплуатации скважин. При длительной эксплуатации скважины без предварительных восстановительных обработок, происходит или инкрустация как самого фильтра, так и прифильтровой зоны либо происходит разрушения материала фильтра вследствие коррозионного воздействия подземных вод. На рис. 2.1 представлены проволочный и щелевой фильтры, извлеченные после многих лет эксплуатации. На проволочном фильтре отчетливо видно, что кольматант покрывает не только внешнюю и внутреннюю поверхности, но и откладывается в пространстве между продольными опорными стержнями и проволочной обмоткой. После этого процесса, кольматант с течением времени, делается прочным как цементная корка и поэтому трудно поддается разрушению и растворению с последующим удалением из фильтра и прифильтровой зоны. Напротив, при воздействии агрессивных вод на фильтр происходит увеличение его скважности (рис. 2.1.б) и последующее разрушение, которое сопровождается усиленным пескованием. Оба эти явления, как инкрустация, так и коррозионное разрушение, негативно сказывается на дальнейшей работе скважины, поэтому при правильном расчете, подборе и обслуживании в процессе эксплуатации фильтра, удается избежать этих проблем.

Для изучения взаимосвязи долговечности скважин и наиболее широко применяемых типов фильтров были проанализированы полностью вышедшие из строя скважины (группа А), скважины, продолжающие работать после ремонта (группа Б) и скважины, нормально работающие без ремонта (группа Д) водозаборов г. Минска. (табл. 3.2).

Результаты анализа показывают, что наибольшую долговечность имеют скважины, оборудованные сетчатыми, проволочными с гравийной обсыпкой и каркасно-стержневыми с гравийной обсыпкой фильтрами. Наблюдаемые ряды долговечности имеют в основном гамма и логнормальный законы распределения с наиболее вероятностными долговечностями соответственно (20-30) лет для сетчатых фильтров, (20-25) лет для фильтров проволочных с гравийной обсыпкой и каркасно-стержневых с гравийной обсыпкой.

Несмотря на полученную относительно высокую долговечность сетчатых фильтров, следует иметь в виду, что эти фильтры из - за малых отверстий сетчатого полотна могут работать долгое время без пескования, но с низкими удельными дебитами. Уменьшение производительности сетчатых фильтров также объясняется и тем, что они имеют большие входные сопротивления [29], быстро разрушаются под влиянием электрохимической коррозии и под действием агрессивных вод [6]. Таким образом, применение сетчатых фильтров повышает себестоимость добываемой воды и снижает эффективность использования водоносного горизонта.

Таблица 3.2

Взаимосвязь долговечности скважин и типа применяемого фильтра

Тип фильтра	Группа А	Группа B
	n	Q, м3/ч	q, м3/ч•м	t	n	Q, м3/ч	q, м3/ч•м
		Min	Cp	Max	Min	Cp	Max	Min	Cp	Max		Min	Cp	Max	Min	Cp	Max
Проволочный	86	24,3	66,2	180	1	7,5	40,1	5	20,8	70	68	42	81,5	140	1,3	17,1	140
Проволочный с гравийной обсыпкой	23	28	66,6	130	1,1	8,4	20	5	18,5	68	148	16,8	87	165	1,87	23,6	260
Сетчатый	41	5	59,9	127	1,2	8,5	20	7	26,1	60	8	35	67,5	100	1,8	6,6	12
Каркасно-стержневой	6	12	71,7	120	1,2	13,4	40	6	25,3	49	7	-	-	-	2,2	16,3	45
Каркасно-стержневой с гравийной обсыпкой	6	18	60,5	108	2,7	12,7	30,8	6	29,3	46,6	6	50	84,8	120	3,7	13,7	20
Щелевой	5	20	37,6	50	2,5	3,3	4,5	5	13,6	21	3	-	48	-	4,4	9	15,8
Тип фильтра	Группа B	Группа Д
	t	n	Q, м3/ч	q, м3/ч•м	t
	Min	Cp	Max		Min	Cp	Max	Min	Cp	Max	Min	Cp	Max
Проволочный	19	...

Подобные документы

• Проектирование системы водоснабжения для обеспечения потребностей поселка и предприятия

  Гидрогеологическое обоснование и проект водозабора подземных вод для водоснабжения поселка и промышленного предприятия. Конструкция водозаборных скважин. Качественный состав подземных вод, мероприятия по их улучшению. Расчет параметров водонапорной башни.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 19.05.2014
  

• Водообеспечение. Типы водозаборных сооружений

  Типы и виды, область применения водозаборов систем водоснабжения Требования, предъявляемые к ним. Принципы искусственного пополнения запасов подземных вод. Особенности водопотребления в Республике Беларусь. Совершенствование технологий водопользования.
  
  презентация [492,1 K], добавлен 17.10.2014
  

• Технология и техника водоснабжения

  Системы и схемы водоснабжения при использовании поверхностных и подземных источников воды. Нормы и режим водопотребления. Определение расчетных расходов воды. Схемы водопроводных сетей и правила их трассирования. Устройство водонапорных башен и насосов.
  
  реферат [4,4 M], добавлен 26.08.2013
  

• Тампонирование скважин

  Обычные тампонажные смеси на основе портландцемента. Добавки к вяжущим веществам. Свойства тампонажного камня. Забойное тампонирование глиной и цементными смесями. Крепление скважин обсадными трубами. Способы тампонирования затрубного пространства.
  
  презентация [3,9 M], добавлен 29.11.2016
  

• Оценка гидрогеологических условий на площадке строительства и прогноз неблагоприятных процессов при водопонижении

  Геолого-литологические колонки опорных скважин. Результаты гранулометрического и химического анализа грунтовых вод. Состав подземных вод и оценка агрессивности воды по отношению к бетону. Гидрогеологические расчёты притоков воды при водопонижении.
  
  курсовая работа [1008,5 K], добавлен 25.02.2012
  

• Технология возведения подземных сооружений

  Особенности и технология возведения подземных сооружений методами опускного колодца и кессона. Достоинства, недостатки и возможные сложности применяемых методов. Элементы кессона и оборудование для его опускания. Формы сечений опускных колодцев.
  
  реферат [965,9 K], добавлен 03.05.2013
  

• Буронабивные сваи

  Формирование скважины под буронабивную сваю вытеснения. Последовательность выполнения работ по технологии "DDS", ограничения по применению. Использование раскатчиков скважин. Понятие "щадящих" технологий. Применение метода раскатки, виды раскатчиков.
  
  контрольная работа [26,0 K], добавлен 12.02.2011
  

• Освоение подземного пространства города

  Подземные сооружения транспортного назначения, проектирование транспортных развязок в разных уровнях. Градостроительные, архитектурные и технические преимущества подземных комплексов. Проекты подземных и надземных многофункциональных переходов.
  
  презентация [12,1 M], добавлен 11.09.2013
  

• Обеспечение водоснабжения народнохозяйственных объектов

  Геолого-гидрогеологические условия района работ по водоснабжению. Характеристика месторождения подземных вод. Определение размеров водопотребления. Оценка качества воды и выбор источника водоснабжения. Описание мероприятий по улучшению качества воды.
  
  курсовая работа [471,5 K], добавлен 24.11.2012
  

• Прочие работы и затраты сводного сметного расчета стоимости строительства

  Расчет дополнительных затрат при производстве строительно-монтажных работ в зимний период. Факторы, влияющие на снижение производительности труда при отрицательных зимних температурах. Установление норм дополнительных затрат. Учет средств на страхование.
  
  методичка [13,2 K], добавлен 12.08.2009
  

• Водопроводная сеть города

  Проведение водохозяйственных расчетов и расчетов элементов системы водоснабжения. Характеристики населенного пункта Береза, расположенного в Республике Беларусь. Выбор системы водоснабжения. Определение расходов воды. Режим работы насосной станции.
  
  курсовая работа [258,2 K], добавлен 17.03.2015
  

• Ремонтно-изоляционные работы на газовых скважинах

  Состав работ по капитальному ремонту скважин. Основные задачи обследовательских и исследовательских работ. Технологические процессы ремонтно-изоляционных и ремонтно-исправительных работ. Процесс цементировки под давлением через заливочные трубы.
  
  реферат [410,5 K], добавлен 24.01.2009
  

• Расчет и проектирование основания и фундамента

  Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства. Расчет фундамента на естественном основании. Определение степени агрессивного воздействия подземных вод. Рекомендации по антикоррозийной защите подземных конструкций.
  
  курсовая работа [173,6 K], добавлен 05.06.2012
  

• Оборудование тепловых сетей

  Трасса и профиль теплопроводов. Конструкция теплопроводов, подземных теплопроводов, теплопроводов в непроходных каналах, бесканальных теплопроводов. Литые конструкции бесканальных теплопроводов. Павильоны и камеры подземных теплопроводов.
  
  реферат [27,8 K], добавлен 22.01.2006
  

• Проект системы водоснабжения п. Нельмин Нос Ненецкого автономного округа

  Хозяйственно-климатическая характеристика п. Нельмин Нос Ненецкого АО. Разработка системы водоснабжения. Определение расчетных расходов воды. Схема питания водопроводной сети. Расчет водонапорной башни, водозаборных сооружений и водоочистной станции.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 14.11.2017
  

• Ландшафтно-инсоляционный анализ

  Изучение рельефа местности по топографическому плану. Оценка крутизны склонов, форма рельефа. Анализ почвы, подземных источников, уровня грунтовых вод. Инсоляционный анализ территории. Подбор ассортимента древесно-кустарниковой и цветочной растительности.
  
  контрольная работа [14,9 K], добавлен 10.11.2012
  

• Градостроительное проектирование

  Функциональная организация территории города и его планировочное районирование. Исторический анализ формирования и развития сел на территории Северного Казахстана. Реконструкция малых населенных пунктов с учетом национальных особенностей населения.
  
  дипломная работа [3,8 M], добавлен 08.07.2012
  

• Автоматика горячего водоснабжения

  Описание системы горячего водоснабжения. Функциональная схема регулятора температуры, принцип работы регулятора. Назначение и принцип работы основных элементов прибора ТРМ-1. Модель накопительного бака. Расчет реакции объекта регулирования. Потери тепла.
  
  курсовая работа [438,0 K], добавлен 10.09.2012
  

• Обеспечение водоснабжения хозяйственных объектов

  Геолого-гидрогеологические условия района работ. Характеристика месторождения подземных вод. Определение размеров водопотребления. Анализ природных условий, их схематизация и обоснование расчетной гидрогеологической схемы. Гидравлический расчет сети.
  
  курсовая работа [471,7 K], добавлен 25.01.2017
  

• Расчет водоснабжения

  Определение расчетных расходов воды в сутки максимального водопотребления. Выбор схемы водоснабжения и трассировки водопроводной сети. Выбор насосов станции второго подъема. Размер водоприемных окон и сеточных отверстий водозаборных сооружений.
  
  курсовая работа [462,5 K], добавлен 04.02.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам