Размещено на http://allbest.ru

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Дальневосточный федеральный университет»

ИНЖЕНЕРНАЯ ШКОЛА

Кафедра гидротехники, теории зданий и сооружений

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

«Гидроэнергетический узел с бетонными плотинами на скальном основании»

по дисциплине «Сооружение речных гидроузлов»

Специальность:«Строительство уникальных зданий и сооружений»

Выполнил студент Д.Д. Мезько

Принял: к.т.н., доцент

Максименко Валерий Иванович

г. Владивосток, 2018



Содержание

Введение

1. Проектирование глухой плотины

1.1 Назначение класса гидротехнического сооружения

1.2 Расчёт отметки гребня плотины

1.2.1 Расчёт отметки гребня для стояния воды на НПУ

1.2.2 Расчёт отметки гребня для стояния воды на ФПУ

1.3 Конструирование глухой бетонной плотины

1.3.1 Назначение размеров элементов плотины

1.3.2 Назначение противофильтрационных устройств

1.4 Расчёт напряжений

1.4.1 Определение действующих на плотину сил

1.4.2 Расчёт краевых напряжений в плотине

1.4.3 Расчёт устойчивости гравитационной бетонной плотины на сдвиг

1.5 Подбор марки бетона

1.5.1 Подбор марки бетона у подошвы плотины

1.5.2 Подбор марки бетона на отметке 170,86 м.

1.6 Зональность укладки бетона

1.7 Подсчёт объёма бетона в плотине

2. Проектирование бетонной водосливной плотины

2.1 Расчёт водосливного фронта плотины

2.1.1 Выбор профиля водосливной плотины и назначение коэффициента расхода

2.1.2 Расчёт ширины водосливного фронта. Определение числа пролётов и их размеров

2.1.3 Проверка пропускной способности водослива

2.1.4 Проверка пропуска основного расхода воды

2.1.5 Проверка пропуска поверочного расхода воды

2.2 Конструирование водосливной плотины

2.3 Расчёт сопряжения бьефов за водосливом

2.3.1 Назначение схемы сопряжения бьефов

3. Пропуск строительных расходов

3.1 Очерёдность строительства и схема пропуска строительных расходов

3.2 Расчёт отметки гребня перемычки I очереди

3.3 Расчёт отметки гребня перемычки II очереди

Заключение

Список использованной литературы

Приложение



Введение

Целью курсового проекта является ознакомление с основными методами проектирования бетонных гравитационных плотин на скальных основаниях и закрепление на конкретном примере теоретического материала.

В курсовом проекте разрабатывается:

- глухая бетонная плотина на скальном основании;

- водосливная бетонная плотина;

- очередность производства работ;

- схема пропуска расхода воды в реке в период строительства.

Исходные данные для проектирования:

- превышение НПУ над отметкой земли - 120 м;

- превышение ФПУ над отметкой земли - 123 м;

- средний многолетний расход воды в реке Q_o = 1300 м³/с;

- толщина слоёв грунта, залегающих ниже отметки тальвега реки:

а) галечник - 1,65 м;

б) разрушенная скала - 3,30 м;

в) трещиноватая скала - 49,5 м;

г) ниже трещиноватой скалы залегает монолитная скала.

- расчётные скорости ветра V_i заданной обеспеченности P;

- зависимость глубины воды в реке от расхода;

- модульные коэффициенты стока заданной обеспеченности;

- топографический план участка строительства



1. Проектирование глухой плотины

1.1 Назначение класса гидротехнического сооружения

Класс плотины назначается в соответствии с приложением Б [1] в зависимости от:

- высоты плотины и типа грунтов основания (таблица Б.1);

- социально-экономической ответственности и условий эксплуатации (таблица Б.2);

- типа защищаемых территорий и объектов (таблица Б.3);

- последствий возможных гидродинамических аварий (таблица Б.4).

Высота плотины, H_пл, м, определяется по формуле:

где Н - расчётная глубина перед плотиной, м;

h_s - возвышение гребня плотины над расчётным уровнем воды в верхнем бьефе, м.

Для определения класса плотины принимаем глубину воды перед плотиной равной превышению отметки НПУ над отметкой тальвега реки, Н = 123 м.

Возвышение гребня плотины h_s, м, над уровнем воды в первом приближении принимаем равным 5 м. Подставляя числовые значения в (1.1), получим:

По таблице Б.1 [1] принимаем I класс гидротехнического сооружения.



1.2 Расчёт отметки гребня плотины

Отметка гребня плотины, , м, определяется по формулам

(1.2)

(1.3)

где и - отметки нормального и форсированного уровней стояния воды в верхнем бьефе соответственно, м:

(1.4)

(1.5)

где - отметка тальвега реки, м; в курсовом проекте принимается на 5 метров ниже отметки бровки, определяемой по топографическому плану участка строительства (Приложение); ( = 95 м);

Возвышение гребня плотины надлежит определять для двух случаев стояния уровня воды в верхнем бьефе:

- при нормальном подпорном уровне (НПУ) или при более высоком уровне, соответствующему пропуску максимального паводка, входящего в основное сочетание нагрузок и воздействий;

- при форсированном подпорном уровне (ФПУ), или другом уровне, относимом к особым сочетаниям нагрузок и воздействий.

Возвышение гребня плотины, h_s, м, для бетонных гравитационных плотин в обоих случаях определяется по формуле



(1.6)

где - высота ветрового нагона воды в верхнем бьефе, м, определяемая по приложению Б [2];

- высота волны 1% вероятности превышения расчетного шторма, м, определяемая по приложению А [2];

- запас возвышения гребня плотины, м, согласно п. 6.2 [9] для плотин I класса - 0,8 м.

Из двух полученных результатов расчёта выбирается более высокая отметка гребня.

Высота ветрового нагона, , м, при глубине акватории d, м, определяется по формуле (1.7) [2]:

(1.7)

где - коэффициент, определяемый по формуле (1.8)

(1.8)

здесь - расчётная скорость ветра в условиях расчётного шторма, м/с;

- длина разгона волны, м, определяемая по формуле

(1.9)

где - длина створа при , определяемая по топографическому участку плана строительства (рисунок А.1); = 755 м;



Высота волны 1%-ной обеспеченности , м, определяется по формуле

(1.10)

где - коэффициент, принимаемый по графикам рисунка А.2 [2] для безразмерной величины

- средняя высота волны, м; в глубоководной зоне определяется по расчётной скорости ветра по верхней огибающей кривой рисунка А.2 [2].

Принимая значение того параметра, который лежит ближе к началу координат из и , где t - время действия расчётного шторма, с; t = 21600 с, определяется значение , и принимается средняя высота волны.

Таблица 1.1 Расчётные скорости ветра

Обеспеченность, P, %	Скорость ветра Vi, м/с
1	27,8
2	26,0
4	24,0
20	20,0
30	17,0
50	12,0

1.2.1 Расчёт отметки гребня для стояния воды на НПУ

Согласно п. 5.2 [2] в качестве расчётного шторма для сооружений I класса следует принимать шторм повторяемостью 1 раз в 100 лет.

По таблице 1.1 определяем расчётную скорость ветра; V_w = V_1% = 27,8 м/с. По формуле (1.6) определяем коэффициент k_w

Глубина воды в акватории перед плотиной d, м, равна превышению НПУ над отметкой земли ;

Высоту ветрового нагона , м, определяем по формуле (1.7), в первом приближении принимая 0,02 м:

Для нахождения средней высоты волны определяем безразмерные параметры:

По верхней огибающей рисунка А.1 [2] принимаем Выразив среднюю высоту волны, получаем:

По графику А.2 [2] принимаем =2,44. Высоту волны 1%-ной обеспеченности , м, определяем по формуле (1.10):

Возвышение гребня плотины, h_s, м, определяем по формуле (1.6):

Отметку гребня при расчёте на НПУ определяем по формуле (1.2):

1.2.2 Расчёт отметки гребня для стояния воды на ФПУ

Согласно 2.12 [3] обеспеченность скорости ветра для сооружений I класса при особом сочетании нагрузок (при ФПУ) следует принимать равной 20%. По таблице 1.1 определяем расчётную скорость ветра; . По формуле (1.6) определяем коэффициент :

Глубина воды в акватории перед плотиной d, м, равна превышению ФПУ над отметкой земли ;

Высоту ветрового нагона , м, определяем по формуле (1.7) в первом приближении принимая

Для нахождения средней высоты волны определяем безразмерные параметры:

По верхней огибающей рисунка А.1 [2] принимаем Выразив среднюю высоту волны, получаем:

По графику А.2 [2] принимаем =2,48. Высоту волны 1%-ной обеспеченности , м, определяем по формуле (1.10):

Возвышение гребня плотины, h_s, м, определяем по формуле (1.6):

Отметку гребня при расчёте на ФПУ определяем по формуле (1.2):

Принимаем отметку гребня

1.3 Конструирование глухой бетонной плотины

1.3.1 Назначение размеров элементов плотины

Предварительный поперечный профиль гравитационной плотины имеет форму треугольника с вершиной на отметке нормального подпорного уровня воды [п.10.2, 4].

Ширина подошвы плотины, B_пл, м, назначается из условия



(1.11)

где г_б - удельный вес бетона, кН/м³; г_б = 23,5 кН/м³;

г_в - удельный вес воды, кН/м³; г_в = 9,81 кН/м³;

б_as - коэффициент, учитывающий уменьшение пьезометрического напора воды на цементационной завесе:

(1.12)

где H_d - расчётный напор воды в верхнем бьефе, м;

H_as - ордината пьезометрического напора в цементационной завесе при фильтрации под действием расчётного напора, м.

Значение H_as/H_ad принимается по таблице 5 [4] в зависимости от сочетания нагрузок на плотину.

Принимаем H_as/H_ad=б_as=0,4.

Подставив числовые значения, получим:

Принимаем B = 105 м.

Конструкцию гребня глухой плотины следует принимать в зависимости от вида плотины, условий производства работ, использования гребня в эксплуатационный период для проезда, прохода или других целей, и шириной не менее 2м. [п. 6.1, 4].

Ширину гребня плотины С, м, назначаем по таблице 3 [5] как для дороги обычного типа II категории без обочин;



Рисунок 1.1 - Теоретический профиль плотины

Подошва гравитационной бетонной плотины должна быть заглублена в более сохранную (имеющую лучшие физико-механические свойства) зону скальных грунтов [п. 14.6, 6]. Заглубление подошвы , м, определяется по формуле:

(1.13)

где - толщина верхнего слоя (галечник), м.

Подставив числовые значения в формулу (1.13), получим:

Отметка подошвы

Превышение низового уступа глухой плотины над отметкой земли определяется по формуле:

(1.14)

где - глубина воды в нижнем бьефе, м;

- запас высоты уступа, м.

Глубину воды в нижнем бьефе определяем по зависимости расхода в нижнем бьефе от уровня воды (рисунок 1.2).

Рисунок 1.2 - Кривая связи глубин и расходов в русле реки



Расход воды в реке, м³/с, определяется по формуле

(1.15)

где - средний многолетний расход воды в реке, м³/с; = 1300 м³/с;

- модульный коэффициент стока, определяемый по таблице 1.2 в зависимости от ежегодной вероятности превышения (обеспеченности) расхода P.

Таблица 1.2 - Значения модульных коэффициентов стока

Обеспеченность, P, %	Модульный коэффициент
0,01	9,94
0,1	7,36
1	3,59
3	3,20
5	2,36
10	1,82
50	1

Глубину воды в нижнем бьефе при расчёте высоты низового уступа определяем для поверочного расхода воды .

Обеспеченность поверочного расхода , %, принимается по таблице 2 [1]; .

Этой обеспеченности соответствует значение модульного коэффициента стока

Тогда, подставив числовые значения в формулу (1.15), получим:

По зависимости, представленной на рисунке 1.2 принимаем

Запас высоты принимаем равным 2 м.

Подставив числовые выражения в формулу (1.14) определяем высоту низового уступа:

1.3.2 Назначение противофильтрационных устройств

Толщина противофильтрационной цементационной завесы , м, определяется из условия (1.16):

(1.16)

где - потеря напора в данном сечении завесы, м; принимается равной величине расчётного напора воды , м, который определяется по формуле

(1.17)

- коэффициент надёжности по ответственности сооружения; для гидротехнических сооружений I класса = 1,25 [п. 8.16, 1]; - критический средний градиент напора, для скальных грунтов основания принимаемый по таблице 9 [6] в зависимости от удельного водопоглощения скального грунта в завесе . Принимаем ; =25.

Глубина воды в нижнем бьефе в данном случае определяется по зависимости, представленной на рисунке 1.2 для пропуска воды через плотину основного расхода воды , м³/с или минимального расхода воды , определяемых по формуле (1.15). Обеспеченность основного расхода , %, принимается по таблице 2 [1]; Значение модульного коэффициента стока принимаем по таблице 1.2; .

Минимально возможный расход в нижнем бьефе равен 0, поэтому глубина воды в нижнем бьефе в этом случае также будет равна 0. Подставив числовые выражения в формулы (1.17) и (1.16) соответственно, получим:

Задаёмся = 6 м.

Расстояние от напорной грани плотины до оси цементационной завесы , определяется из условия

(1.18)

где - ширина потерны для ремонта цементационной завесы, принимаем 3 м.

Назначаем = 7,5 м.

Предварительно примем высоту , м, и толщину , м, противофильтрационного зуба равными толщине противофильтрационной завесы. Вдоль верховой грани плотины предусматриваем устройство дренажа в виде вертикальных дрен (скважин), имеющих выходы в продольные галереи. По высоте плотины галереи располагаем через 20 м. Одну из продольных галерей следует проектировать выше максимального уровня нижнего бьефа для обеспечения самотечного отвода воды из всей вышележащей части плотины [6.17, 4]. Диаметр вертикальных дрен примем равным 15 см. Размеры галерей, устраиваемых для создания и восстановления вертикального дренажа, должны приниматься минимальными, обеспечивающими провоз и работу бурового, цементационного и другого оборудования, с учетом размещения трубопроводов для охлаждения бетона и кабельных коммуникаций.

Задаёмся шириной и высотой потерны 3,0 м и 4,0 м соответственно. Ширину галерей, предусмотренных для сбора и отвода воды, примем равной 1,2 м и высоту 2,0 м. [6.18, 4]. Расстояние от напорной грани плотины до оси дренажа , а также до верховой грани продольных галерей должно назначаться не менее 2 м при соблюдении условия [6.14, 4]

(1.20)

где - напор над расчётным сечением, м:

(1.21)

где - отметка расчётного сечения, м;

Критический средний градиент напора для бетона плотины принимаем в зависимости от марки бетона по водонепроницаемости W [п.16.4, 4]. Принимаем бетон марки по водонепроницаемости W10; =25.

Принимаем отметку первой от гребня плотины продольной галереи = 200м.

Принимаем = 2 м.

Следующие расчёты сведены в таблицу 1.3

Таблица 1.3 - Значения расстояний от напорной грани до оси дренажа для продольных галерей

i	dr i, м	Hi, м	ldr i, м	Принятое значение ldr i, м
1	200	15	0,75	2
2	180	35	1,75	2
3	160	55	2,75	3,2
4	140	75	3.75	4,4
5	120	95	4,75	5,2

Расстояние между дренажными и цементационными скважинами должно быть больше радиуса цементации и не менее 4 м [п.10.7, 4]. Расстояние от края цементационной завесы до оси дренажа с учётом радиуса вертикальных дрен определяется по формуле:

(1.22)

где d - диаметр дрены.

Подставив числовые значения, получим:

Примем = 4,1 м.

Профиль глухой бетонной плотины представлен на рисунке 1.3.

Рисунок 1.3 - Профиль глухой бетонной плотины



1.4 Расчёт напряжений

1.4.1 Определение действующих на плотину сил

Первый расчётный случай. Согласно п. 8.11 [1] гидротехнические сооружения следует рассчитывать на основные и особые сочетания нагрузок и воздействий.

Основные состояния включают постоянные, временные длительные и кратковременные нагрузки и воздействия.

Особые сочетания включают постоянные, временные длительные, кратковременные и одну (одно) из особых нагрузок и воздействий.

Нагрузки и воздействия необходимо принимать в наиболее неблагоприятных, но реальных для рассматриваемого расчётного случая сочетаниях отдельно для строительного и эксплуатационного периодов и расчётного ремонтного случая.

В данном курсовом проекте расчёт ведется на основное сочетание следующих нагрузок:

а) постоянные нагрузки и воздействия:

- собственный вес сооружения, включая вес постоянного технологического оборудования (затворы, подъёмные механизмы и пр.), месторасположение которого на сооружении не меняется в процессе эксплуатации;

- силовое воздействие воды при НПУ верхнего бьефа, уровне нижнего бьефа, соответствующем пропуску через сооружение минимального по технологическим и экологическим требованиям расхода и нормальной работе дренажных и противофильтрационных устройств;

- силовое воздействие фильтрующейся воды (противодавление воды на подошву плотины);

б) временные нагрузки и воздействия:

- давление волны, определяемое при средней многолетней скорости ветра;

- давление льда, определяемое при его средней многолетней толщине;

- силовое воздействие воды при уровнях в верхнем и нижнем бьефах, соответствующих пропуску через сооружение расхода основного расчётного случая и нормальной работе дренажных и противофильтрационных устройств.

В курсовом проекте расчёт на основное сочетание нагрузок производится для двух расчётных случаев:

а) при пропуске через водосбросные сооружения плотины минимального по технологическим и экологическим требованиям расхода Q_min= 0.

В данном случае вода в нижнем бьефе отсутствует h_нб=0.

б) при пропуске через плотину расхода основного расчётного случая Q_осн= м³/с.

Глубина воды в нижнем бьефе в этом случае h_нб= 16,65 м.

Сила гидростатического давления воды P_i, кН, определяется по формуле:

(1.22)

где l - длина секции плотины, м. При расчёте плоской задачи l = 1м.

H_i- высота столба жидкости, м;

а_под- заглубление подошвы плотины относительно отметки земли, м; а_под= 6,96 м.

Силовое воздействие фильтрующейся воды P_w, кН, определяется по формуле:

(1.23)



где P_wj - сила давления фильтрующейся воды на j-ом участке эпюры противодавления, кН:

(1.24)

где S_wj - площадь j-го участка эпюры противодавления, м².

Ординаты эпюры противодавления на оси цементационной завесы H_as, м, и оси дренажа H_dr, м, определяются по формулам:

, (1.25)

(1.26)

Где a_as и a_dr - коэффициенты, учитывающие уменьшение пьезометрического напора воды на завесе и дренаже соответственно и принимаемые по таблице 5 [4]; a_as = 0,4 и a_dr = 0,2.

Вес сооружения G, кН, определяется по формуле:

(1.27)

где G_к - вес k-го участка секции плотины, кН:

(1.28)

где S_k - площадь k-го участка практического профиля плотины, м².

Сила статического давления льда на плотину P_l, кН, определяется по формуле: [с.40, 7]



(1.29)

где k_l - коэффициент, снижающий силу давления льда с учётом протяженности ледяного покрова в направлении от сооружения до противоположного берега; k_L = 0,6 [с.40, 7];

h_L - максимальная толщина льда обеспеченностью 1%; для района строительства (г. Красноярск) принимаем h_L = 1,8м;

p_L - удельное давление льда, кПа; для заданного района строительства p_L = 180 кПа [с.41, 7].

Подставив числовые значения, получим:

Равнодействующая сила давления воды прикладывается ниже уровня воды на величину

0,3 h_L = 0,3*1,8 = 0,54м.

Силу волнового давления W_в, кН, определяем для высоты волны 1% обеспеченности по формуле А.Л. Можевитинова: [с.37, 7]

(1.30)

где h_1% - высота волны 1% вероятности превышения, м; h_1% = 2,96 м (п. 1.2);

h_o - величина, м, определяемая по формуле:

(1.31)

где - средняя длина волны, м, определяемая по формуле:



(1.32)

где - средний период волны, с.

Определяется по безразмерной величине , которая в свою очередь определяется по верхней огибающей (глубоководная зона) рисунка А1 [2] при значении = 204,375 (п.1.2).

Плечо приложения силы волнового давления y_в, м, относительно уровня покоя верхнего бьефа определяем по формуле [c.37, 7]:

(1.33)

Подставив числовые значения, получим:

Расчётная схема плотины с эпюрами гидростатического давления и противодавления воды представлена на рисунке 1.4.



Рисунок 1.4 - Расчётная схема глухой бетонной плотины (эпюры сил гидростатического давления воды и противодавления воды)

1.4.2 Расчёт краевых напряжений в плотине

Краевые напряжения у_А и у_B в точках плотины A и B соответственно при расчёте плоской задачи определяются по формуле:

(1.34)

где N - проекции сил на вертикальную ось, действующие на плотину, кН:

(1.35)



M - моменты от действующих сил относительно центральной оси подошвы, кН*м:

(1.36)

где , , , - плечи действия сил относительно центра подошвы плотины, м.

Так как расчёт глухой плотины производится по I группе предельных состояний, то величины действующих сил необходимо умножить на коэффициент надёжности по нагрузке г_f, принимаемый по таблице Д1 [1].

Первый расчётный случай. Пропуск через плотину расхода Q = Q_min = 0. Глубина воды в нижнем бьефе h_нб =0.

При отсутствии сброса воды через водослив в верхнем бьефе плотины при отрицательных температурах наружного воздуха возможно образование льда.

Однако, одновременное действие ледовой и волновой нагрузки невозможно, поэтому для расчёта плотины на наиневыгоднейшее сочетание нагрузок необходимо принять большую нагрузку.

Так как P_L>W_В (194,4>162,01), то для расчётов принимаем силу ледовой нагрузки.

Расчётный напор H_d, м, определяем по формуле (1.17):

Ординаты эпюры противодавления на оси цементационной завесы H_as, м, и оси дренажа H_dr, м, определяем по формулам (1.25) и (1.26):



Силу гидростатического давления со стороны верхнего бьефа P₁, кН, определяем по формуле (1.22), принимая H₁ = Н_НПУ = 120 м:

По таблице Д.1 [1] принимаем г_f = 1

Результаты расчёта действующих сил сведены в таблицу 1.4.

Таблица 1.4 - Нагрузки на плотину при пропуске минимального расхода

Силовой фактор	Нормативное значение силы, кН	гf	Расчётное значение силы, кН	Плечо, м	Момент М, кН*м
Горизонтальные силы
P1	79062,918	1	79062,918	42,317	-3345705,5
P2	-253,57	1	-253,57	7,867	1994,835
Wв	308,757	1	308,757	121,762	-37594,870
СУММА	79118,105	-	79118,105	-	-3381305,54
Вертикальные силы
Pw1	24309,18	1	24309,18	0	0
Pw2	3531,6	1	3531,6	48,750	-172165,5
Pw3	1412,64	1	1412,64	42,000	-59330,88
Pw4	706,32	1	706,32	43,000	-30371,76
Pw5	21542,76	1	21542,76	8,500	-183113,46
Pw6	3561,03	1	3561,03	50,000	-178051,5
G1	-27093,24	0,95	-25738,58	44	1132497,43
G2	-11499,10	0,95	-109241,43	17,008	1857978,26
G3	-47300,40	0,95	-44935,38	0	0
G4	- 1 303,63	0,95	- 1 238,45	43,65	54058,34
СУММА	-	-	-126090,309	-	2421500,93
ИТОГО	-959804,61

Краевые напряжения и , кПа, определяем по формуле (1.34):

Так как и , то краевые напряжения сжимающие.

Эпюра краевых напряжений первого расчётного случая представлена на рисунке 1.5.

Рисунок 1.5 - Краевые напряжения при пропуске основного расхода воды (а - схема глухой плотины, б - значения краевых напряжений)

Второй расчётный случай. Пропуск через плотину расхода . Глубина воды в нижнем бьефе При пропуске расчётного расхода образование льда перед плотиной невозможно. Поэтому ледовая нагрузка при расчёте не учитывается.

Расчётный напор , м, определяем по формуле (1.17)

Ординаты эпюры противодавления на оси цементационной завесы , м, и оси дренажа , м, определяем по формулам (1.25) и (1.26)

Силу гидростатического давления со стороны нижнего бьефа , кН, определяем по формуле (1.22), принимая

По таблице Д.1 [1] принимаем .

Расчётная схема плотины с эпюрами гидростатического давления и противодавления воды представлена на рисунке 1.5

.

Рисунок 1.5 - Расчётная схема глухой бетонной плотины для второго расчетного случая (эпюры сил гидростатического давления воды и собственный вес плотины и эпюра противодавления воды)

Результаты расчёта действующих сил занесены в таблицу 1.5.



Таблица 1.5 - Нагрузки на плотину при пропуске основного расхода

Силовой фактор	Нормативное значение силы, кН	гf	Расчётное значение силы, кН	Плечо, м	Момент М, кН*м
Горизонтальные силы
P1	79062,918	1	79062,918	42,317	-3345705,5
P2	-2731,889	1	-2731,889	7,867	21491,771
Wв	308,757	1	308,757	121,762	-37594,870
СУММА	76639,786	-	76639,786	-	-3361808,6
Вертикальные силы
Pw1	19334,04	1	19334,04	0	0
Pw2	3041,59	1	3041,59	48,75	-148277,5125
Pw3	1216,6362	1	1216,6362	42	-51098,7204
Pw4	608,32	1	608,32	43	-26157,76
Pw5	9226,16	1	9226,16	8,5	-78422,36
Pw6	1 589,07	1	1 589,07	50	79453,5
G1	-27093,24	0,95	-25738,58	44	1132497,43
G2	-11499,1	0,95	-109241,43	17,008	1857978,26
G3	-47300,4	0,95	-44935,38	0	0
G4	- 1 303,63	0,95	- 1 238,45	43,65	54058,34
СУММА	-52465,99	-	-146488,64	-	2820031,177
ИТОГО	-541776,83

Краевые напряжения и , кПа, определяем по формуле (1.34):

Так как и , то краевые напряжения сжимающие. Эпюра краевых напряжений второго расчётного случая представлена на рисунке 1.6.

Расчёт напряжений в плотине на отметке

Расчётный напор равен разнице отметок НПУ и расчётного сечения

Расчётная схема представлена на рисунке 1.8.



Рисунок 1.6 - Краевые напряжения при пропуске основного расхода воды (а - схема глухой плотины, б - значения краевых напряжений)

Рисунок 1.8 - Расчётная схема плотины при подсчёте краевых напряжений на отметке 170,86 м. эпюра силы гидростатического давления воды и действующие силы собственного веса участков плотины и эпюра противодавления воды)



Результаты расчёта действующих сил сведены в таблицу 1.6.

Таблица 1.6 - Нагрузки на плотину над расчётным сечением на отметке

Силовой фактор	Нормативное значение силы, кН	гf	Расчётное значение силы, кН	Плечо, м	Момент М, кН*м
Горизонтальные силы
P1	8 301,71	1	8 301,71	14,71	-122143.06
Wв	202,03	1	202,03	38,38	-7752.99
СУММА	8 503,74	-	8 503,74	-	-129896.05
Вертикальные силы
Pw1	741,54	1	741,54	16,99	- 12 597,28
G1	- 10 006,20	0,95	- 9 505,89	13,97	132 797,28
G2	- 11 610,46	0,95	- 11 029,94	0,38	4 158,29
СУММА	- 20 875,12	-	- 19 794,29	-	124 358,29
ИТОГО	- 5 537,76

Рисунок 1.9 - Краевые напряжения на отметке (а - схема участка плотины выше расчётного сечения, б - значения краевых напряжений)



Краевые напряжения и , кПа, определяем по формуле (1.33):

Так как и , то краевые напряжения сжимающие.

Эпюра краевых напряжений первого расчётного случая представлена на рисунке 1.9.

1.4.3 Расчёт устойчивости гравитационной бетонной плотины на сдвиг

Критерием обеспечения устойчивости гравитационной бетонной плотины на скальном основании является выполнение условия [п 7.2, 6]

(1.37)

где - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по расчёту при I группе п.с. для основного сочетания нагрузок и воздействий в период нормальной эксплуатации сооружения равным 1 [п. 8.16, 1];

- коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 6 [6];=0,95; - расчётное значение обобщённой сдвигающей силы, кН

(1.38)

где - горизонтальные силы, действующие на плотину, кН;

- расчётное значение сил предельного сопротивления, кН. Так как основание, на котором стоит плотина, однородное, то определяется по формуле



(1.39)

где - равнодействующая нормальных сил, возникающих на поверхности сдвига от расчётных нагрузок, кН

(1.40)

и - значения характеристик скального грунта для расчётной поверхности сдвига при расчёте по I группе п.с., принимаемые по таблице 5 [6];

- площадь расчётной поверхности сдвига, м²;

- расчётная сила сопротивления упорного массива, кН; =0 при неплотном контакте сооружения с упорным массивом [п. 7.23, 6];

- сила сопротивления, ориентированная против направления сдвига, возникающая от анкерных усилий, кН;

В качестве поверхности сдвига принимаем подошву секции плотины. Площадь поверхности сдвига определяем по формуле

Подставив числовые значения, получим

По таблице 5 определяем характеристики скального грунта как слабо трещиноватого; ; .

Первый расчётный случай. По таблице 1.4 принимаем:

Условие устойчивости (1.37) выполняется.

Второй расчётный случай. По таблице 1.5 принимаем:

Условие устойчивости (1.37) выполняется.

Устойчивость бетонной гравитационной плотины на сдвиг обеспечена.

1.5 Подбор марки бетона

Марка бетона для гравитационной бетонной плотины подбирается по условию прочности [п. 10.16,4]

(1.42)

где - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 6 [4]; ;

- максимальное главное сжимающее напряжение, МПа;

- расчётное сопротивление бетона на сжатие для предельных состояний I группы, требуемые по расчётам плотины на прочность ко времени нагружения сооружения эксплуатационными нагрузками, Мпа

(1.43)

где - расчётное сопротивление бетона на сжатие для предельных состояний I группы в возрасте 180 суток (или 1 года), принимаемое по таблице 3 [10];

- коэффициент, учитывающий влияние возраста бетона на его прочность при сжатии, определяемый по таблице 3 [4];

- коэффициент, учитывающий различие в прочности бетона контрольных образцов и сооружений и принимаемый равным 1,1 при автоматизированном приготовлении бетонной смеси и полностью механизированных транспортировке, укладке и уплотнении бетонной смеси

Для бетонных плотин высотой более 60 метров и объёмом бетона более 500 000 м³ возраст бетона по прочности и водонепроницаемости следует принимать равным 1 году [п. 5.5, 4]. Среднегодовую температуру наружного воздуха для района строительства (г. Красноярск) принимаем по таблице 5.1 [8]. . По таблице 3 [4] принимаем для возраста бетона ко времени нагружения плотины равным 3 и более годам.

Максимальное главное напряжение , МПа, при расчёте плотины в эксплуатационный период возникает в низовой грани и определяется по формуле [п. 7.20,9]

(1.44)

где - нормальное напряжение по горизонтальной площадке у низовой грани плотины, МПа;

- напор над расчётным сечением со стороны нижнего бьефа, м;

(1.45)

- заложение низового откоса плотины

(1.46)



Подставив числовые значения, получим

Марка бетона по прочности принимается по наибольшему значению главного напряжения , рассчитанного для двух расчётных случаев.

1.5.1 Подбор марки бетона у подошвы плотины

Первый расчётный случай. Значение нормального напряжения по горизонтальной площадке у низовой грани . Напор над расчётным сечением определяем по формуле (1.45)

Главное сжимающее напряжение , МПа, определим по формуле (1.44)

Второй расчётный случай. Значение нормального напряжения по горизонтальной площадке у низовой грани . Напор над расчётным сечением определяем по формуле (1.45)

Главное сжимающее напряжение , МПа, определим по формуле (1.44)

Преобразуя формулы (1.42) и (1.43), марку бетона подбираем по значению главного напряжения по условию

(1.47)



По таблице 3 [10] принимаем бетон класса В7,5;

1.5.2 Подбор марки бетона на отметке 170,86 м.

Значения нормального напряжения по горизонтальной площадке у низовой грани . Напор над расчётным сечением

Главное сжимающее напряжение , МПа, определим по формуле (1.44)

По таблице 3 [10] принимаем бетон класса В5;

1.6 Зональность укладки бетона

В плотинах и их элементах в зависимости от условий работы бетона в отдельных частях плотины в эксплуатационный период надлежит различать четыре зоны (рисунок 1.9) [п. 5.2, 4]:

I - наружные части плотин и элементов, находящиеся под атмосферным воздействием и не омываемые водой бьефов;

II - наружные части плотин в пределах уровней воды в верхнем и нижнем бьефах, а также части и элементы плотин, периодически подвергающиеся действию потока воды: водосбросы, водоспуски, водовыпуски, водобойные устройства и др.;

III - наружные, а также примыкающие к основанию части плотин, расположенные ниже минимальных эксплуатационных уровней воды верхнего и нижнего бьефов;

IV - внутренняя часть плотин, ограниченная зонами I-III.

Требования, предъявляемые к бетону различных зон представлены в таблице 2 [4]. Толщину наружных зон согласно п. 5.4 [4] необходимо принимать с учётом вида плотины, напряжённого состояния, размеров конструктивных частей и элементов плотины, величины действующего напора, но не менее 1 метра. Примем толщину наружной зоны равной 5 метрам.

Подбор марок бетона для зоны I. Для бетона в зоне I предъявляются требования по прочности на сжатие, морозостойкости и по тепловыделению при твердении бетона. Марка бетона по морозостойкости принимается по таблице 1 [10] в зависимости от климатических условий района строительства. По таблице 5.1 [8] принимаем среднемесячную температуру воздуха наиболее холодного месяца Район строительства характеризуется суровыми климатическими условиями. По таблице 1 [10] принимаем марку бетона по морозостойкости F150 при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в пределах 26-50 раз в год.

Подбор марок бетона для зоны II. Для бетона в зоне II предъявляются требования по прочности на сжатие, водонепроницаемости, морозостойкости и стойкости против агрессивного воздействия воды и требования по тепловыделению при твердении бетона.

Так как зона II находится в зоне сработки водохранилища и подвержена попеременному замораживанию и оттаиванию, то согласно пунктам 5.6 [4], 5.14 [4], 5.7 [10], а также таблицы Д.1 [11], принимаем класс бетона по прочности на сжатие B40, марку по морозостойкости - F200, по водонепроницаемости - W10 (п. 1.3.2). Для повышения защиты бетона от биологически-активной среды необходимо применение добавок биоцидов в состав бетона [п. 5.3.3, 11].

Подбор марок бетона для зоны IIа. Для бетона в зоне IIа предъявляются требования по прочности на сжатие, водонепроницаемости, морозостойкости, стойкости против агрессивного воздействия воды и требования по тепловыделению при твердении бетона. Примем для этой зоны те же марки бетона, что и для зоны II.

Подбор марок бетона для зоны III. Для бетона в зоне III предъявляются требования по прочности на сжатие, водонепроницаемости, стойкости против агрессивного воздействия воды и требований по тепловыделению при твердении бетона. Принимаем марку по водонепроницаемости для зоны III - W10 таблица 2, [10]. Класс бетона по минимальной прочности исходя из неагрессивной среды, в которой эксплуатируется плотина B15; таблица Д.1 [11].

Для бетона зоны IV предъявляются требование по прочности на сжатие и требование по тепловыделению при твердении бетона.

Распределение бетона в теле гравитационной плотины представлено на рисунке 1.10.

Рисунок 1.10 - Распределение бетона в глухой плотине по зонам



1.7 Подсчёт объёма бетона в плотине

Для подсчёта объёма бетона плотина делится по длине створа гидроузла на секции длиной

Объём бетона в плотине , м³, определяется по формуле

(1.48)

где - объём i-той секции плотины, м³

(1.49)

где - площадь поперечного сечения i-той секции плотины, м².

n - число секций в плотине

(1.50)

где - длина створа гидроузла на отметке гребня плотины;

определяется по топографическому плану участка строительства (рисунок А.1);

Врезка плотины в створ реки представлена на рисунке 1.11. Расчёт объёма бетона в плотине приведён в таблице 1.7.

Подставляя числовые значения объёмов секций плотины в формулу (1.48), получим что объём бетона плотины V_б = 2 057 982,38 м³.



Таблица 1.7 - Подсчёт объёма бетона в плотине

i	Si, м2	Vi, м3	i	Si, м2	Vi, м3
1	101,177	2 023,540	21	4 871,712	97 434,240
2	195,265	3 905,300	22	4 871,712	97 434,240
3	281,039	5 620,780	23	4 871,712	97 434,240
4	400,827	8 016,540	24	4 871,712	97 434,240
5	634,584	12 691,680	25	4 871,712	97 434,240
6	806,399	16 127,980	26	4 436,447	88 728,940
7	954,932	19 098,640	27	4 273,529	85 740,580
8	1 182,266	23 645,320	28	4 166,332	83 326,640
9	1 473,487	29 469,740	29	3 935,608	78 712,160
10	1 763,451	35 269,020	30	3 350,794	67 015,880
11	2 025,495	40 509,900	31	2 688,795	53 775,900
12	2 456,751	49 135,020	32	2 331,125	46 622,500
13	2 858,991	57 179,820	33	1 899,007	37 980,140
14	3 340,775	66 815,500	34	1 532,830	30 656,600
15	3 622,882	72 457,640	35	1 199,738	23 994,760
16	3 811,578	97 434,240	36	903,584	18 071,680
17	4 065,925	97 434,240	37	634,584	12 691,680
18	4 382,430	97 434,240	38	425,398	8 507,960
19	4 871,712	97 434,240
20	4 871,712	97 434,240
СУММА	2 057 982,38



2. Проектирование бетонной водосливной плотины

При проектировании постоянных речных гидротехнических сооружений расчётные максимальные расходы воды надлежит принимать исходя из ежегодной вероятности превышения (обеспеченности), устанавливаемой в зависимости от класса сооружений для двух расчётных случаев - основного и поверочного по таблице 2 [1].

Расходы при основном и поверочном случаях определяются по формуле (1.15) и приведены в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Величины максимальных расчётных расходов воды

Расчётный случай	Вероятность превышения, P, %	Величина расхода Q, м3/с
Основной	0,1	12922
Поверочный	0,01	9 568

2.1 Расчёт водосливного фронта плотины

плотина бетонный гидротехнический водосливный

2.1.1 Выбор профиля водосливной плотины и назначение коэффициента расхода

Проектируемая водосливная плотина - практического безвакуумного криволинейного профиля с горизонтальной вставкой на гребне [рис. 6-20, 12]. Ширина горизонтальной вставки, , м, определяется по формуле

(2.1)

где - напор воды на водосливе, м.

Коэффициент расхода плотины при наличии горизонтальной вставки определяется по формуле [с.68, 12].



(2.2)

где - коэффициент расхода по Н.Н. Павловскому для водослива с безвакуумным криволинейным профилем; [рис. 6-16, 12].

2.1.2 Расчёт ширины водосливного фронта. Определение числа пролётов и их размеров

Пропуск расчётного расхода воды для основного расчётного случая должен обеспечиваться при НПУ через все эксплуатационные водопропускные сооружения гидроузла при полном их открытии.

При количестве затворов на водосбросной плотине более шести следует учитывать вероятную невозможность открытия одного затвора и исключать один пролёт из расчёта пропуска паводка [п. 8.26, 1].

Максимальный расход воды, сбрасываемый через водослив .

Предварительная ширина водосливного фронта , м, определяется по формуле

(2.3)

где - предельное значение удельного расхода для грунтов основания, м²/с. Значение допустимого максимального расхода для скальных оснований может достигать 200 м²/с [с.118, 13].

Принимаем



Принимаем ширину водосливного фронта

Размеры водосливных отверстий принимаются по приложению 6 [14]. Принимаем ширину одного отверстия (пролёта) .

Количество пролётов n определяем по формуле

(2.4)

Количество рассчитываемых водосливных отверстий , фактическое количество водосливных отверстий гидроузла

2.1.3 Проверка пропускной способности водослива

Пропускная способность водослива практического профиля , м³/с, определяется по формуле

(2.5)

где - коэффициент бокового сжатия, определяемый по формуле Френсиса-Кригера [с.64, 12].

(2.6)

где - число боковых сжатий; = 20 при количестве отверстий n = 10; - коэффициент формы береговых устоев водослива или формы оголовков быков; принимаем = 0,7 [рис. 6-10 (в), 12];

- полный напор на водосливе с учётом скорости подхода воды, м



(2.7)

где - коэффициент Кориолиса;

- ускорение свободного падения, м/с²; ;

- скорость подхода воды, м/с

(2.8)

где - расчётный расход, м³/с;

- площадь поперечного сечения верхнего бьефа, удалённого на от напорной грани плотины, м².

По предложению П.Г. Киселёва скоростью подхода воды можно пренебречь при выполнении условия

(2.9)

2.1.4 Проверка пропуска основного расхода воды

Согласно таблице 2.1 величина основного расхода воды По рисунку 1.11 определяем площадь поперечного сечения верхнего бьефа; . Скорость подхода воды , м/с, определяем по формуле (2.8)

Так как условие (2.9) выполняется и скоростью подхода воды в расчётах можно пренебречь, то . Принимаем

Определяем коэффициент бокового сжатия по формуле (2.6)

Пропускную способность водослива определим по формуле (2.5)

Рассчитанная пропускная способность водослива не должна превышать основной расчётный расход на 5%, то есть должно выполняться условие

(2.10)

Условие (2.10) выполняется.

Отметка гребня водослива , м, определяется по формуле

(2.11)

2.1.5 Проверка пропуска поверочного расхода воды

Пропуск поверочного расхода воды осуществляется при форсированном подпорном уровне (ФПУ), следовательно, напор на водосливе увеличивается и определяется по формуле

(2.12)

где - профилирующий напор воды;

При напорах водослив становится вакуумным и его коэффициент расхода m возрастает и определяется по формуле А.С. Офицерова (при выполнении условия: 0,2<H/H_пр<1,5) [с.67, 12]



(2.13)

где - коэффициент расхода водослива при напоре равном ;

= 0,475

Определяем коэффициент бокового сжатия по формуле (2.6)

Пропускную способность водослива определяем по формуле (2.5)

При расчёте пропускной способности водослива на пропуск поверочного расхода должно выполняться условие

(2.14)

Условие (2.14) выполняется.

2.2 Конструирование водосливной плотины

Оголовок водосливной плотины очерчивается по координатам Кригера-Офицерова для напора Значения координат для построения оголовка безвакуумного водослива принимаются по таблице 6-12 [12] путём умножения их на величину напора . Расчёт координат безвакуумного огловка для напора приведён в таблице 2.2.

Страница:

•  1 
•  2 

курсовая работа "Гидроэнергетический узел с бетонными плотинами на скальном основании" скачать

Подобные документы

• Проектирование грунтовой плотины

  Выбор принципиальной схемы плотины. Определение максимальных расходов воды, ширины водосливного фронта плотины. Проектирование профиля водосливной плотины. Определение гидростатического давления воды. Расчет водобойных сооружений, башенные водосбросы.
  
  дипломная работа [776,0 K], добавлен 26.12.2012
  

• Водосливная плотина на нескальном основании

  Определение класса капитальности сооружения и основных размеров глухой плотины. Гидравлический расчет водосливной плотины, сопряжения бьефов, основных размеров элементов подземного контура. Определение параметров гидравлического прыжка за плотиной.
  
  курсовая работа [151,7 K], добавлен 01.11.2012
  

• Расчет и проектирование водохранилищного узла

  Конструирование поперечного профиля плотины. Противофильтрационные устройства. Расчет однородной плотины с дренажным банкетом на водонепроницаемом основании. Расчет устойчивости откосов. Проектирование водовыпуска для пропуска воды в оросительный канал.
  
  курсовая работа [322,6 K], добавлен 02.04.2014
  

• Подпорный гидроузел

  Расчетное обоснование проекта подпорного гидроузла, состоящего из грунтовой плотины и паводкового водосброса. Компоновка сооружений гидроузла; конструирование поперечного профиля и элементов плотины. Гидравлические расчёты водосбросного сооружения.
  
  курсовая работа [86,8 K], добавлен 11.06.2012
  

• Подбор состава бетона

  Назначение марки цемента в зависимости от класса бетона. Подбор номинального состава бетона, определение водоцементного отношения. Расход воды, цемента, крупного заполнителя. Экспериментальная проверка и корректировка номинального состава бетона.
  
  контрольная работа [46,7 K], добавлен 19.06.2012
  

• Гидроузел с плотиной из грунтовых материалов

  Конструирование гидроузла: выбор створа и описание компоновки сооружений. Проектирование плотины из грунтовых материалов, водосбора, водовыпуска. Оценка общей фильтрационной прочности тела и основания плотины. Расчёт пропуска строительных расходов.
  
  курсовая работа [6,9 M], добавлен 01.02.2011
  

• Проектирование и расчёт систем внутреннего водоснабжения и канализации гражданского здания

  Выбор системы и схемы внутреннего водопровода. Определение расчетных расходов воды и подбор диаметров труб. Определение требуемого напора. Гидравлический расчет канализационной сети. Проверка пропускной способности стояка. Расчет дворовой канализации.
  
  курсовая работа [229,7 K], добавлен 13.04.2016
  

• Земляная плотина с паводковым водосбросом

  Конструирование поперечного профиля и элементов плотины: гребня, берм, дренажа, противофильтрационных устройств. Расчет устойчивости откосов, экрана, защитного слоя. Гидравлический расчёт водосбросного сооружения. Схема пропуска строительных расходов.
  
  курсовая работа [502,5 K], добавлен 05.01.2013
  

• Водосбросная плотина в составе средненапорного гидроузла

  Характеристика района строительства водосливной плотины, сущность ее гидравлических расчетов. Выбор удельного расхода на рисберме и определение сопряжения бьефов при маневрировании затворами. Фильтрационные расчеты и конструирование подземного контура.
  
  курсовая работа [304,2 K], добавлен 29.07.2012
  

• Проектирование состава специального тяжелого бетона

  Определение и уточнение требований, предъявляемых к бетону и бетонной смеси. Оценка качества и выбор материалов для бетона. Расчет начального состава бетона. Определение и назначение рабочего состава бетона. Расчет суммарной стоимости материалов.
  
  курсовая работа [84,9 K], добавлен 13.04.2012
  

• Расчет напряженно-деформированного состояния оснований фундаментов сооружений и их устойчивости

  Определение вертикальных нормальных напряжений в плоскости подошвы фундамента сооружения. Расчет осадки сооружения. Проверка устойчивости сооружения по круглоцилиндрической поверхности скольжения. Определение активного давления на подпорную стену.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 25.01.2011
  

• Проектирование свайных и ленточных фундаментов

  Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Выбор типа и конструкции ленточного фундамента. Проверка напряжений в основании, расчёт осадки фундамента. Определение количества свай и фактической нагрузки на сваю.
  
  курсовая работа [180,1 K], добавлен 18.11.2015
  

• Подбор состава высокопрочного бетона

  Классификация бетона по маркам и прочности. Сырьевые материалы для приготовления бетонов. Суперпластификаторы на основе поликарбоксилатов. Проектирование, подбор и расчет состава бетона с химической добавкой. Значения характеристик заполнителей бетона.
  
  курсовая работа [52,7 K], добавлен 13.03.2013
  

• Проектирование системы горячего водоснабжения и канализации жилого дома

  Гидравлический расчет подающего трубопровода горячей воды. Проектирование циркуляционной сети. Исследование вероятности действия санитарно-технических приборов. Проверка пропускной способности стояка. Подбор водосчётчиков для горячего водоснабжения.
  
  курсовая работа [53,3 K], добавлен 07.04.2014
  

• Проектирование несущих и ограждающих конструкций одноэтажного производственного здания

  Расчет и конструирование ограждающей конструкции. Геометрические размеры и определение нагрузок на раму, ее статический расчет, подбор сечения и проверка напряжений, оценка устойчивости плоской формы. Конструкции и расчет опорного и конькового узлов.
  
  курсовая работа [951,4 K], добавлен 11.12.2011
  

• Технико-экономическое сравнение проектирования фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента

  Инженерно-геологические условия района строительства. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и сваях, определение параметров и проверка напряжений под подошвой. Технико–экономические показатели, выбор оптимального варианта.
  
  курсовая работа [446,5 K], добавлен 13.07.2011
  

• Проектирование состава тяжёлого бетона

  Изучение порядка определения требуемой прочности и расчет состава тяжелого бетона. Построение графика зависимости коэффициента прочности бетона и расхода цемента. Исследование структуры бетонной смеси и её подвижности, температурных трансформаций бетона.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 28.07.2013
  

• Методы строительных задач

  Определение водоцементного отношения, водопотребности бетонной смеси, расхода цемента и заполнителей. Построение математических моделей зависимостей свойств бетонной смеси и бетона от состава. Анализ влияния изменчивости состава бетона на его свойства.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 10.04.2015
  

• Реконструкции завода панельного домостроения

  Проектирование технологии производства наружных стеновых панелей. Выбор вида бетона, технологических параметров и способов изготовления и уплотнения бетонной смеси. Основные положения технологии цехов. Расчёт потребности в энергетических ресурсах.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 13.01.2016
  

• Проектирование и реконструкция предприятий строительной индустрии

  Проектирование технологии строительства с учетом характеристик проектируемого предприятия. Выбор вида бетона, технологических параметров и способов изготовления и уплотнения бетонной смеси. Проектирование технологии арматурного и фасовочного цеха.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 10.08.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам