Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Исходные данные

1.1 Строительная характеристика здания

1.2 Технологическая характеристика здания

1.3 Расчетные параметры наружного воздуха

1.4 Санитарно-гигиенические требования к воздушной среде помещения

1.5 Потери теплоты через ограждающие конструкции

1.6 Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха

2. Расчет вредных веществ

2.1 Баланс по явной теплоте

2.1.1 Теплопоступления от солнечной радиации

2.1.2 Поступление теплоты от технологического оборудования

2.1.3 Поступление теплоты от искусственного освещения

2.1.4 Поступление теплоты от людей

2.1.5 Тепловой баланс помещений

2.2 Выделения вредных веществ в помещении

3. Расчет требуемых воздухообменов

3.1 Расчет местных отсосов

3.1.1 Расчет зонтов-козырьков

3.1.2 Расчет бортового отсоса

3.1.3 Характеристика местных отсосов

3.2 Расчет воздушного душирования

3.3 Расчет производительности общеобменных систем

3.4 Обоснование организации воздухообмена

4. Расчет воздухораспределения

4.1 Подбор воздухораспределителей типа НРВ

4.2 Подбор воздухораспределителей типа ВЭПш

5. Аэродинамический расчет воздуховодов

5.1 Аэродинамический расчет системы П1

5.2 Аэродинамический расчет системы П2

5.3 Аэродинамический расчет системы П3

5.4 Аэродинамический расчет системы П4

5.5 Аэродинамический расчет системы П5

5.6 Аэродинамический расчет системы П6

5.7 Аэродинамический расчет системы В1

5.8 Аэродинамический расчет системы В2

5.9 Аэродинамический расчет системы ВЕ1

5.10 Аэродинамический расчет системы ВЕ2

5.11 Аэродинамический расчет системы ВЕ3

5.12 Аэродинамический расчет системы ВЕ4

5.13 Аэродинамический расчет системы ВЕ5

5.14 Аэродинамический расчет системы ВЕ6

6. Подбор оборудования вентиляционных систем

6.1 Подбор воздушно-тепловой завесы

6.2 Подбор калориферов

6.3 Подбор воздухозаборных решеток

6.4 Подбор циклона для системы В1

6.5 Подбор фильтров

6.6 Подбор пылеулавливающих агрегатов

6.7 Подбор вентиляторных агрегатов

6.8 Подбор крышных вентиляторов

7. Сметная стоимость реализации проекта

8. Экологичность проекта

8.1 Мероприятия по охране окружающей среды

8.1 Определение величин предельно-допустимых выбросо

8.2 Санитарно-защитная зона

9. Безопасность жизнедеятельности

Заключение

Список использованных источников

Приложение 1

Приложение 2

Приложение 3

Приложение 4



Введение

вентиляционный система помещение воздушный

Целью моей выпускной квалификационной работы является разработка проекта системы вентиляции ремонтно-механического цеха в городе Волгограде.

Вентиляция - это организованный воздухообмен, заключающийся в удалении из рабочей зоны загрязненного воздуха и подаче вместо него свежего наружного воздуха.

Для создания и поддержания требуемых параметров чистоты воздуха и параметров микроклимата производственного помещения применяют различные виды вентиляции. Выделения вредных веществ в рабочую зону помещения происходят при осуществлении различных технологических процессов. К веществам, которые оказывают вредное воздействие, относятся: избыточная теплота, избыточная влага, пыль, газы и пары химических веществ общетоксичного или раздражающего действия.

Общеобменная вентиляция предусматривается для создания одинаковых условий воздушной среды во всем помещении, главным образом в рабочей зоне или когда вредные вещества распространяются по всему объему помещения и нет возможности уловить их в местах выделения.

При местной вытяжной вентиляции загрязненный воздух удаляется прямо от источников выделений вредных веществ. Местная приточная вентиляция применяется в тех случаях, когда свежий воздух требуется лишь в определенных местах помещения (на рабочих местах), например, воздушный душ. Кроме того, местные системы вентиляции сокращают производительность общеобменной вентиляции.

В ходе выполнения выпускной квалификационной работы применялись источники литературы [1-23].



1. Исходные данные

1.1 Строительная характеристика здания

Ремонтно-механический цех расположен в г. Волгограде. Главный фасад здания ориентирован на восток. Здание цеха отдельно стоящее, одноэтажное, трехпролетное. Размеры в плане в осях 47,0х72,0 м. Строительный объем - 37591,9 м³, общая площадь - 3384 м². Высота боковых пролетов цеха в осях А-Б и В-Г изменяется от 8,420 м до 10,010 м, высота центрального пролета - от 13,615 до 14,290 м.

Наружные и внутренние стены здания выполнены из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе, панели перекрытия - сборные, железобетонные, многопустотные, в качестве утеплителя применяются плиты минераловатные повышенной жесткости на органическом связующем, покрытие - асфальтобетон, полы - бетонные, окна выполнены из блоков стеклянных пустотных (с шириной швов 6 мм), ворота - раздвижные металлические.

В состав цеха входят следующие помещения: заготовительное отделение, механический участок, термический участок, женский санузел, мужской санузел, душевая, отдел механика, комната отдыха, сварочный участок, универсальный участок. В помещениях механического участка, отдела механика, универсального участка, над санузлами на отметке плюс 2.500 м расположены приточные камеры.

Ввод теплоносителя осуществляется между осями Б-В стены, ориентированной на север. В качестве теплоносителя применяется перегретая вода с температурой 130-70⁰С. Теплоснабжение здания осуществляется от заводской котельной.



1.2 Технологическая характеристика здания

Ремонтно-механический цех Волгоградского государственного тракторного завода предназначен для текущего и капитального ремонта заводского оборудования, изготовления нестандартного оборудования и запасных деталей.

Заводское оборудование, предназначенное для ремонта, доставляется в цех на тракторах. При помощи мостовых кранов грузоподъемностью 10 и 15 т оборудование перевозится в северную часть универсального участка, где осуществляется его ремонт.

Металл, требуемый для изготовления нестандартного оборудования и новых деталей для станков, поступает автомобильным транспортом. Принятые планировочные решения обеспечивают оптимальные технологические и транспортные взаимосвязи между отделениями и участками цеха.

Ввоз, разгрузка и хранение металла осуществляется на территории универсального участка. Доставка металла в заготовительное отделение осуществляется на электротележке. Разгрузка и перемещение металла по территории универсального участка и погрузка на электротележку осуществляется мостовыми кранами грузоподъемностью 10 и 15т. В заготовительном отделении установлено три полуавтоматических пило-отрезных станка, на которых металл режется на заготовки. Из заготовительного отделения заготовки для дальнейшей обработки доставляются либо к токарно-винторезным станкам универсального участка, либо при помощи мостового крана грузоподъемностью 10 т на механический участок. После механической обработки детали в соответствии с технологическим процессом поступают на дальнейшую обработку. Для охлаждения режущего инструмента некоторых станков и деталей используется эмульсия, которая подается в цех централизованно. Доставка деталей в отдел механика и на термический участок осуществляется при помощи мостовых кранов и электротележек.

На термическом участке загрузка деталей в закалочные печи осуществляется при помощи кран-балки, имеющей ручное управление.

Сварка нестандартного оборудования и отдельных деталей осуществляется на сварочном участке. Мелкие детали свариваются на столах с укрытием, а крупногабаритные детали - на специально оборудованных стеллажах. Мелкие детали перевозятся на ручных тележках, а сварные крупногабаритные детали перемещаются по территории цеха с помощью мостового крана грузоподъемностью 15 т.

Отдел механика предназначен для обслуживания станков в данном цехе.

Для хранения инструмента, абразивов и оснастки в отделениях и на участках установлены специальные полочные стеллажи, обслуживаемые вручную.

Технический контроль качества продукции осуществляется на рабочих местах пооперационно.

Режим работы - двухсменный. Продолжительность смены 8 часов.

Заготовительное отделение размещается в цехе в осях В-Г, 1-3. Площадь отделения составляет 169,36 м². Категория по взрывопожароопасности В. Количество работающих - 3 чел., категория тяжести труда - IIб.

В отделении установлено оборудование:

Станок полуавтоматический пило-отрезной (2 шт.) с N уст = 9,5 кВт;

2. Станок полуавтоматический пило-отрезной с N уст = 12,0 кВт.

Выделяющиеся вредные вещества - пары эмульсола.

Механический участок размещается в цехе в осях В-Г, 3-7. Площадь отделения составляет 344,56 м². Категория по взрывопожароопасности В. Количество работающих - 16 чел., категория тяжести труда - IIб.

В отделении установлено оборудование:

1. Станок универсально-шлифовальный с N уст = 11,0 кВт;

2. Станок внутришлифовальный с N уст = 5,5 кВт;

3. Станок внутришлифовальный с N уст = 3,7 кВт;

4. Станок внутришлифовальный с N уст = 3,5 кВт;

5. Станок плоскошлифовальный с N уст = 3,5 кВт;

6. Станок горизонтально-продольный фрезерный с N уст = 6,8 кВт;

7. Станок универсально-фрезерный (2 шт.) с N уст = 5,0 кВт.

Общая мощность оборудования, установленного в цехе 133,8 кВт.

Выделяющиеся вредные вещества - пары эмульсола, абразивная и металлическая пыль. Местными отсосами удаляется 6000 м³/ч.

Термический участок размещается в цехе в осях В-Г, 7-9. Площадь отделения составляет 169,36 м². Категория по взрывопожароопасности В. Количество работающих - 122 чел., категория тяжести труда - III.

На участке установлено оборудование:

1. Печь электрическая закалочная с N уст = 40,0 кВт;

Печь электрическая закалочная с N уст = 45,0 кВт;

Ванная масляная закалочная.

Общая мощность установленного оборудования 250 кВт.

Выделяющиеся вредные вещества - масляной туман. Местными отсосами удаляется 9794 м³/ч.

Отдел механика размещается в цехе в осях В-Г, 10-12. Площадь отделения составляет 169,36 м². Категория по взрывопожароопасности В. Количество работающих - 10 чел., категория тяжести труда -IIб.

В отделе механика установлено оборудование:

Станок заточной (2 шт.) с N уст =2,5 кВт.

2. Станок горизонтально-продольный фрезерный с N уст = 6,8 кВт;

3. Станок универсально-фрезерный с N уст = 5,0 кВт.

Общая мощность установленного оборудования 79,1 кВт.

Выделяющиеся вредные вещества - абразивная и металлическая пыль. Местными отсосами удаляется 2000 м³/ч.

Сварочный участок размещается внутри цеха, между осями Б-В, 9-13. Площадь отделения составляет 287,73 м². Категория по взрывопожароопасности В. Количество работающих - 8 чел., категория тяжести труда -IIб.

В сварочном участке установлено оборудование:

1. Сварочный стол с укрытием (6 шт.).

Общая мощность установленного оборудования 20 кВт.

Выделяющиеся вредные вещества - железа оксид, марганец и его соединения. Местными отсосами удаляется 6000 м³/ч.

Универсальный участок размещается в цехе в осях А-В, 1-13. Площадь отделения составляет 1903,23 м². Категория по взрывопожароопасности В. Количество работающих - 32 чел., категория тяжести труда -IIб.

На участке шелкографии установлено оборудование:

1. Станок горизонтально-сверлильный (2шт.) с N уст = 1,7 кВт;

2. Станок вертикально-сверлильный с N уст = 10,0 кВт;

3. Станок радиально-сверлильный с N уст = 12,5 кВт;

4.Станок токарно-винторезный (5 шт.) с N уст = 12,3 кВт;

Общая мощность оборудования, установленного на участке 371,4 кВт.

Выделяющиеся вредные вещества - пары эмульсола.

1.3 Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха для г. Волгограда приняты по [1] и сведены в таблице 1.1. Расчетная географическая широта 48⁰ с.ш. Барометрическое давление 1000 Па.



Таблица 1.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Периоды года	Параметры А	Параметры Б
	, 0С	, кДж/кг	, %	, г/кг	, м/с	, 0С	, кДж/кг	, %	, г/кг	, м/с
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
теплый	29	55,7	0	10,1	5,2	31	59,8	30	9,5	5,2
переходный	10	26,5	85	5,7		10	26,5	85	5,7
холодный	-12	10,5	3	1,5	8,1	-22	-23,9	83	0,5	8

1.4 Санитарно-гигиенические требования к воздушной среде помещения

Допустимые параметры воздуха в рабочей зоне помещений приняты по [2] и приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2

Принятые параметры воздуха в рабочей зоне

Наименование помещений	Категория тяжести труда	?, м/с не более	Допустимые параметры
			теплый период	холодный период
			t, ?	ц, %	t, ?	ц, %
1	2	3	4	5	6	7
Заготовительное отделение	IIб	0,5	31	?75	15	?75
Механический участок	IIб	0,5	31	?75	15	?75
Термический участок	III	0,6	30	?75	19	?75
Отдел механика	IIб	0,5	31	?75	15	?75
Сварочный участок	IIб	0,5	31	?75	15	?75
Универсальный участок	IIб	0,5	31	?75	15	?75

Характеристики выделяющихся в помещениях вредных веществ приняты по [3] и приведены в таблице 1.3.



Таблица 1.3

Характеристики вредных веществ

Наименование вещества	Агрегатное состояние	Класс опасности	ПДК, мг/м3
			в рабочей зоне	в приточном воздухе
1	2	3	4	5
Масляный туман	а	I	5	1,5
Железа оксид	а	II	6	1,8
Марганец и его оксиды	а	II	0,2	0,06
Эмульсол	а	I	5	1,5

1.5 Потери теплоты через ограждающие конструкции

Теплопотери через ограждающие конструкции для каждого отделения приведены в таблицу П1.1 в приложении 1.

1.6 Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха

Цех имеет окна в обоих продольных фасадах. Площадь окон, расположенных в боковом пролете и ориентированных на восток, составляет 170,45 м². Площадь окон, расположенных в боковом пролете и ориентированных на запад 187,5 м². Площадь остеклений центрального пролета, ориентированных на оба направления, составляет по 177,3 м². В цехе также имеются ворота размером 4,8х5,4 м² ориентированные на запад, ворота 4,8х5,4 м² и 4,2х4,8 м² ориентированные на восток и ворота размером 4,2х4,8 м², расположенные в боковой части цеха.

Теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха для каждого отделения приведены в таблицу П1.1 в приложении 1.



2. Расчет вредных веществ

2.1 Баланс по явной теплоте

2.1.1 Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации определяются по методике, изложенной в [4].

Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:

(2.1)

где q_п, q_р - поверхностная плотность теплового потока, Вт/м², через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой (q_п) и рассеянной (q_р) солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления;

- коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной К_пг и вертикальной К_п,в плоскостями в строительном исполнении;

- коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении;

К₃ - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств;

К₄ - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов;

А_ос - площадь светового проема (остекления), м².

Для определения показателя а_п поглощения помещением теплового потока солнечной радиации находятся коэффициенты теплоусвоения.

Коэффициент теплоусвоения для окон по формуле:

(2.2)

где R_ос - термическое сопротивление теплопередаче остекленей световых проемов, (м² • ?)/Вт;

б_вн - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, Вт/(м²•?).

Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции предварительно вычисляется тепловая инерция D каждого слоя по формуле:

(2.3)

где R₁, R₂,..., R_n - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, (м² • ?)/Вт;

s₁, s₂,..., s_n - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м² • ?).

Для пола при D₁ = R₁s₁ 0,5 показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле:

(2.4)

Коэффициент теплоусвоения для оборудования по формуле:

(2.5)

где G - масса оборудования, кг;

с - удельная теплоемкость оборудования, кДж/(кг • ?).

Показатель суммарного теплоусвоения помещения:

(2.6)

где У…У- коэффициенты теплоусвоения, Вт/(м² • ?);

А....А- внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м.

Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле:

(2.7)

Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации:

(2.8)

Тепловой поток теплопередачей для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

(2.9)

где t_нар- средняя за сутки температура наружного воздуха,С;

А_м.с.- максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле,С;

и₁ - коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха;

t_п - температура воздуха в помещении,С;

А_ос, - площадь остекления, м²;

R_ос - приведенное сопротивление теплопередаче остекления светового проема, (м² • ?)/Вт.

Тепловой поток через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Q_м, для данного часа суток (Z) определяется по формуле:

Q= (2.10)

где R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), (м² • ?)/Вт;

t_нар, t_п - средняя температура наружного воздуха в июле,С;

с - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции;

J_ср - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м²;

в_к - коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;

- величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции;

и₁, и₂ - коэффициенты, принимаемые для каждого часа суток соответственно при е=е+15; е₁=е+z;

е- запаздывание температурных колебаний в ограждении;

Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации;

А_j - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной);

А_м - площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), м²;

б_н, б_вн - коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(м² • ?).

Величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции:

(2.11)

- для многослойных конструкций,

где - термическое сопротивление ограждения, Вт/(м² • ?);

- тепловая инерция ограждения;

- коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(м² • ?).

Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) определяется по формуле:

(2.12)

где J_макс, J_ср - максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение.

Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции определяется по формуле:

(2.13)

где - тепловая инерция ограждающей конструкции.

Определим поступления теплоты от солнечной радиации для заготовительное отделения, где одно окно площадью 17,045 м² ориентировано на запад.

Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле (2.1):

Тепловая инерция для стены определяем по формуле (2.3):

Тепловая инерция для перекрытия определяем по формуле (2.3):

Тепловая инерция для пола определяем по формуле (2.3):

Коэффициент теплоусвоения для окон определяем по формуле (2.2):

Коэффициент теплоусвоения для пола определяем по формуле (2.2):

Коэффициент теплоусвоения для оборудования определяем по формуле (2.2):

Показатель суммарного теплоусвоения помещения определим по формуле (2.6):

Показатель интенсивности конвективного теплообмена определяем по формуле (2.7):

Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации определим по формуле (2.8):

По таблице 1 [4] находим общую продолжительность радиации через окно = 7 ч и начало радиации в Z = 12ч, по таблице 5 [4] 5 при а_п= 18,5 находим величины показателя а для всех часов суток.

Умножим Q на показатели а_п, полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху.

Тепловой поток теплопередачей для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитываем по формуле (2.9):

Величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене определяем по формуле (2.11):

Тепловой поток через стену ориентированную на юг определяем по формуле (2.10):

Тепловая инерция составляет:

=

Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции определяется по формуле (2.13):

Находим по таблице 6 [4] значения и для юга и записываем их по , находим все значения поступления теплового потока через наружные стены.

Тепловой поток через стену ориентированную на запад определяем по формуле (2.10):

Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции определяется по формуле (2.13):

Величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в бесчердачном перекрытии определяем по формуле (2.11):

Определяем величину теплового потока через бесчердачное перекрытии по формуле (2.10):

Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции определяется по формуле (2.13):

Находим по таблице 6 [4] значения и и по полученному выражению находим все значения поступления теплового потока через бесчердачное перекрытие.

Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения, приходится на 23 часа суток и составляет 15622 Вт.

Поступления теплоты от солнечной радиации для остальных участков аналогичны. Результаты расчета приведены в таблицу П1.1 в приложении 1.

2.1.2 Поступление теплоты от технологического оборудования

Расчет производится по методике, изложенной в [3].

Теплопоступления от технологического оборудования определяются по формуле:

(2.14)

где N_у - установочная мощность электродвигателя, кВт;

- коэффициент использования установочной мощности электродвигателей;

- коэффициент загрузки;

- коэффициент одновременности работы электродвигателей;

- коэффициент, характеризующий долю израсходованной механической энергии, которая превратилась в тепловую и осталась в данном помещении;

- коэффициент спроса на электроэнергию.

При работе станков с применением охлаждающей эмульсии , при наличии местных отсосов .

Теплопоступления от технологического оборудования в заготовительное отделение определяем по формуле (2.14):

Теплопоступления от технологического оборудования для остальных участков аналогичны. Результаты расчетов сводятся в таблицу П1.1 в приложении 1.

2.1.3 Поступление теплоты от искусственного освещения

Расчет производится по методике, изложенной в [3].

Теплопоступления от освещения определяются по формуле:

(2.15)

где Е - нормативная освещенность, Лк;

F - площадь пола, м²;

q_осв - удельные тепловыделения, Вт/( м² • Лк);

з_осв - доля тепла, поступающего в помещение.

Теплопоступления от освещения в заготовительное отделение определяются по формуле (2.15):

Теплопоступления от искусственного освещения для остальных участков аналогичны. Результаты расчетов сводятся в таблицу П1.1 в приложении 1.

2.1.4 Поступление теплоты от людей

Расчет производится по методике, изложенной в [3].

Теплопоступления от людей определяются по формуле:

(2.16)

где - удельные тепловыделения от людей, Вт;

- количество людей.

Теплопоступления от людей в заготовительное отделение в холодный период определяем по формуле (2.16):

Теплопоступления от людей в заготовительное отделение в теплый период определяем по формуле (2.16):

Теплопоступления от людей для остальных участков аналогичны. Результаты расчетов сводятся в таблице П1.1 в приложении 1.

2.1.5 Тепловой баланс помещений

Баланс основных помещений по явному теплу приведен в таблице П1.1 в приложении 1.

2.2 Выделения вредных веществ в помещении

Расчет производится по методике, изложенной в [5].

Количество загрязняющих веществ, выделяющихся при механической обработке металлов при наличии газоочистки вычисляется по формуле:

,, (2.17)

где К - удельные выделения пыли технологическим оборудованием, г/с;

Т- фактический годовой фонд времени работы оборудования, ч;

j - степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием.

Валовый выброс загрязняющих веществ в случае применения охлаждающих жидкостей рассчитывается по формуле:

,, (2.18)

где К - удельные показатели выделения эмульсола, г/с;

N - мощность установленного оборудования, кВт;

Т- фактический годовой фонд времени работы оборудования, ч;

j - степень очистки воздуха.

В заготовительном отделении установлено три полуавтоматических пило-отрезных станка, на которых металл режется на заготовки. Для охлаждения режущего инструмента станков используется эмульсия. Образующиеся пары эмульсола удаляются крышным вентилятором.

Удельные выделения эмульсола К принимаются по таблице 5.2.1 [5] и составляют 0,05 · 10^-5 г/с на 1 кВт мощности станка.

Количество эмульсола, выделяющегося при охлаждении режущего инструмента станков, по формуле (2.18) составит:

.

В механическом участке установлены фрезерные станки, работающие с применением охлаждающей эмульсии. Образующиеся пары эмульсола удаляются крышным вентилятором. При обработке металла на шлифовальных станках образуется абразивная пыль, которая удаляется от станков местной вытяжной системой.

Удельные выделения эмульсола принимаются по таблице 5.2.1 [5] и составляют 0,05 · 10^-5 г/с на 1 кВт мощности станка. Удельное выделение пыли оборудованием при обработке металлов без охлаждения принимается по таблице 5.1.1 [5] и составляет 0,074 г/с.

Количество выделяющейся пыли по формуле (2.17) составит:

.

Количество выделяющегося эмульсола по формуле (2.18) составит:

.

В термическом участке установлена закалочная масляная ванна. Удаление воздуха от ванны осуществляется бортовым отсосом. Эффективность улавливания образующегося масляного тумана составляет 75%. 25% образующегося тумана удаляется крышным вентилятором. Количество масляного тумана, выделяющегося в атмосферу, составляет 7,7 г/ч (0,002139 г/с).

Количество образующегося масляного тумана по формуле (2.18) составит:

,

.

Количество образующегося масляного тумана по формуле (2.18) составит:

,

.

В отделе механика установлено два заточных станка, к которым подсоединен пылеулавливающий агрегат, имеющий степень очистки 99,5%. Два фрезерных станка работают с применением эмульсола. Абразивная пыль и эмульсол поступают в атмосферу через крышный вентилятор.

Удельные выделения эмульсола принимаются по таблице 5.2.1 [5] и составляют 0,05 · 10^-5 г/с на 1 кВт мощности станка. Удельное выделение пыли оборудованием при обработке металлов без охлаждения принимается по таблице 5.1.1 [5] и составляет 0,08 г/с.

Количество абразивной пыли по формуле (2.17) составит:

.

Количество выделяющегося эмульсола по формуле (2.18) составит:

.

В сварочном участке осуществляется сварка деталей электродом АНО-3. Вредные вещества, выделяющиеся при сварочных работах удаляются в атмосферу крышным вентилятором.

Удельные выделения железа оксида принимаются по таблице 5.1 [6] и составляют 15,42 г/ч (0,004283 г/с). Удельное выделение марганца и его соединений принимается по таблице 5.1 [6] и составляет 1,58 г/ч (0,000439 г/с).

Количество железа оксида, образующихся при проведении сварочных работ на столах с укрытием по формуле (2.18) составит:

.

Количество марганца и его соединений, образующихся при проведении сварочных работ на столах с укрытием по формуле (2.18) составит:

.

На универсальном участке происходит выделение паров эмульсола, которые поступают в атмосферу через четыре крышных вентилятора.

Удельные выделения эмульсола принимаются по таблице 5.2.1 [5] и составляют 0,05 · 10^-5 г/с на 1 кВт мощности станка.

Количество выделяющегося эмульсола, по формуле (2.18) составит:

.

Одним источником удаляется 0,0001586 т/год.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.1.

Таблица 2.1

Перечень и количество загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу

Код веществ	Наименование веществ	ПДК м.р. мг/м3	ПДК с.с. мг/м3	ОБУВ мг/м3	Класс опасности	Выброс вещества, существующее положение
						г/с	т/год
1	2	3	4	5	6	7	8
001	ВСЕГО:					0,327536	4,656232
	из них:
0002	твердые:					0,021773	0,3585
1	2	3	4	5	6	7	8
0123	Железа оксид	-	0,04	-	3	0,004283	0,007771
0143	Марганец и его соединения	0,01	0,001	-	2	0,000439	0,0007965
2930	Пыль абразивная	-	-	0,04	-	0,00152	0,002438
2735	Эмульсол	-	-	0,05	-	0,000071	0,001026
2735	Масляный туман	-	-	0,05	-	0,002139	0,030973



3. Расчет требуемых воздухообменов

3.1 Расчет местных отсосов

3.1.1 Расчет зонтов-козырьков

Расчет зонтов-козырьков производится по методике, изложенной в [3].

Объем воздуха, выбиваемого из загрузочного отверстия электропечей, определяется по формуле:

(3.1)

где В - ширина загрузочного отверстия, мм;

- удельный объем отсасываемого воздуха, м³/ч;

Н - высота загрузочного отверстия, мм.

Удельный объем отсасываемого воздуха определяется по рисунку 4.3 [3] в зависимости от Н и n.

Значение n определяется по формуле:

(3.2)

где - температура рабочей среды, ?;

- температура воздуха в помещении, ?.

Вылет и ширина зонта определяется по следующим формулам соответственно:

(3.3)

(3.4)

В помещении термического участка установлено две электропечи, имеющие загрузочное отверстие шириной 1000 мм и высотой 800 мм. Температура рабочей среды 800 ? и 400?, температура воздуха в помещении 30?.

Значение n определяем по формуле (3.2):

При высоте загрузочного отверстия 0,8 м и соответствующих значениях n по рисунку находится L¹ ₁ =3750 м³/ч и L¹ ₂ =2200 м³/ч.

Объем воздуха, выбиваемого из загрузочного отверстия электропечей, определяем по формуле (3.1):

Вылет и ширина зонта определяется по формулам (3.3) и (3.4) соответственно:

3.1.2 Расчет бортового отсоса

Расчет бортового отсоса производится по методике, изложенной в [3].

По методике, предложенной М. М. Барановым, количество воздуха, удаляемого от гальванических ванн, определяется по формуле:

(3.5)

где - расход воздуха, отнесенный к 1 м длины ванны, м³/ч;

- температура жидкости в ванне, ?;

- температура воздуха в помещении, ?;

l - длина ванны, м;

х - поправочный коэффициент на глубину уровня раствора в ванне;

S - поправочный коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении.

Размер щели бортового отсоса определяется по формуле:

(3.6)

где L - количество воздуха, удаляемого от ванны, м³/ч;

н- скорость во всасывающем отверстии, м/с.

Объем воздуха, удаляемого обычным двусторонним бортовым отсосом от ванны для закалки в масле при ширине ванны 0,8 м и длине 1,5 м, t_ж=30?, t_в=19?, глубине уровня жидкости в ванне Н_р=80 мм и скорости движения воздуха в помещении н_в =0,6 м/с по формуле (3.5) составляет:

Ширина щели бортового отсоса по формуле (3.6) составляет:

3.1.3 Характеристика местных отсосов

В местах выделения вредностей от технологического оборудования предусмотрены местные отсосы, характеристика которых приведена в таблице 3.1.



Таблица 3.1

Характеристика местных отсосов

Наименование помещения	Наименование оборудования	Кол-во	Объем вытяжки, м3/ч	Тип местного отсоса	Выделящи-еся вещества
			на еди- ницу	всего
1	2	3	4	5	6	7
Механический участок	Станок универсально-шлифовальный	1	1000	1000	Встроенный	Пыль абразивная
	Станок внутри-шлифовальный	3	1250	3750	Встроенный	Пыль абразивная
	Станок плоско-шлифовальный	1	1250	1250	Встроенный	Пыль абразивная
Термический участок	Печь электрическая закалочная	1	4688	4688	Зонт-козырек	Тепловое облучение
	Печь электрическая закалочная	1	2750	2750	Зонт-козырек	Тепловое облучение
	Ванна масляная закалочная	1	2356	2356	Бортовой отсос	Масляный туман
Отдел механика	Станок заточной	2	1000	2000	Встроенный	Пыль абразивная
Сварочный участок	Сварочный стол	6	1000	6000	Укрытие	Оксид железа, марганец и его соединения



3.2 Расчет воздушного душирования

Расчет производится по методике, изложенной в [3] в соответствии с [7].

Расход воздуха на воздушный душ определяется по формуле:

(3.7)

где н_прит - скорость выхода воздуха из воздухораспределителя, м/с;

А₀ - площадь расчетного сечения воздухораспределителя, м².

Проверяется длины начального участка струи по скорости движения воздуха по формуле:

(3.8)

где m - скоростной коэффициент воздухораспределителей.

Температура воздуха в душирующей струе при заданных условиях определяется по выражению:

(3.9)

где t_норм - нормируемая температура воздуха в струе, ?;

t_р.з. - температура воздуха в рабочей зоне, ?;

t_внестр - температура воздуха вне действия струи, ?.

Расчетная площадь душирующего патрубка:

(3.10)

где n - температурный коэффициент воздухораспределителя.

На термическом участке постоянные рабочие места подвергаются тепловому облучению интенсивностью 2100 Вт/м², работа тяжелая, t_р.з. =30?, расстояние от душирующего патрубка до постоянного рабочего места 1,2 м и н_прит =3,0 м/с.

Определяем температуру воздуха в душирующей струе при заданных условиях по формуле (3.9):

Расчетная площадь душирующего патрубка (3.10) составляет:

По таблице 4.14 [3] подбирается патрубок типа ПДн-3 с расчетной площадью 0,14 м²; о=3,2; n=3,1; m=4,5.

По формуле (3.8) определяем:

Расход воздуха на воздушный душ определяем по формуле (3.7):

3.3 Расчет производительности общеобменных систем

Расчет производится по методике, изложенной в [3].

Расход воздуха по избыткам явной теплоты:

(3.11)

где Q - избыточный явный тепловой поток в помещении, Вт;

с - теплоемкость воздуха, кДж/(м³ • ?);

- плотность воздуха, кг/м³;

t_wz - температура воздуха в рабочей зоне, удаляемого системами местных отсосов и на технологические нужды, ?;

t_in - температура воздуха, подаваемого в помещение, ?.

Воздухообмен по массе выделяющихся вредных веществ:

(3.12)

где L_wz - расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны системами местных отсосов и на технологические нужды, м³/ч;

m_po - расход каждого из вредных веществ, поступающих в помещение, мг/ч;

q_wz - концентрация вредного вещества в воздухе, удаляемом из рабочей зоны, мг/м³;

q_in - концентрация вредного вещества в воздухе, подаваемом в помещение, мг/м³;

K_l- коэффициент воздухообмена.

Температура притока определяется по формуле:

(3.13)

Рассмотрим пример расчета воздухообмена для заготовительного отделения.

Расход воздуха по избыткам явной теплоты для теплого периода по формуле (3.11) составляет:

Температура притока находим по формуле (3.13):

Воздухообмен по массе выделяющихся паров эмульсола по формуле (3.12):

Результаты расчета и воздушный баланс для остальных помещений сводится в таблицу П2.1 в приложении 2.

3.4 Обоснование организации воздухообмена

Вентиляция запроектирована в соответствии с [3].

В холодный и переходный период:

1) в заготовительном отделении, сварочном и универсальном участках из условия разбавления и удаления вредных выделений;

2) в механическом, термическом участке и отделе механика из условия возмещения воздуха, удаляемого системами местных отсосов.

В теплый период:

1) во всех помещениях из условия теплоизбытков.

Во всех остальных помещениях вентиляция рассчитывается по кратностям, которые указаны в таблице 3.2. [8]

Таблица 3.2

Расчётные воздухообмены помещений

Наименование помещения	Кратность воздухообмена, ч-1
	Приток	Вытяжка
1	2	3
Санузел	-	50 м3/ч на 1 унитаз
Душевая	-	20 м3/ч на 1 сетку
Комната отдыха	-	4 м3/ч на 1 м2

В термическом участке предусмотрено душирование рабочих мест, а в остальных помещениях приточный воздух подается рассредоточено непосредственно в рабочую зону. Для удаления воздуха из помещений заготовительного отделения, механического, термического, сварочного и универсального участков и отдела механика предусмотрена вытяжка из верхней зоны помещений.

Вентиляция запроектирована приточно-вытяжная механическая в холодный и переходный периоды. В теплый период удаление воздуха осуществляется механическим способом, приток - естественный.



4. Расчет воздухораспределения

4.1 Подбор воздухораспределителей типа НРВ

Расчет производится по методике, изложенной в [3]. Принято, что рабочая зона омывается обратным потоком воздуха.

Максимальная скорость в обратном потоке, проходящем по рабочей зоне, определяется по формуле:

(4.1)

где х_п - расстояние до ближайшего рабочего места, м;

m₁, k_в, F₀ - основные характеристики воздухораспределителя.

Температура в обратном потоке, проходящем по рабочей зоне, определяется по формуле:

(4.2)

Рабочая зона омывается обратным потоком воздуха, возникающим вследствие действия приточных струй, поэтому принимается:

(4.3)

(4.4)

За допустимые колебания температур в вентилируемых отделениях принимается:



(4.5)

где .

Проверяются условия, ограничивающие применение расчетных формул:

(4.6)

(4.7)

(4.8)

Необходимо распределить L_пр=4124 м³/ч в универсальном участке. Температура приточного воздуха в соответствии с расчетом воздухообмена t_пр=15 ?.

Выбираются воздухораспределители типа НРВ №2 [9] (две штуки) и устанавливаются на отметке плюс 3,5 метра у колонны 3 оси Б. Расстояние до ближайшего рабочего места х_п =0,8 м.

Основные характеристики воздухораспределителя: m=15,2 кг; d=355 мм; F₀=0,056(х2) м²; =2; =1,6; =1; ж=3.

Максимальную скорость в обратном потоке определяем по формуле (4.1):

.

Температуру в обратном потоке определяем по формуле (4.2):

Допустимые колебания температур по формуле (4.5) составляет:

Проверяем ограничивающее условие по формуле (4.8):

Определяем тип и номер воздухораспределителей: решетки № 20 при 90°.

4.2 Подбор воздухораспределителей типа ВЭПш

Расчет выполнен по методике, изложенной в [11].

Количество воздуха, подаваемого одним воздухораспределителем, определяется по формуле:

(4.9)

где L_общ - общий воздухообмен, м³/ч;

- количество воздухораспределителей, шт.

Необходимо распределить L_пр=5640 м³/ч в заготовительное отделение и механический участок. Температура приточного воздуха в соответствии с расчетом воздухообмена t_пр =15,0 ?.

В заготовительное отделение необходимо подать 890 м³/ч через один воздухораспределитель. Выбираются воздухораспределители типа ВЭПш10 [10].

В механический участок необходимо подать 4750 м³/ч.

Количество воздуха, подаваемого одним воздухораспределителем, определяем по формуле (4.9):

=

Выбираются воздухораспределители типа ВЭПш11гв и типа ВЭПш11 [10].

Воздухораспределители устанавливаются на отметке плюс 3,5 м от уровня пола.

Основные характеристики воздухораспределителя: F_n=0,5 м², В₀=6,5 м, ДP=25 Па.

Основные характеристики воздухораспределителя в заготовительное отделение: Fзд= 42,0 м^{2 ,} F_{р. з.}= 22,5 м², В₀=6,5 м, ДP=25 Па.

Основные характеристики воздухораспределителей в механическом участке: Fзд= 85,0 м², F_{р. з.}= 114,0 м², В₀=4,2 м, ДP=100 Па.

Проверяются граничные условия:

(4.10)

(4.11)

Граничные условия для заготовительного отделения определяем по формулам (4.10) и (4.11):

Условие выполняется.

Граничные условия для механического участка по формулам (4.10) и (4.11):

Условие выполняется.



5. Аэродинамический расчет воздуховодов

Расчет выполнен по методике, изложенной в [12].

Аэродинамический расчет воздуховодов начинают с вычерчивания аксонометрической схемы (М1:100), проставления номеров участков, их нагрузок L (м³/ч) и длин l (м). Определяют направление аэродинамического расчета - от наиболее удаленного и нагруженного участка до вентилятора (установки) - это и будет основной магистралью.

Расчет начинают с удаленного участка: определяют диаметр d (м) круглого сечения или площадь F (м²) поперечного сечения прямоугольного.

Потери давления на участке определяем по формуле:

(5.1)

где R - удельные потери на трение, Па/м, определяются в зависимости от диаметра участка воздуховода и скорости движения воздуха в нем;

l - длина участка, м;

в_ш - коэффициент учета шероховатостей воздуховода; определяется в зависимости от материала воздуховода;

Z - потери давления в местных сопротивлениях, определяемые по формуле:

(5.2)

где Р_дин - динамическое давление воздуха на участке, Па;

Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

Динамическое давление воздуха Р_дин находим по формуле:



(5.3)

где с_в - плотность воздуха, равная 1,2 кг/м³;

щ- скорость воздуха на участке, м/с.

Для естественных систем вентиляции целью расчета является подбор геометрических размеров каналов вентиляции, которые обеспечивают действительное аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети, не больше, чем располагаемое естественное давление.

Для начала расчета естественных систем необходимо определить располагаемое гравитационное давление для системы по формуле:

(5.4)

где h - высота воздушного столба, м;

с_н - плотность наружного воздух, кг/м³;

с_в - плотность воздуха в помещении, кг/м³.

5.1 Аэродинамический расчет системы П1

Система П1 - приточная система вентиляции, обслуживающая заготовительное отделение и механический участок.

Расчетная схема системы П1 представлена на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 Схема системы вентиляции П1

Коэффициенты местных сопротивлений приведены в таблице 5.1.

Таблица 5.1

Ведомость коэффициентов местных сопротивлений системы П1

Номер участка	Наименование местного сопротивления	Значение к.м.с.	Количество местных сопротивлений на участке	Сумма к.м.с. для участка
1	2	3	4	5
1	ВЭПш	330	1	330
2	Внезапное изменение поперечного сечения	0,06	1	1,31
	Отвод под 90	0,35	1
	Тройник на проход	0,9	1
3	Тройник на проход	0,3	1	0,3
4	Отвод под 900	0,35	3	1,65
	Вход в вентилятор	0,5	1
	Выход из вентилятора	0,1	1
5	ВЭПш	330	1	330
6	Внезапное изменение поперечного сечения	0,17	1	0,87
	Тройник-ответвление	0,7	1
7	ВЭПш	330	1	330
8	Внезапное изменение поперечного сечения	0,17	1	1,92
	Отвод под 90	0,35	1
	Тройник-ответвление	1,4	1

Аэродинамический расчет системы П1 приведен в таблице 5.2.



Таблица 5.2

Аэродинамический расчет системы П1

Номер участка	Расход воздуха L, м3/ч	Размер поперечного сечения d или dэкв	Длина участка l, м	Площадь поперечного сечения F, м2	Удельные потери на трение R, Па/м	Коэффициент учета шероховатости вш	Скорость движения воздуха v, м/с	Потери давления на трение Rl вш, Па	Динамическое давление Рдин, Па	Сумма КМС Уж	Потери давления, Па
											в местных сопротивлениях	на участке	сумма на участках
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
1. Основное расчетное направление
1	890	-	-	0,250	-	-	1,0	-	0,59	330	193,6	193,6	193,6
2	890	180	10,5	0,025	6,39	1	9,7	67,095	56,69	1,31	74,3	141,4	335,0
3	3265	355	8,8	0,099	2,44	1	9,2	21,472	50,43	0,3	15,1	36,6	371,6
4	5640	450	7,6	0,159	0,86	1	9,9	6,536	58,28	1,65	96,2	102,7	474,3
1	2	3	4	5	6...

Подобные документы

• История развития вентиляции

  Суть вентиляции - удаления воздуха из пространства помещения и замены его свежим. Борьба вентиляции с вредными выделениями в помещении: с избыточным теплом, влагой, различными газами вредных веществ и пылью. Развитие искусственных систем вентиляции.
  
  реферат [405,9 K], добавлен 26.02.2012
  

• Вентиляция промышленного здания ООО Буинского комбикормового завода

  Расчет поступлений тепла и вредных веществ в помещения. Особенности устройства систем вентиляции. Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции. Автоматическое регулирование систем вентиляции. Автоматическая защита оборудования и блокировки.
  
  дипломная работа [4,0 M], добавлен 01.09.2010
  

• Проектирование систем отопления и вентиляции центра социальных услуг

  Теплотехнический расчёт наружной многослойной стены, конструкции полов над подвалом здания, утепленных полов. Расчёт расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений. Выбор типа системы отопления.
  
  дипломная работа [461,4 K], добавлен 20.03.2017
  

• Расчет теплопоступлений и потерь теплоты кузнечно-термического отделения ремонтно-механического цеха завода автотракторного оборудования

  Общая характеристика материалов здания и коэффициентов. Изучение основ определения расхода воздуха, подаваемого в помещение. Правила расчета аэрации и подбора оборудования для местной приточной вентиляции. Теплоснабжение воздухонагревателей установок.
  
  практическая работа [412,2 K], добавлен 03.03.2014
  

• Система вентиляции

  Проектирование систем вентиляции воздуха общественного здания в городе Сумы. Обеспечение наилучших условий для работы на производстве. Расчет воздухообмена по кратности, теплопоступлений от солнечной радиации и людей. Подбор оборудования и вентилятора.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 03.05.2014
  

• Проектирование системы теплоснабжения с тепловым насосом для индивидуального жилого дома

  Теплотехнический расчет наружной многослойной стенки здания. Расчет расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха через ограждения. Определение удельной тепловой характеристики здания. Расчет и подбор радиаторов системы отопления здания.
  
  дипломная работа [109,3 K], добавлен 15.02.2017
  

• Разработка системы вентиляции кузнечно-прессового цеха

  Производственные вредности кузнечно-прессового цеха. Тепловой режим помещения. Определение коэффициента теплопередачи пола, стен, покрытия, окон и дверей. Оценка выделения тепла от оборудования и людей, расчет объема приточной и вытяжной вентиляции.
  
  курсовая работа [503,0 K], добавлен 06.08.2013
  

• Вентиляция студенческой столовой на 400 мест в городе Курган

  Разработка общеобменной системы вентиляции для общественного здания в городе Красноярск. Определение основных вредностей, выделяемых в помещении, выполнение аэродинамического расчета и подбор основного вентиляционного оборудования для приточной системы.
  
  курсовая работа [213,0 K], добавлен 29.06.2010
  

• Отопление и вентиляция жилого здания

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Наружная стена, перекрытие над подвалом. Затраты теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха. Удельная тепловая характеристика здания. Выбор систем вентиляции и их конструирование, аэродинамический расчет.
  
  курсовая работа [301,4 K], добавлен 07.08.2013
  

• Расчет системы вентиляции и кондиционирования воздуха гостиницы

  Проект системы вентиляции гостиницы на 104 места. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Тепловой и воздушный режим помещения. Аэродинамический и воздухообменный расчет. Подбор вентиляционного оборудования, калориферов, пылеуловителей.
  
  курсовая работа [218,9 K], добавлен 06.10.2015
  

• Расчет систем вентиляции помещений клуба на 200 мест

  Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха. Определение количества вредных выделений для залов. Воздухообмен в остальных помещениях. Расчет жалюзийных решеток и каналов. Основы конструирования систем вентиляции. Калориферная установка.
  
  курсовая работа [829,9 K], добавлен 24.12.2013
  

• Проектирование системы вентиляции животноводческого помещения

  Понятие микроклимата в животноводческом помещении. Расчет системы вентиляции для зимнего и летнего периодов. Параметры воздуховодов равномерной раздачи. Выбор электрических схем и автоматизированных систем управления вентиляцией. Оборудование "Климат–3".
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 27.12.2010
  

• Создание микроклимата в помещении

  Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха в гражданском помещении на примере здания комплексного центра просвещения, культуры и спорта в г. Новосибирске. Расчет параметров для создания заданного микроклимата в помещении.
  
  курсовая работа [394,6 K], добавлен 20.02.2011
  

• Основы организации строительства систем вентиляции и кондиционирования воздуха зданий различного назначения

  Исследование основ организации строительства систем вентиляции и кондиционирования воздуха зданий различного назначения. Обоснование конструктивных решений вентиляционных систем жилых, общественных и промышленных зданий. Приточные и вытяжные установки.
  
  реферат [20,7 K], добавлен 14.12.2010
  

• Кондиционирование воздуха промышленных зданий

  Разработка проекта центральной многозональной системы кондиционирования воздуха II категории. Расчет количества вредностей, выделяющихся в помещениях. Определение теплового баланса, влаго- и газовыделений. Выбор кондиционеров и вентиляционных систем.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 06.04.2012
  

• Проектирование систем горячего водоснабжения и вентиляции рудника "Чебачье" компании ОАО"Верхнеуральский рудник"

  Разработка систем ГВС и вентиляции на руднике "Чебачье". Технология производства, оборудование. Проектирование системы горячего водоснабжения, расстановка санитарных приборов и запорной арматуры. Расчет количества потребляемой теплоты. Система вентиляции.
  
  дипломная работа [2,1 M], добавлен 23.09.2011
  

• Отопление и вентиляция кинотеатра

  Расчет объемов воздуха по кратностям, воздухообмена основного помещения, теплопоступления от солнечной радиации. Подбор воздухораспределительных устройств. Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции. Подбор вентиляционного оборудования.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 11.02.2014
  

• Проектирование систем отопления и вентиляции производственного здания

  Расход воздуха для производственных помещений. Расчет системы водяного отопления. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Аэродинамический расчёт приточной механической системы вентиляции. Расчет воздухообмена в здании. Подбор, расчет калорифера.
  
  курсовая работа [419,4 K], добавлен 01.11.2012
  

• Расчет приточных и вытяжных систем вентиляции с механическим побуждением

  Параметры наружного и внутреннего воздуха. Характеристика технологического процесса. Тепловой баланс в помещении. Расчет воздухообменов на ассимиляцию явных теплоизбытков. Обоснование принятых конструктивных решений по вентиляции. Расчет калорифера.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 11.05.2015
  

• Вентиляция промышленного здания

  Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплопотери через наружные ограждающие конструкции здания. Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха. Расчет теплопоступлений от остывающего материала. Аэродинамический расчет систем вентиляции.
  
  курсовая работа [157,3 K], добавлен 05.05.2009
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам