Размещено на http://www.allbest.ru/

ВВЕДЕНИЕ

В условиях современного производства и ухудшающейся экологической обстановки вентиляция, кондиционирование и очистка воздуха являются одними из главных мероприятий по обеспечению оптимальных условий для высокопроизводительного труда, повышению творческой активности, сохранению здоровья и полноценного отдыха людей.

Задача создания эффективного процесса вентилирования решается экономическими и прогрессивными производственными способами. Устраиваются комбинированные системы вентиляции для промышленных предприятий с использованием аэрации, воздушных душей на рабочих местах и площадках, а также воздушных завес у наружных ворот проемов в ограждающих конструкциях, применяются системы кондиционирования воздуха, отвечающие самым высоким санитарно-гигиеническим и технологическим требованиям. здание микроклимат воздухообмен

Технологические требования к параметрам воздушной среды производственных помещений непрерывно повышаются. В рабочих помещениях целого ряда производств требуется поддержание заданных параметров микроклимата на строго определенном уровне. Это обуславливает более широкое применение на промышленных предприятиях вентиляционных систем и систем кондиционирования воздуха с автоматическими управлением и регулированием, использованием средств телемеханики и организацией диспетчерских постов.

Эффективность систем вентиляции, их технико-экономические параметры, экологическая безопасность зависят не только от правильности принятой системы вентиляции, схемы воздухообмена и достоверности проведенных расчетов, но и от правильно организованных монтажных работ, точности наладки и правильности эксплуатации.

Возможности монтажа, наладки и эксплуатации систем и оборудования, обеспечивающих вентиляцию помещений, необходимо закладывать на стадии проектирования.



1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

1.1 Краткое описание проектируемого объекта и конструктивных особенностей здания

Согласно заданию необходимо запроектировать систему приточно-вытяжной вентиляции и систему отопления цеха обработки древесины и административной пристройки к нему, расположенного в Вологодской области в г. Сокол, в соответствии с действующими Строительными нормами и правилами (СНиП, СНБ), указаниями по проектированию (СН), техническими условиями (ТУ) на монтаж и эксплуатацию систем отопления и вентиляции. Главный фасад цеха ориентирован на север. Здание цеха ремонта автомобилей одноэтажное. Административная пристройка трехэтажная. Высота здания цеха от пола до низа фермы - 6 м. Наружные стены выполнены из железобетонных панелей с утеплителем из пенополистирола. Покрытие состоит из следующих слоев (последовательно изнутри наружу): 1) железобетонная плита; 2) полистиролбетон; 3) железобетонная плита. Пол бетонный неутепленный на грунте. Заполнение световых проемов - тройное остекление в металлических переплетах. Толщина стекла - 3,5 мм. Источник теплоснабжения здания цеха - ТЭЦ. Теплоноситель - перегретая вода с параметрами 120-70 °C. Категория работ в цехе средней тяжести IIб. Количество работающих (рабочих) - 32 человека. Деревообрабатывающее производство является взрывоопасным поэтому все очистные устройства расположены на нормированном расстоянии от цеха, патрубки от взрывных клапанов этих устройств направляются вверх или в сторону наименьшего причинения вреда здоровью людей и меньшего нанесения ущерба сооружениям как самого цеха так и близлежащим.

В цехе расположено деревообрабатывающее оборудование, оборудованное встроенными отсосами для удаления системами аспирации выделяющихся пыли, стружки, опилок. Для каждого местного отсоса в зависимости от вида станка нормируется расход воздуха, который должен обеспечивать предотвращение образование взрывоопасных пылевоздушных смесей.

Техническая характеристика технологического оборудования, установленного в здании цеха ремонта автомобилей, приведена в таблице 1.

Таблица 1 - Техническая характеристика технологического оборудования цеха ремонта автомобилей

Поз.	Наименование	Кол.	Характеристика выделяющихся вредностей	Объем вытяжки, м3/ч	Характеристика местного отсоса	Мощность, кВт
				на ед.обор.	всего
2.1.	Станок торцовочный ЦПА-40-2	1	опилки	840	840	встроенный отсос	6,2
2.2.	Станок прирезной ЦДК-5	1	опилки	1200	1200	встроенный отсос	3
3.1.	Станок фуговельный СФ4-1А	2	стружка	1550	3100	встроенный отсос	3
3.2.	Станок рейсмусовый CРБ-9	2	стружка	2160	4320	встроенный отсос	9,1
3.3.	Станок токарный ТП40-1	1	стружка	1080	1080	встроенный отсос	1,7
							2
3.4.	Станок арусельный фрезерно-шлифовальный ФЯКШ-3	1	стружка	6000	6000	встроенный отсос	26
3.5.	Станок круглопильный Ц6-3	2	опилки	870	1740	встроенный отсос	5,5
3.6.	Станок фрезерный ФС-1А	2	стружка	1350	2700	встроенный отсос	4,2
							5
3.7.	Станок агрегатный сверлильно-пазовальный CТ409А	1	стружка	950	950	встроенный отсос	19,9
3.8.	Станок сверлильно-пазовальный CВПГ-2А	1	стружка	950	950	встроенный отсос	2,2
3.9.	Станок сверлильно-пазовальный СВА-3	1	стружка	500	500	встроенный отсос	2,2
3.10.	Станок шлифовальный комбинированный ШлПС-8	1	пыль	3000	3000	встроенный отсос	5,1



2. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО И ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА ДЛЯ ХОЛОДНОГО, ТЕПЛОГО ПЕРИОДОВ ГОДА И ПЕРЕХОДНЫХ УСЛОВИЙ

2.1 Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха для района проектирования следует принимать по СП 131.13330.2012 «Строительная климатология». Согласно указаниям СП 60.13330.2016 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха» расчетные параметры наружного воздуха принимают: параметры А - для систем вентиляции, воздушного душирования и кондиционирования воздуха третьего класса для теплого периода года; параметры Б - для систем отопления, вентиляции, воздушного душирования и кондиционирования воздуха для холодного периода года, а также для систем кондиционирования воздуха первого класса для теплого периода года. Для систем кондиционирования воздуха второго класса принимают температуру наружного воздуха для теплого периода года на 2 єС и удельную энтальпию на 2 кДж/кг ниже установленных для параметров Б. Параметры наружного воздуха для переходных условий года следует принимать 10 єС удельную энтальпию 26,5 кДж/кг. Климатические параметры холодного периода года принимают: параметры Б - среднюю температуру наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 и энтальпию воздуха, соответствующую этой температуре и средней относительной влажности воздуха наиболее холодного месяца в 15 часов. Климатические параметры теплого периода года принимают: параметры А - температуру воздуха обеспеченностью 0,95 и энтальпию воздуха, соответствующую этой температуре и средней относительной влажности воздуха в 15 часов наиболее теплого месяца; параметры Б - температура воздуха обеспеченностью 0,98 и энтальпию воздуха, соответствующую этой температуре и средней относительной влажности воздуха в 15 часов наиболее теплого месяца.

За расчетные условия для теплого периода года принимаются параметры наружного воздуха А, для холодного периода года - параметры Б.

Параметры наружного воздуха следующие (таблица 2):

Таблица 2 - Параметры наружного воздуха

Параметры наружного воздуха
Период года	tн, °С	Энтальпия Iн, кДж/кг	Скорость ветра v, м/с
Теплый	22,5	49	1
Холодный	-43	-43,1	2
Переходные условия	8	22,5	-

2.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Параметры микроклимата при отоплении и вентиляции помещений следует принимать по ГОСТ 30494 и СанПиН 2.2.4.548 для обеспечения метеорологических условий:

а) в холодный период года в обслуживаемой зоне жилых помещений температуру воздуха, минимальную из оптимальных температур;

б) в холодный период года в обслуживаемой или рабочей зоне общественных, административно-бытовых и производственных помещений температуру воздуха, минимальную из допустимых температур;

в) для теплого периода года в помещениях с избытками теплоты температуру воздуха в пределах допустимых температур, но не более чем на 3єС для общественных и административно-бытовых помещений и не более чем на 4єС для производственных помещений выше расчетной температуры наружного воздуха (по параметрам А) и не более максимально допустимых температур по приложению В;

г) скорость движения воздуха в пределах допустимых норм;

д) относительная влажность воздуха в пределах допустимых норм. Параметры микроклимата при кондиционировании помещений следует принимать в пределах оптимальных норм по ГОСТ 30494 и СанПиН 2.2.4.548. В настоящем стандарте принята следующая классификация помещений общественного и административного назначения:

1) помещения 1-й категории: помещения, в которых люди в положении лежа или сидя находятся в состоянии покоя и отдыха;

2) помещения 2-й категории: помещения, в которых люди заняты умственным трудом, учебой;

3) помещения 3а категории: помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении сидя без уличной одежды;

4) помещения 3б категории: помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении сидя в уличной одежде;

5) помещения 3в категории: помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении стоя без уличной одежды;

6) помещения 4-й категории: помещения для занятий подвижными видами спорта; - помещения 5-й категории: помещения, в которых люди находятся в полураздетом виде (раздевалки, процедурные кабинеты, кабинеты врачей и т.п.);

7) помещения 6-й категории: помещения с временным пребыванием людей (вестибюли, гардеробные, коридоры, лестницы, санузлы, курительные, кладовые).

Оптимальные параметры микроклимата - сочетание значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека обеспечивают нормальное тепловое состояние организма при минимальном напряжении механизмов терморегуляции и ощущение комфорта не менее чем у 80% людей, находящихся в помещении.

Допустимые параметры микроклимата - сочетание значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека могут вызвать общее и локальное ощущение дискомфорта, ухудшение самочувствия и понижение работоспособности при усиленном напряжении механизмов терморегуляции и не вызывают повреждений или ухудшения состояния здоровья.

Параметры внутреннего воздуха следующие (таблица 3):

Таблица 3 - Параметры внутреннего воздуха

Параметры внутреннего воздуха
Период года	tв, °С	Относительная влажность ц, %	Подвижность воздуха в помещении v, м/с
Теплый	26,5	75	0,5
Холодный и Переходные условия	15	75	0,4

3. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ

Ограждающие конструкции любого здания должны удовлетворять определенным теплотехническим требованиям. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, за исключением заполнений световых проемов и ограждающих конструкций помещений с избытками явной теплоты, следует принимать равным экономически целесообразному , но не менее требуемого и не менее нормативного .

1. Конструкция наружной стены - трехслойная панель, состоящая последовательно из:

1) наружного слоя железобетона (толщина м; плотность кг/м³; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C));

2) слоя пенополистирола (плотность кг/м³; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C));

3) внутреннего слоя железобетона (толщина м; плотность кг/м³; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C)).

Условия эксплуатации ограждающей конструкции - Б.

Требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены определяется по формуле:

, (м²·°C)/Вт, (1)

где - расчетная температура внутреннего воздуха для холодного периода года, °C;

- температура наружного воздуха для холодного периода года, °C;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху ;

- коэффициент теплопередачи внутренней поверхности наружной стены, Вт/(м²·^оС), ;

- расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °C, рассчитываемый по выражению:

_, °C (2)

где - температура точки росы, находящаяся по i-d диаграмме влажного воздуха при °C и %.

Тепловая инерция определяется по формуле:

, (3)

где , ,…, - термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, (м²·°C)/Вт;

, ,…, - коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м²·°C).

Термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции находится по выражению:

, (м²·°C)/Вт, (4)



где - толщина n-го слоя ограждающей конструкции, м;

- коэффициент теплопроводности n-го слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°C).

Предполагается, что тепловая инерция наружной стены находится в пределах . Следовательно, температура наружного воздуха для холодного периода года принимается равной температуре наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92.

Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче определяется по формуле:

, (м²·°C)/Вт, (5)

где - стоимость тепловой энергии в ценах 1991 г., руб./ГДж, ;

- продолжительность отопительного периода, сут., согласно [3] ;

- средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °C ;

- стоимость материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, руб./м³, для пенополистирола ;

- коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, Вт/(м·°C).

, (м²·°C)/Вт, (6)



где - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²·°C), .

Преобразовав формулу (6) и с учетом вышеприведенных условных обозначений, толщина теплоизоляционного слоя наружной стены определяется следующим образом:

, м

Тепловая инерция наружной стены находится по формуле (3) с учетом формулы (4):

По выше указанной методике расчет выполнен на ПЭВМ с помощью Microsoft Excel и приведен в таблице 4.

Таблица 4 - Расчет сопротивления теплопередаче

Сопротивления теплопередаче
Нормативное
Rтн =	2,5	м2С/Вт	СНБ 2.04.01-97	Табл.5,1
Требуемое
Rт.тр=	0,7	м2С/Вт	СНБ 2.04.01-97	Расчет
n =	1		СНБ 2.04.01-97	Табл.5,3
бв =	8,7	Вт/(м2С)	СНБ 2.04.01-97	Табл.5,4
?tв =	10	С	СНБ 2.04.01-97	Табл.5,5
Эконом.
Rtэ =	5,3	м2С/Вт	СНБ 2.04.01-97	Расчет
Стэ =	7740	руб./ГДж
Zот =	246	сут.
tнот =	-10,3	С
Вид изоляционного материала	ППТ-25-А
См =	192098	руб./м3
л =	0,041	Вт/(мС)	СНБ 2.04.01-97	Приложение
Для дальнейшего расчета принимаем наибольшую величину
Rт =	5,3	м2С/Вт
Расчет толщины изоляции
бн =	23	Вт/(м2С)
железобетон
л =	2,04	Вт/(мС)
Слой-1
д =	0,06	м
Слой-3
д =	0,08	м
Слой-2(изоляция)
д =	0,21	м
Суммарная толщина стены
д =	0,35	м

. Покрытие - многослойная конструкция, состоящая последовательно из:

1) железобетонной плиты (толщина м; плотность кг/м³; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C));

2) слоя рубероида (толщина м; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C));

3) слоя полистиролбетона (плотность кг/м³; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C));

4) слоя цементно-песчаной стяжки (толщина м; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C));

5) слоя изопласта (толщина м; коэффициент теплопроводности Вт/(м·°C); коэффициент теплоусвоения Вт/(м²·°C)).

Требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены определяется по формуле (1):

, (м²·°C)/Вт,

где - расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °C, рассчитываемый по выражению:

_, °C (7)

где - температура точки росы, находящаяся по i-d диаграмме влажного воздуха при °C и %.

В соответствии с i-d диаграммой влажного воздуха °C.

°C.

Тепловая инерция определяется по форм. (3):

Термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции находится по форм. (4):

, (м²·°C)/Вт



Предполагается, что тепловая инерция покрытия находится в интервале . Следовательно, температура наружного воздуха для холодного периода года принимается равной температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, °C.

(м²·°C)/Вт.

Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче определяется по форм. (5):

, (м²·°C)/Вт

(м²·°C)/Вт.

Нормативное значение сопротивления теплопередаче покрытия принимается равным (м²·°C)/Вт. Сравнивая полученные значения , и , выбирается большее, по которому и рассчитывается толщина теплоизоляционного слоя наружной стены исходя из формуле (3.6):

, (м²·°C)/Вт

Преобразовав формулу (6) и с учетом вышеприведенных условных обозначений,

, м



м.

Тепловая инерция наружной стены находится по форм. (3) с учетом форм. (4):

.

.

Таким образом, значение тепловой инерции наружной стены лежит в интервале . Следовательно, температура наружного воздуха для холодного периода года выбрана правильно и повторного пересчета не требуется.

3. Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон) принимается равным (м²·°C)/Вт.

4. Сопротивление теплопередаче наружных ворот (дверей) рассчитывается по выражению:

, (м²·°C)/Вт, (8)

где - нормативное сопротивление теплопередаче наружной стены, (м²·°C)/Вт, .

(м²·°C)/Вт.

5. Сопротивление теплопередаче неутепленного пола на грунте определяется по зонам шириной 2 м каждая, параллельным наружным стенам, и принимается равным:

1) для 1 зоны > (м²·°C)/Вт;

2) для 2 зоны > (м²·°C)/Вт;

3) для 3 зоны > (м²·°C)/Вт;

4) для 4 зоны > (м²·°C)/Вт.

3.1 Расчет теплопотерь

Расчетные основные и добавочные потери теплоты помещения рассчитываются как сумма потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции с округлением до 10 Вт по формуле:

, Вт (9)

где - коэффициент теплопередачи наружной ограждающей конструкции, Вт/(м²·°C);

- сопротивление теплопередаче наружной ограждающей конструкции, (м²·°C)/Вт;

- расчетная площадь наружной ограждающей конструкции, м;

- расчетная температура воздуха в помещении с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м, °C;

- расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года, °C;

- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

- коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты от доли основных в зависимости от ориентации наружной ограждающей конструкции по сторонам света ( - север, восток, северо-восток, северо-запад; - юго-восток, юг, юго-запад, запад).

Расчетная температура внутреннего воздуха принимается минимальной из допустимых температур, при этом руководствуются следующими правилами:

1) для всех наружных ограждений помещения высотой менее 4 м, а также для части вертикальных наружных ограждений высотой 4 м от пола в помещении высотой более 4 м расчетная температура внутреннего воздуха принимается равной нормируемой температуре воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне;

2) для крыши и фонарей производственных помещений расчетная температура удаляемого воздуха определяется по выражению:

, °C (10)

где - температурный градиент, учитывающий повышение температуры воздуха по высоте помещения на каждый метр выше рабочей или обслуживаемой зоны, °C/м, - для помещений без значительных тепловыделений и - для помещений со значительными тепловыделениями;

- высота помещения от пола до низа фермы, м;

Теплопотери помещением цеха в переходные условия рассчитываются по выражению:

, Вт, (11)

где - потери теплоты помещением цеха при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года , Вт;

Потери теплоты при температуре воздуха в помещении цеха °C, обеспечиваемой работой системы дежурного отопления, определяются по формуле:



, Вт (12)

3.2 Расчет теплопоступлений в помещение

Теплота, поступающая в помещение, называется теплопоступлениями. Источниками теплопоступлений являются люди, освещение, электродвигатели, нагретое технологическое оборудование, остывающие материалы, солнечная радиация.

Кроме того, в помещении имеются тепловые потери через ограждающие конструкции, потери теплоты на нагрев наружного воздуха, врывающегося через открытые проемы, теплопотери на нагрев транспортных средств и материалов, ввезенных с улицы. Избыточная теплота - остаточное количество явной теплоты за вычетом теплопотерь, поступающее в помещение при расчетных параметрах наружного воздуха после осуществления всех технологических мероприятий по их уменьшению.

Согласно [4, п. 2.3] теплопоступления от людей рассчитываются по выражению:

, Вт (13)

где - расчетное количество человек в помещении, ;

- количество теплоты, выделяемое одним мужчиной при определенной температуре внутреннего воздуха и определенном виде выполняемых им работ, Вт/чел.; в соответствии с [4, табл. 2.2];

- коэффициент, учитывающий то, кто находится в расчетном помещении (для мужчин , для женщин ).

Предполагается, что от искусственного освещения теплота поступает в холодный период года и в переходные условия. Теплопоступления от искусственного освещения определяются по формуле:

, Вт (14)

где - нормируемая освещенность помещения цеха, лк, согласно [7, табл. 2.5];

- удельное тепловыделение от ламп, Вт/(м²·лк), в соответствии с [7, табл. 2.6];

- площадь пола помещения цеха, м²;

- доля теплоты, поступающая в помещение цеха, согласно [7] для зданий промышленного назначения .

Таким образом, теплопоступления от искусственного освещения в холодный период года и в переходные условия будут равны:

Рассчитывается поступление теплоты за счет солнечной радиации через заполнения световых проемов только в теплый период года. Количество теплоты, поступающее в помещение цеха каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов, находится по формуле:

, Вт, (15)

где - количество теплоты, поступающее в помещение через заполнение световых проемов площадью за счет радиации, Вт;

- количество теплоты, поступающее в помещение через заполнение световых проемов площадью за счет теплопередачи, Вт;

- удельные теплопоступления от солнечной радиации через горизонтальные, вертикальные и наклонные поверхности окон, Вт/м²;

- удельные теплопоступления за счет теплопередачи через горизонтальные, вертикальные и наклонные поверхности окон, Вт/м²;

- площадь заполнения световых проемов, м².

Удельные теплопоступления от солнечной радиации через горизонтальные, вертикальные и наклонные поверхности окон рассчитываются по выражению:

, Вт, (16)

где и - количество теплоты от солнечной радиации соответственно прямой и рассеянной, поступающее в помещение цеха каждый расчетный час через 1 м² одинарного стекла, Вт/м²; согласно [4, табл. 2.3]

- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличного от одинарного, в соответствии с [4, табл. 2.4];

- коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, согласно [4, табл. 2.5];

- коэффициент инсоляции, определяемый по следующей формуле:

, (17)

где H - высота светового проема, м;

B - ширина светового проема, м;

а, с - расстояние соответственно от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема, м;

, - размеры соответственно горизонтальных и вертикальных выступающих элементов затенения, м;

в - угол (для горизонтальных затеняющих устройств) между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления, град.

Угол в находится по следующему выражению:

, град. (18)

где h - высота стояния солнца, град., согласно [4, табл. 2.8 ] град.;

- азимут солнца, град., в соответствии с [4, табл. 2.8] град.;

- солнечный азимут остекления, град.; согласно [4, табл. 2.6] град.

- коэффициент облучения, определяемый в соответствии с [4, рис. 2.6] в зависимости от углов и :

, град. (19)

, град. (20)

Поскольку вся теплота, поступившая через заполнения световых проемов, проникает в помещение цеха, то часть ее аккумулируется внутренними ограждающими конструкциями помещения.

С учетом изложенного выше, расчетное количество теплоты, поступающее в помещение через заполнение световых проемов за счет солнечной радиации, находится по следующему выражению:

, Вт (21)



где - площадь пола, м², ;

- коэффициент, учитывающий аккумуляцию теплоты полом, .

, Вт (22)

, Вт/м² (23)

где - расчетная температура внутреннего воздуха, °C;

- сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов, (м²·°C)/Вт, согласно [4, табл. 2.4];

- условная температура наружной среды, °C, рассчитываемая по следующей формуле:

, °C (24)

где - средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца, °C, согласно [2, табл. 3.3];

- суточная амплитуда температуры наружного воздуха, °C, в соответствии с [2, табл. 3.3];

- коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, согласно [4, табл. 2.9];

, - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей на вертикальную поверхность, Вт/м²; в соответствии с [4, табл. 2.10];

- приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов, согласно [4, табл. 2.4];

- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, Вт/(м²·°C), определяемый по формуле в зависимости от скорости ветра:

, Вт/(м²·°C) (25)

Количество теплоты, поступающее в помещение цеха через 1 м² покрытия, определяется по выражению:

,Вт/м² (26)

где - среднее за сутки количество теплоты, поступающее на горизонтальную поверхность покрытия, Вт/м²;

- изменяющаяся в течение суток часть теплопоступлений, Вт/м²;

- коэффициент теплопередачи покрытия, Вт/(м²·°C);

- сопротивление теплопередаче покрытия, (м²·°C)/Вт,;

- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью покрытия,;

- среднее суточное количество суммарной (прямой и рассеянной) теплоты, поступающей на поверхность покрытия, Вт/м², принимаемое в соответствии с [4, табл. 2.12];

- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности покрытия, Вт/(м²·°C), рассчитываемый по формуле в зависимости от скорости ветра:

, Вт/(м²·°C), (27)



где - коэффициент, учитывающий наличие в конструкции покрытия воздушной прослойки (при отсутствии воздушной прослойки , при ее наличии );

- температура воздуха под покрытием помещения цеха, °C;

- значение затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции покрытия;

- коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, согласно [4, табл. 2.9];

- количество теплоты, равное разности суммарной солнечной радиации в каждый час (с учетом периода запаздывания температурных колебаний) и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт/м², и находящееся по выражению:

. (28)

Значение затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции покрытия определяется по формуле:

, (29)

где , ,…, - коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев покрытия, Вт/(м²·°C);

, ,…, - коэффициент теплоусвоения отдельных слоев покрытия, Вт/(м²·°C);

- коэффициент теплопередачи внутренней поверхности покрытия, Вт/(м²·^оС);

- коэффициент теплопередачи наружной поверхности покрытия, Вт/(м²·°C),

Коэффициент теплоусвоения 1 слоя покрытия (рассматривая последовательно изнутри наружу) рассчитывается по выражению:

, Вт/(м²·°C), (30)

где - термическое сопротивление 1 слоя покрытия, (м²·°C)/Вт, определяемое по форм. 4.

Коэффициент теплоусвоения i-го слоя покрытия находится по формуле:

, Вт/(м²·°C), (31)

где - коэффициент теплоусвоения (i-1) слоя покрытия, Вт/(м²·°C).

Количество теплоты, поступающее в помещение цеха через всю площадь покрытия, рассчитывается по формуле:

, Вт (32)

где - площадь поверхности покрытия, м², .

В современном производстве практически все станки и механизмы приводятся в движение электродвигателями. Расходуемая станками механическая энергия, вследствие трения частей механизмов, трения обрабатываемых материалов переходит в теплоту.

Теплопоступления от электродвигателей, установленных в помещении цеха, и приводимого ими в действие оборудования при значении коэффициента полноты загрузки , определяются по выражению:



, Вт, (33)

где - установочная мощность электродвигателей, кВт;

- КПД электродвигателя; 1) при установочной мощности двигателя 0,5…3 кВт ; 2) при установочной мощности двигателя 3,1…10 кВт ;

- коэффициент перехода теплоты в помещение: 1) для металлорежущих станков без охлаждения эмульсией режущего инструмента ; 2) то же с охлаждением ;

- коэффициент спроса на электроэнергию: 1) для металлорежущих станков ; 2) для сварочного и деревообрабатывающего производств

Все расчеты по теплопоступлениям в помещения выполнен на ПЭВМ и представлен в таблице (Приложение 2).

Учитывая то что конструкция окон в помещении одинакова при разной площади то теплопоступления рассчитанные по вышеописанной методике сведены в таблицу 5.

Таблица 5 - Теплопоступление в помещение от конструкции окон

Наименование	Ориентация	Удельное теплопоступление	Ед. изм.
Окно	С	70	Вт/м2
	Ю	320	Вт/м2
	В	485	Вт/м2
	З	485	Вт/м2
Покрытие	-	20	Вт/м2

Определенные выше теплопоступления в помещение цеха приведены в таблице 6.



Таблица 6 - Общий баланс теплопоступлений в помещение цеха

Расчет количества вредностей в помещении
№	Наименование вредности	Обозначение	Ед.изм.	Значения величин
				теплый период	переходные условия	холодный период
1	Избыточная теплота	УQи	Вт	116371	65710	65710
1,1	Теплопосткпления от людей	Qлюд	Вт	2048	4320	4320
1,2	Теплопоступления от иск. Освещения	Qосв	Вт	0	5790	5790
1,3	Теплопоступления от оборудования	Qоб	Вт	55600	55600	55600
1,4	Теплопоступления через остекление	Qост	Вт	49000	0	0
1,5	Теплопоступления через покрытия	Qпок	Вт	9723	0	0
2	Избыточная влага	М	г/ч	6208	3520	3520
3	Углекислый газ	mСО2	г/ч	1920	1920	1920

4. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

4.1 Составление теплового баланса и выбор системы отопления

Система дежурного отопления предназначена для поддержания в цехах промышленных зданий в нерабочее время (ночное время, выходные, праздничные дни и т.д.) температуры 5 °C. В рабочее время система дежурного отопления как правило отключается. Иногда система дежурного отопления проектируется для круглосуточного поддержания в цехе температуры 5 °C. Недостающее количество теплоты в рабочее время компенсируется за счет теплопоступлений или перегрева подаваемого приточного воздуха. Тепловой баланс составляется на основе расчетов теплопоступлений и теплопотерь во все периоды года. Тепловой баланс помещения цеха ремонта автомобилей представлен в таблице 7.

Таблица 7 - Тепловой баланс помещения цеха

Таблица тепловога баланса
Период года	Общие потери теплоты	Потери теплоты при tв=+5°С(Дежурное отопление)	Суммарные теплопоступления	Избытки(+) или недостатки(-) теплоты с учетом работы дежурного отопления	Избытки(+) или недостатки(-) теплоты без учета работы дежурного отопления
Холодный	74200	61410	65710	52920	-8490
Переходные условия	8020	0	65710	0	57690
Теплый	0	0	116370	0	116370
Вывод:	В данном цехе для холодного периода года следует применить систему дежурного отопления, которая будет работать как в нерабочее, так и в рабочее время. Избыток теплоты в рабочее время в размере 52920 Вт будет компенсироваться подачей приточного воздуха с температурой ниже температуры в рабочей зоне цеха.



Экономически целесообразно применять бесканальное воздушное отопление с помощью воздушно-отопительных агрегатов, которые представляют собой блоки калориферов с вентиляторами (чаще всего осевыми). Воздух из помещения засасывается вентилятором, продувается через калорифер и далее уже нагретый поступает снова в помещение. В зависимости от назначения такие агрегаты изготавливают двух типов: 1) для работы при полной рециркуляции воздуха помещений (отопительные) и 2) для работы на рециркуляционном воздухе с большим процентом подмешивания наружного воздуха (воздушно-отопительные).

Воздушно-отопительные агрегаты небольших размеров и массы устанавливаются на кронштейнах, которые крепятся к колоннам (стенам) или подвешиваются к потолку на специальных подвесах. Первые агрегаты называются напольными, вторые - подвесными. Применение воздушно-отопительных агрегатов упрощает и удешевляет монтаж системы воздушного отопления, но вместе с тем они являются источником значительного шума в цехах промышленных зданий. Однако данный недостаток нивелируется тем, что система воздушного отопления с применением воздушно-отопительных агрегатов будет включаться в работу лишь в нерабочее время суток для поддержания температуры внутреннего воздуха на уровне 5 °C в холодный период года.

Общее число агрегатов, необходимое для дежурного отопления цеха, рассчитывается по формуле:

, (34)

где k - коэффициент, зависящий от зоны забора воздуха (при заборе воздуха из рабочей зоны он равен 1,1, из верхней - 1,3);

Q_т.п - теплопотери помещения, кВт;

Q_агр- теплопроизводительность агрегата, тыс. кДж/ч, определяемая по [7, табл. 5.1].

.

К установке принимается два воздушно-отопительных агрегата марки АПВС50-30 теплопроизводительностью (мощностью) 126 тыс. кДж/ч и производительностью по воздуху 4030 кг/ч каждый.

4.2. Расчет поверхности нагревательных приборов системы отопления

К установке принимаются чугунные радиаторы типа МС140-108, располагаемые открыто под заполнениями световых проемов (окнами) здания цеха. Согласно заданию на проектирование, теплоноситель - перегретая вода с параметрами 140-70 °C. Система дежурного отопления поддерживает в нерабочее время в помещении цеха 5 °C. Нагревательные приборы подключаются по схеме “сверху-вниз”. При расчете поверхности нагревательных приборов системы отопления теплоотдача от магистральных трубопроводов, стояков и подводок к нагревательным приборам не учитывается.

Номинальный требуемый тепловой поток от отопительного прибора в помещение цеха рассчитывается по выражению:

, Вт (35)

где - комплексный коэффициент приведения номинального требуемого теплового потока от отопительного прибора в помещение к расчетным условиям, определяемый по формуле:

; (36)



где - необходимый тепловой поток от отопительных приборов в помещение, Вт, находящийся по выражению:

; (37)

где - средняя расчетная разность температур первичного и вторичного теплоносителей, °C, рассчитываемая по формуле:

; (38)

где , - температура соответственно в подающей и обратной магистралях тепловой сети, °C;

- расход воды в отопительном приборе, кг/ч, определяемый по выражению:

; (39)

c - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг·°C), кДж/(кг·°C);

- коэффициент учета атмосферного давления для отопительных приборов, согласно [6, табл. 9.1] );

- коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе, находящийся по формуле:

; (40)

, , - экспериментальные числовые показатели, в соответствии с [6, табл. 9.2] , , , ;

- потери теплоты при температуре воздуха в здании цеха °C, обеспечиваемой работой системы дежурного отопления, Вт;

- число мест установки отопительных приборов.

Вт.

кг/ч.

°C.

.

.

Вт.

Минимально допустимое число секций отопительного прибора рассчитывается по выражению:

, шт. (41)

где - номинальный требуемый тепловой поток от одной секции радиатора типа МС140-108, Вт, согласно [6, прил. Х ] ;

- коэффициент учета способа установки нагревательного прибора, в соответствии с [6, табл. 9.12] ;

- коэффициент учета числа секций в нагревательном приборе, согласно [6, табл. 9. ] .

шт.



5. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ

5.1 Определение типа и производительности местных отсосов

Защитно-обеспыливающие кожухи устанавливаются над заточными, обдирочно-шлифовальными и полировальными станками.

Расход воздуха, удаляемого местными отсосами от таких станков, определяется по формуле:

, /ч (42)

где - удельная величина отсоса воздуха, /(мм·ч): 1) для заточных и шлифовальных станков с абразивным кругом /(мм·ч); 2) для полировальных станков с войлочным кругом /(мм·ч); 3) для полировальных станков с матерчатым кругом /(мм·ч);

- диаметр круга, мм.

Расход воздуха, удаляемого местным отсосом от одного плоскошлифовального станка, будет равен:

(/ч).

Расход воздуха, удаляемого местными отсосами от четырех (4) плоскошлифовальных станков, составит:

(/ч).

Расход воздуха, отсасываемого от укрытия при наличии в нем источника тепловыделений, находится по выражению:

, /ч (43)



где - высота рабочего проема, м;

- площадь рабочего проема, ;

- тепловыделения в укрытии, идущие на нагревание воздуха в нем, Вт, принимаемые равными 50…70% от полной теплопроизводительности источника.

Расход воздуха, удаляемого из укрытия одной мойки деталей, будет равен:

(/ч).

Расход воздуха, отсасываемого из укрытия трех (3) моек деталей, составит:

(/ч).

Суммарная производительность двух систем местных отсосов равняется:

(/ч).

5.2 Расчет воздухообмена для трех периодов года и выбор расчетного воздухообмена

Расход воздуха для вентиляции помещений промышленных зданий определяется после расчета теплопотерь и теплопоступлений, составления теплового баланса и выбора системы отопления, определения количества влаги, вредных и взрывоопасных газов, поступающих в рабочую зону, определения производительности местных отсосов, выбора схемы организации воздухообмена.

Расход приточного воздуха рассчитывается для теплого, холодного периодов года и переходных условий для ассимиляции избыточной теплоты по формуле:



, м³/ч (44)

где L_м.о - расход воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов и на технологические нужды, м³/ч; УQ_изб - избыточный поток явной теплоты в помещение, Вт;

c - теплоемкость воздуха, кДж/(кг·°C), ;

с - плотность воздуха, кг/м³, ;

t_ух - температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, °C;

t_пр - температура приточного воздуха, °C;

t_в - температура внутреннего воздуха, °C.

Тепловой баланс помещения цеха можно записать следующим образом:

, Вт (45)

Расписав слагаемые Q_пр, Q_м.о и Q_ух, тепловой баланс помещения можно представить иначе:

, Вт (46)

где Q_пр - поток теплоты, поступающий в помещение цеха вместе с приточным воздухом, Вт;

Q_м.о - поток теплоты, уходящий из помещения цеха вследствие работы систем местных отсосов, Вт;

Q_ух - поток теплоты, уходящий из помещения цеха вместе с удаляемым воздухом, Вт.



5.2.1 Расчет воздухообмена для теплого периода года

Исходные данные для расчета:

1) м³/ч;

2) Вт;

3) °C;

4) °C;

5) °C;

6) .

м³/ч.

Вт.

Вт.

5.2.2 Расчет воздухообмена для переходных условий

Исходные данные для расчета:

1) м³/ч;

2) Вт;

3) °C;

4) °C;

5) °C;

6) .

м³/ч.

Вт.

Вт.

5.2.3 Расчет воздухообмена для холодного периода года

Исходные данные для расчета:

1) м³/ч;

2) Вт;

3) °C;

4) °C;

5) °C;

6) .

Исходя из формулы (8.1) определяется температура приточного воздуха:

, °C

°C.

Вт.

Вт.

5.3. Краткое описание принятых решений приточно-вытяжной системы вентиляции в цехе

Приточный воздух, пройдя очистку в ячейковом фильтре, нагревается в калориферах и с помощью радиального вентилятора посредством воздуховодов из листовой стали круглого сечения подается сверху вниз через приколонные регулируемые воздухораспределители веерного типа НРВ. Приточная камера располагается на специальной площадке на отметке +4,5 м. В рабочую зону помещения цеха приточный воздух подается с высоты 3,5 м от уровня пола. Кроме того, запроектированы: 1) система вытяжной общеобменной вентиляции с установкой двух крышных радиальных вентиляторов ВКР12,50; 2) две системы местных отсосов, одна из которых обеспечивает работу четырех плоскошлифовальных станков (система аспирации с циклоном), а другая - работу трех моек деталей (система с “факельным” выбросом вредностей на высоте 1 м выше конька кровли). Часть приточного воздуха в теплый период года подается неорганизованно в рабочую зону через нижние фрамуги окон.

5.4 Расчет раздачи приточного воздуха

Запроектированы к установке приколонные регулируемые воздухораспределители веерного типа НРВ-2 по шесть пар вдоль цеха с каждой из его сторон и по шесть удвоенных пар посередине цеха.

При входе приточной струи в рабочую зону помещения цеха должны быть выполнены следующие условия:

1) максимальная скорость приточного воздуха на оси струи при входе в рабочую зону помещения цеха не должна превышать м/с;

2) максимальная разность температур между температурой воздуха на оси приточной струи и температурой воздуха в рабочей зоне не должна превышать °C.

Исходные данные для расчета воздухораспределения:

1) расход приточного воздуха на один воздухораспределитель м³/ч;

2) расчетная площадь одного воздухораспределителя м²;

3) избыточная температура приточного воздуха °C;

4) площадь помещения цеха, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один воздухораспределитель (струю) м²;

5) скоростной коэффициент воздухораспределителя ;

6) температурный коэффициент воздухораспределителя ;

7) коэффициент местного сопротивления воздухораспределителя НРВ-2 .

Скорость воздуха на выходе из воздухораспределителя находится по формуле:

, м/с (47)

м/с.

Путь развития струи рассчитывается по выражению:

, м (48)

где H - расстояние по вертикали от места выхода воздуха из воздухораспределителя до входа его в рабочую зону помещения цеха, м, ;

б - угол выпуска струи из воздухораспределителя к горизонту, град., принимаемый равным .

м.

Коэффициент стеснения определяется по формуле:

, (49)

где - расход воздуха, удаляемого в конце развития струи, м³/ч;

- расход воздуха, подаваемого одним воздухораспределителем, м³/ч, ;

- коэффициент стеснения для тупиковой схемы развития струи, принимаемый согласно [5, табл. 17.3] в зависимости от параметров и .

Параметр находится по выражению:

, (50)

.

Параметр рассчитывается по формуле:

. (51)

.

При и .

.

Скорость и избыточная температура воздуха на оси приточной струи при входе ее в рабочую зону расчетного помещения определяются соответственно по выражениям:

, м/с (52)

, °C (53)

где - коэффициент неизотермичности;

- коэффициент взаимодействия;

- коэффициент стеснения.

В соответствии с [5, форм. 17.20…17.21] при наклонной подаче охлажденного воздуха под углом к горизонту коэффициент неизотермичности в формулах (12.6) и (12.7) принимается равным 1,18 и 1,02 соответственно.

Согласно тому, что

, то .

В соответствии с тем, что

, то .

м/с.

°C.

Сравнение полученных значений максимальной скорости на оси струи при входе в рабочую зону помещения цеха и избыточной температуры с нормируемыми значениями:

м/с.

°C.

5.5 Аэродинамический расчет одной приточной и одной вытяжной механической системы вентиляции

Аэродинамический расчет приточной системы с механическим побуждением сводится к определению диаметров сечения воздуховодов на различных участках вентиляционной сети d, мм, а также потерь давления на этих участках P, Па, при заданном расходе воздуха L, м³/ч, и рекомендуемой скорости v, м/с.

Участок - это отрезок воздуховода, характеризующийся постоянным расходом воздуха. Границами между отдельными участками являются тройники.

При увязке ответвлений расхождение в потерях давления должно быть не более 15 %, если воздух поступает в одно помещение (цех) и не более 10 %, если воздух поступает в разные помещения (цеха).

При проектировании вентиляционных систем следует использовать унифицированные детали воздуховодов, за исключением систем аспирации и пневмотранспорта.

Воздуховоды, по которым транспортируется незапыленный воздух, обычно рассчитываются методом удельных потерь давления на трение по следующей формуле:

, Па (54)

где Р - потери давления на участке воздуховода, Па;

R - удельные потери давления на трение, Па/м;

l - длина участка воздуховода, м;

Z - потери давления в местных сопротивлениях, Па, определяемые по выражению:

, (55)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода;

- плотность воздуха, кг/м³, ;

- скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с.

Рекомендуется принимать следующие скорости воздуха в воздуховодах производственных зданий:

1) в магистралях до 12 м/с;

2) в ответвлениях до 6 м/с.

Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции приведен в таблице 8.

Таблица 8 - Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции с механическим побуждением

№ уч	L, м3/ч	l, м	Размеры воздуховодов, мм	v, м/с	R,Па/м	n	K1·R·l·n, П	Pд Па	У K2·ж	Z, Па	P, Па	Па
			a	b	d (dэкв)
L=17400 м3/ч
НРВ-2	2900	-	-	-	-	7,2	-	-	-	31,0	3,09	95,9	95,9	95,9
1	2900	10	-	-	450	5,1	0,6	1	6,2	15,4	2,16	33,3	39,5	135,4
2	5800	6	-	-	500	8,2	1,3	1	7,9	40,4	0,23	9,2	...

Подобные документы

• Проект отопления и приточно-вытяжной вентиляции кузнечно-сварочного участка

  Описание проектируемого объекта и конструктивных особенностей здания. Параметры температуры наружного и внутреннего воздуха для теплого, холодного периодов и переходных условий. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь здания.
  
  курсовая работа [441,4 K], добавлен 05.10.2013
  

• Вентиляция промышленного здания

  Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплопотери через наружные ограждающие конструкции здания. Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха. Расчет теплопоступлений от остывающего материала. Аэродинамический расчет систем вентиляции.
  
  курсовая работа [157,3 K], добавлен 05.05.2009
  

• Расчет здания городского дома политического просвещения с конференц-залом площадью 488,5 м2

  Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Определение количества вредных выделений, поступающих в помещение. Основные теплопоступления от людей и искусственного освещения. Выбор расчетного воздухообмена. Компоновка вентиляционных систем.
  
  курсовая работа [309,2 K], добавлен 23.12.2011
  

• Вентиляция промышленного здания

  Расчётные параметры наружного и внутреннего воздуха. Описание технологических процессов. Тепловой баланс помещения. Расчёт газовыделений, местных отсосов от оборудования, воздухообмена. Подбор воздухораспределителей. Аэродинамический расчет вентиляции.
  
  курсовая работа [107,2 K], добавлен 01.02.2016
  

• Отопление жилого здания

  Отопление жилого пятиэтажного здания с плоской кровлей и с не отапливаемом подвалом в городе Иркутске. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Тепловой расчет нагревательных приборов.
  
  курсовая работа [40,4 K], добавлен 06.02.2009
  

• Тепловой расчет системы водяного отопления

  Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Определение коэффициента теплопередачи для наружных стен и дверей, покрытия, окон и полов. Уравнение теплового баланса, расчет теплопотерь через ограждающие конструкции здания. Выбор системы отопления.
  
  курсовая работа [288,3 K], добавлен 24.02.2011
  

• Отопление и вентиляция жилого здания

  Исходные данные для проектирования жилого здания. Характеристика здания и расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях. Определение тепловой мощности системы отопления. Гидравлический расчет трубопроводов. Естественная вентиляция здания.
  
  курсовая работа [582,1 K], добавлен 19.01.2016
  

• Тепловой баланс индивидуального жилого дома в г. Псков

  Тип проектируемого здания - индивидуальный 2-этажный жилой дом с чердаком и подвалом. Параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Определение фактической температуры в подвале, нагрузки на систему отопления.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 28.06.2014
  

• Отопление и вентиляция промышленного здания

  Краткое описание конструктивных особенностей здания. Описание технологического процесса и характеристика выделяющихся вредностей. Описание систем приточно-вытяжпой вентиляции в проектируемом здании. Расчет раздачи приточного воздуха. Оценка теплопотерь.
  
  курсовая работа [604,1 K], добавлен 10.06.2013
  

• Система отопления трехэтажного жилого дома

  Тепловой режим здания. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций. Расчет системы отопления.
  
  курсовая работа [205,4 K], добавлен 15.10.2013
  

• Проект вентиляции производственного здания в городе Костроме

  Описание технологических процессов в производственном здании. Строительные и объемно-планировочные решения для проектирования вентиляционной системы. Расчетные параметры внутреннего и наружного микроклимата. Расчет воздуховодов систем вытяжной вентиляции.
  
  дипломная работа [1,0 M], добавлен 10.07.2017
  

• Отопление и вентиляция жилого четырехэтажного здания

  Тепловой режим здания, параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, тепловой баланс помещений. Выбор систем отопления и вентиляции, типа нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления.
  
  курсовая работа [354,1 K], добавлен 15.10.2013
  

• Расчет кондиционирования промышленного здания

  Характеристика строящегося здания, установление расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха в нем. Баланс тепла и влаги в летний и зимний периоды года. Расчет воздухообмена и полной производительности кондиционера, его выбор и компоновка.
  
  курсовая работа [932,4 K], добавлен 22.11.2010
  

• Отопление и вентиляция жилого здания

  Строительная теплотехника, микроклимат искусственной среды обитания. Параметры внутреннего микроклимата здания. Проверка возможности конденсации водяных паров на внутренней поверхности и в толще наружного ограждения. Конструирование системы отопления.
  
  курсовая работа [312,6 K], добавлен 10.11.2017
  

• Отопление и вентиляция гражданского здания

  Климатические характеристики района строительства. Расчетные параметры воздуха в помещениях. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций гражданского здания. Определение теплопотерь. Конструирование и расчет систем отопления и вентиляции.
  
  курсовая работа [208,2 K], добавлен 10.10.2013
  

• Теплоснабжение и вентиляция производственного помещения

  Расчет мощности отопительных приборов системы отопления и теплопотерь через наружные стены. Воздухообмен и влагопоступление в помещении промышленного здания. Расчетные параметры внутреннего воздуха вентилируемых помещений. Вредные выделения в помещении.
  
  курсовая работа [139,0 K], добавлен 12.11.2013
  

• Система вентиляции

  Проектирование систем вентиляции воздуха общественного здания в городе Сумы. Обеспечение наилучших условий для работы на производстве. Расчет воздухообмена по кратности, теплопоступлений от солнечной радиации и людей. Подбор оборудования и вентилятора.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 03.05.2014
  

• Проект индивидуального поквартирного отопления жилого дома

  Параметры внутреннего микроклимата в помещениях. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Расчет расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений и бытовых тепловыделений.
  
  дипломная работа [697,8 K], добавлен 10.04.2017
  

• Проектирование системы отопления здания

  Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнические характеристики наружных ограждений. Определение мощности, компоновка и гидравлический расчет системы отопления. Расчет нагревательной поверхности. Подбор вспомогательного оборудования.
  
  курсовая работа [98,8 K], добавлен 08.03.2011
  

• Технология отопления и горячего водоснабжения для здания с помощью теплового насоса

  Расчетные характеристики климата и микроклимата помещений здания, теплопотери за отопительный период через ограждающие конструкции. Подбор теплового насоса, расчет мощности, необходимой для поддержания заданной температуры и горячего водоснабжения здания.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 18.06.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам