Определение вероятности отказа сборной железобетонной плиты плоского совмещенного покрытия при действии постоянных и временных нагрузок
Расчет строительных конструкций как один из главных этапов проектирования зданий и сооружений. Анализ способов определения вероятности отказа сборной железобетонной плиты плоского совмещенного покрытия при действии постоянных и временных нагрузок.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 30.01.2020 |
| Размер файла | 252,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Определение вероятности отказа сборной железобетонной плиты плоского совмещенного покрытия при действии постоянных и временных нагрузок
Введение
В процессе подготовки курсового проекта требуется определить вероятность отказа (исчерпание несущей способности по нормальному сечению) сборной железобетонной плиты.
Расчёт строительных конструкций является одним из главных этапов проектирования зданий и сооружений. Расчёт обычно заключается в определении и ограничении напряжений, деформаций и перемещений в сооружениях, подверженных действию внешних нагрузок, для чего используются методы строительной механики, теории упругости, теории пластичности и т.п.
Современные нормы проектирования строительных конструкций предъявляют к ним три группы требований: по безопасности, эксплуатационной пригодности и долговечности. Все эти требования обобщаются в едином критерии надёжности.
1.Вероятностная оценка прочности железобетонных элементов по нормальным сечениям при изгибе
здание проектирование железобетонный
Несущая способность железобетонных конструкций характеризуется изменчивостью нескольких сложно взаимодействующих элементов. Из-за разнообразия взаимодействия затрудняется экспериментальная оценка случайной величины несущей способности железобетонных конструкций, а также точность оценки надёжности и вероятностного расчёта. В таких случаях особую важность имеют теоретические методы расчёта надёжности, в частности, метод двух моментов (здесь момент ? числовая характеристика случайной величины или функции).
Необходимо определить постоянные и снеговую нагрузки.
1.1 Снеговые нагрузки
При проектировании конструкций в качестве снеговой нагрузки принимают максимальный вес снега на единицу горизонтальной проекции площади покрытия сооружения. Расчётная модель снеговой нагрузки не требует особенно тонкого учёта временной и пространственной изменчивости, так как она оказывает на конструкцию лишь статическое воздействие. Поэтому в отдельных частях покрытий эта нагрузка умножается на коэффициенты се, сt и , учитывающие уклон кровли, таяние в результате тепловыделений здания, ветровой перенос снега и повышенное накопление его в «снеговых мешках». По результатам многолетних наблюдений, образования снегового покрова в СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия» приведены значения этих коэффициентов для различных типов покрытий в зависимости от скорости ветра и теплового режима сооружения.
Нормативное значение снеговой нагрузки при расчёте по методу предельных состояний определяется по формуле
s0 =се·сt··sg
где се - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 [1], се = 0,85;
сt - термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10 [1], сt = 1;
- коэффициент формы, учитывающий переход от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4 [1], =1;
sg - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 [1], г. Москва (III снеговой район, тогда sg = 1,5 кН/м2 = 1,5 кПа.
Тогда, нормативное значение снеговой нагрузки
s0 = 0,85·1·1·1,5 = 1,275 (кПа).
В качестве расчётного веса снегового покрова принимается превышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум, т.е. средний максимум за 25-летний период sq = s25, определяемый на основе данных маршрутных снегосъёмок о запасах воды на защищённых от прямого воздействия ветра участках (в лесу под кронами деревьев или на лесных полянах) за период не менее 20 лет.
Для расчёта на длительные сроки требуется знать максимальные снеговые нагрузки за много лет. Многолетнюю снеговую нагрузку можно получить теоретически в виде функции распределения годовых максимумов s1. Для вероятностных расчётов и оценки надёжности конструкций, находящихся под действием снеговой нагрузки, точные данные по которой отсутствуют, можно принять среднегодовую нагрузкуS1 равной нормативному значению, регламентированному прежними нормами.
(S1 = sg = 1,5 кН/м2 = 1,5 кПа).
Максимальное значение снеговой нагрузки за период Т = 25 лет соответствует расчётному значению и составляет
S = SТ = S25 =1,275·1,4 = 1,785 (кПа).
Расчетная снеговая нагрузка для конструкций, рассчитываемых по первой группе предельных состояний, определяется умножением нормативного значения на коэффициент надежности f = 1,4. Переход к распределению максимумов за Т лет осуществляется увеличением u на zlnТ в формуле (2) и приводит к соответствующему смещению кривой теоретического распределения вдоль оси абсцисс (рис. 1).
.
Рис. 1. Соотношение функций F(S1) и F(ST)
Константы u и z связаны со средним значением и стандартным отклонением случайной величины. Параметры распределения (2) зависят от местных условий и определяются из обработанных выборок годовых максимумов по формулам:
ss=s=1,28255·z = 1,28255·0,09 = 0,12 (кПа);
u + 0,57722z.
При этом параметры z и s остаются неизменными, а средний максимум за Т лет увеличивается на z·lnТ:
ST =S1 + z·lnТ.
Из условия (3) определяется
z = (SТ S1)/lnТ = (1,785 - 1,5)/ln25 = 0,09 (кПа).
Тогда, u = - 0,57722·z = 1,5 - 0,57722·0,09 = 1,45 (кПа).
1.2 Постоянные нагрузки
К постоянным нагрузкам относят нагрузки от собственного веса конструкций и грунта, действующие в течение всего срока службы.
Действующие нормы проектирования ориентированы на оценку надежности по методу предельных состояний. Нормативное значение веса конструкций заводского изготовления обычно рассматривается как среднее и определяется на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных, а других конструкций и материалов (в том числе грунтов) - по проектным (номинальным) размерам и характеристикам плотности с учётом состояния (например, влажности) в условиях возведения и эксплуатации сооружения. Отклонения расчётных значений постоянной нагрузки от нормативного веса учитываются коэффициентами надёжности по нагрузке f.
Изменчивость нагрузки от собственного веса конструкций обусловлена не только отклонением геометрических размеров элементов от номинальных значений, но и изменчивостью плотности строительных материалов, их влажности и другими факторами. Все факторы имеют как случайный, так и систематический характер. Основными факторами являются плотность и размеры конструктивных элементов.
Результаты измерений свидетельствуют о возможности представления случайной нагрузки от собственного веса нормальным законом распределения. Практически любые постоянные нагрузки целесообразно представлять в виде случайных величин , эквивалентных равномерно распределённым нагрузкам.
Постоянная нагрузка считается распределённой по нормальному закону с функцией распределения , где ? среднее значение; sg ? стандарт суммарной постоянной нагрузки.
Таблица 1. Сбор постоянных нагрузок на покрытие
|
Вид нагрузки |
gni, кПа |
f |
gi, кПа |
|
|
1. Вес плит покрытия |
2,5 |
1,1 |
2,75 |
|
|
2. Вес пяти слоёв рубероида 0,055 |
0,25 |
1,3 |
0,33 |
|
|
3. Вес утеплителя 2500,15/100 |
0,38 |
1,3 |
0,50 |
|
|
4. Вес керамзита 6000,1/100 |
0,6 |
1,3 |
0,78 |
|
|
Итого |
3,73 |
4,36 |
Откуда, = gni = 3,73 кПа.
Определяются весовые коэффициенты:
1 = 2,5/3,73 = 0,67;
2 = 0,25/3,73 = 0,07;
3 = 0,38/3,73 = 0,10;
4 = 0,6/3,73 = 0,16.
В зависимости от коэффициента надёжности по нагрузке приняты коэффициенты вариации по табл. 2. Для плит покрытия v1 = 0,033, для прочих нагрузок vi = 0,1.
Таблица 2. Изменчивость нагрузок при разных значениях коэффициентов надежности
|
fi |
1,05 |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
|
|
vgi |
0,017 |
0,033 |
0,067 |
0,1 |
Значения отклонений размеров и других параметров, характеризующих нагрузку от веса, зависят от принятой системы допусков.
Считается, что случайные величины плотности и размеров распределяются по закону, близкому к нормальному, и при их независимости дисперсия нагрузки от собственного веса определяется по формуле
или в коэффициентах вариации
.
Например, отклонения фактической плотности бетона от номинальной не должны превышать 7 %. Это соответствует, согласно основному правилу допусков, коэффициенту вариации v = 0,014/6 = 0,023. Изменчивость геометрических размеров плитных конструкций характеризуется предельными отклонениями толщины, которые не должны превышать 5 мм, и соответственно vg = 0,1/6 = 0,017. Тогда коэффициент вариации нагрузки от собственного веса vg = (0,0232 + 0,0172)1/2 = 0,029
Стандартное отклонение sg = vg · gni = 0,029·3,73 = 0,11 кПа.
Суммарная расчётная нагрузка на перекрытие составляет
g0 = S25 + gi = 1,785 + 4,36 = 6,145 (кПа).
Погонная нагрузка:
g = g0bпл = 6,1451,2 = 7,37 (кН/м).
Расчётный изгибающий момент при балочной расчётной схеме плиты:
M = gl02/8 = (7,37·5,82)/8 =30,99 (кНм).
Расчётные сопротивления: бетона Rb = 11,5 МПа; арматурной стали Rs = 522 МПа.
При h0 = h ? a = 30 ? 2 = 28 см определяется рабочая продольная арматура плиты, необходимую для обеспечения прочности, из расчёта по предельному состоянию.
Далее производится проверка положения нижней границы сжатой зоны.
Рис.2
Расчет по прочности нормальных сечений изгибаемых элементов производят из условия
M ? Mult,
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки в рассматриваемом сечении по эпюре моментов; Mult - предельный изгибающий момент, который может быть воспринят сечением элемента.
Mult = Rbbfhf(h0 ? 0,5hf) = 115001,20,04 (0,28-0,50,04)=143,52 (кНм).
Если выполняется условие M Rbbfhf(h0 ? 0,5hf), то граница сжатой зоны проходит в полке с расчётными размерами ширины bf = 1,2 м и высоты hf = 0,04 м.
Тогда, 30,99 (кНм) 143,52 (кНм). Следовательно, условие M ? Mult выполняется, и граница сжатой зоны проходит в полке.
При отсутствии арматуры в сжатой зоне бетона ( = 0) коэффициент m = M/Rbbfh02 = 30,99/115001,20,282 = 0,03.
По таблице 3 определяется относительная высота сжатой зоны в зависимости от m.
Относительная высота сжатой зоны н = 0,985.
Таблица 3. Таблица для определения высоты сжатой зоны бетона
|
о |
н |
б |
n = еb1/еb2= 0,214 |
|||
|
о1 |
н1 |
б1 |
||||
|
0,03 |
0,985 |
0,03 |
- |
- |
- |
|
|
0,05 |
0,975 |
0,048 |
0,039 |
0,873 |
0,044 |
|
|
0,10 |
0,950 |
0,095 |
0,079 |
0,853 |
0,085 |
|
|
0,15 |
0,925 |
0,139 |
0,118 |
0,833 |
0,125 |
|
|
0,20 |
0,900 |
0,18 |
0,157 |
0,813 |
0,163 |
|
|
0,25 |
0,875 |
0,219 |
0,197 |
0,793 |
0,198 |
|
|
0,30 |
0,850 |
0,255 |
0,236 |
0,773 |
0,232 |
|
|
0,35 |
0,825 |
0,289 |
0,275 |
0,753 |
0,264 |
|
|
0,40 |
0,800 |
0,32 |
0,314 |
0,733 |
0,293 |
|
|
0,45 |
0,775 |
0,349 |
0,354 |
0,713 |
0,321 |
|
|
0,50 |
0,750 |
0,375 |
0,393 |
0,693 |
0,346 |
|
|
0,55 |
0,725 |
0,399 |
0,432 |
0,672 |
0,370 |
|
|
0,60 |
0,700 |
0,42 |
0,472 |
0,652 |
0,391 |
|
|
0,65 |
0,675 |
0,439 |
0,511 |
0,632 |
0,411 |
|
|
0,70 |
0,650 |
0,455 |
0,550 |
0,612 |
0,428 |
Требуемая площадь сечения арматуры определяется по формуле
As = M/Rsнh0,
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки в рассматриваемом сечении по эпюре моментов; Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению; н - относительная высота сжатой зоны; h0 - расстояние до центра тяжести растянутой арматуры.
Тогда, требуемая площадь растянутой арматуры:
As = M/Rsнh0 = 30,99/5220000,9850,28=0,000215 м2 =2,15 см2.
Принято 212 A600 при As = 2,26 см2.
Коэффициент армирования = As/bh0 = 2,26/ 12028 = 0,001.
Далее определяются обеспеченности расчётного сопротивления бетона сжатию и расчётного сопротивления арматуры.
По табл. 4 определяются характеристики прочности бетона (бетон B20):Rb = 19,2 МПа, sb = 2,59 МПа и по табл. 5 определяется vb = 0,135.
Таблица 4. Расчётные характеристики тяжёлых бетонов разных классов В, МПа
|
B |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
60 |
|
|
14,08 |
19,2 |
23,68 |
28,17 |
32,65 |
37,13 |
40,97 |
46,09 |
55,05 |
||
|
Rb |
11 |
15 |
18,5 |
22 |
25,5 |
29 |
32 |
36 |
43 |
|
|
sb |
1,9 |
2,59 |
3,2 |
3,8 |
4,41 |
5,01 |
5,53 |
6,22 |
7,43 |
Таблица 5. Характеристики изменчивости прочности бетона
|
Место изготовления и уровень контроля |
Коэффициент вариации vb для бетона со средней прочностьюRb 20 МПа |
Стандартное отклонение sb для бетона со средней прочностьюRb 20 МПа |
|
|
Бетонные заводы с хорошими компонентами и безупречным контролем |
0,125 - 0,2 (0,15) |
2,5 - 4 (3) |
|
|
Большие стройплощадки с привозным бетоном и нормальным контролем |
0,2 - 0,275 (0,225) |
4 - 5,5 (4,5) |
|
|
Малые стройплощадки с изготовлением бетона на месте |
0,275 - 0,35 (0,3) |
5,5 - 7 (6) |
По табл. 6 определяется обеспеченность расчётного сопротивления бетона сжатию Pb = 0,9985 при = (1 ? Rb/Rb)/vb = (1-11,5/19,2)/0,135 =2,971.
Таблица 6. Соотношение между индексом безопасности и вероятностью отказа
|
Ф*() |
Ф*() |
Ф*() |
Ф*() |
|||||
|
0,0 |
0,5000 |
1,0 |
0,8413 |
2,0 |
0,97725 |
3,0 |
0,99865 |
|
|
0,1 |
0,5398 |
1,1 |
0,8643 |
2,1 |
0,98214 |
3,1 |
0,99903 |
|
|
0,2 |
0,5793 |
1,2 |
0,8849 |
2,2 |
0,98610 |
3,2 |
0,99931 |
|
|
0,3 |
0,6179 |
1,3 |
0,9032 |
2,3 |
0,98928 |
3,3 |
0,99952 |
|
|
0,4 |
0,6554 |
1,4 |
0,91924 |
2,4 |
0,99180 |
3,4 |
0,99966 |
|
|
0,5 |
0,6915 |
1,5 |
0,93313 |
2,5 |
0,99379 |
3,5 |
0,99977 |
|
|
0,6 |
0,7257 |
1,6 |
0,94520 |
2,6 |
0,99534 |
3,6 |
0,99984 |
|
|
0,7 |
0,7580 |
1,7 |
0,95543 |
2,7 |
0,99653 |
3,7 |
0,99989 |
|
|
0,8 |
0,7881 |
1,8 |
0,96407 |
2,8 |
0,99744 |
3,8 |
0,99993 |
|
|
0,9 |
0,8159 |
1,9 |
0,97128 |
2,9 |
0,99813 |
3,9 |
0,99995 |
Таблица 7. Коэффициенты вариации vs и средние сопротивленияRs (МПа) арматурной стали
По табл. 7 определяются характеристики прочности арматурной стали (сталь А600):Rs = 690 МПа, vs = 0,09. ss = vsRs = 0,09690 = 62,10 МПа.
По табл. 6 определяется обеспеченность расчётного сопротивления арматуры Ps = 0,99653 при = (1 ? Rs/Rs)/vs = (1 ? 522/ 690)/0,09 = 2,705.
По средним значениямRb иRs из формулы вычисляется.
= bRs/bfRb = 0,0010,15690/1,219,2 = 0,004 R;
R = (1150 - 9,6)/(1000 + ).
Тогда, R = (1150 - 9,619,2)/(1000 +690)=0,57
Условие R выполняется.
1 = vs/ vb = 0,0040,09/0,135 =0,01.
При положительной корреляционной связи и коэффициент корреляции = 1 и из выражения получается простая зависимость для вероятностной оценки условия прочности
= (Rb ? Rs)/( sb ? ss) = (0,00419,2-0,001690)/(0,0042,59-0,00162) =11,87; PR 1; P 0.
В первом приближении принимается = 1 = 0,01.
Выражения, связывающие коэффициенты вариации и относительной высоты сжатой зоны:
vM = 0,09 (1 ? 0,50,01)/(1 ? 0,50,01) = 0,09.
По средним значениям формул , и вычисляетсяM.
M =RsAsh0(1 ? 0,5) = 6900000,0002260,28(1-0,50,004) = 43,58 (кНм) и sM = 5,28 кНм.
Этим значениям несущей способности эквивалентна равномерно распределённая нагрузкаqM = 8M/bплl02 = 843,58 / 1,25,82 = 8,64 (кПа) и sqM = 0,84 кПа.
Если As = 2,26 см2, тоM =RsAsh0(1?0,5) = 43,58 (кНм) и обеспеченность расчётного значения несущей способности PM = 0,99931 при = (1 - M /M)/vM = (1-30,99/43,58)/0,09 = 3,21; что соответствует обеспеченности расчётных сопротивлений материалов.
Так как распределения случайных величин нагрузок и несущей способности плиты аппроксимированы нормальным законом, надёжность плиты определяется по формулам и . При этом = (qM ?S ? )/= (8,64 - 1,785 ? 3,73)/(0,842 + 0,122 + 0,112)1/2 = 3,65; что соответствует вероятности безотказной работы PR = 0,99986.
Выполненный расчёт является приближённым, так как снеговая нагрузка распределяется не по нормальному закону. Используя метод Б. Снарскиса, можно уточнить вероятность безотказной работы плиты. Метод заключается в поиске минимального значения путём последовательного приближения. В первом приближении задаются значением снеговой нагрузки S = 1,785 + 3,650,12 = 2,22 (кПа) и определяют дальность отказа величин, распределённых по нормальному закону, из выражения n = (qM ? ? S)/ = (8,64 - 3,73 - 2,22)/= 3,16. Вероятность реализации приближённого значения S = 2,22 кПа вычисляется из формулы = 0,566. Полученное при R(S) = 0,566 значение дальности отказа s = 0,17 рассматривается как величина снеговой нагрузки при условии её нормального распределения, т.е. принимается S = 0,17 кПа.
Уточняется значение = (s2 + n2)1/2 = (0,172 + 3,162)1/2 = 3,16 или S = 3,16 (кПа).
Далее определяется дальность отказа величин, распределённых по нормальному закону, n = (8,64 - 3,73 - 3,16)/ = 2,06 и = (2,222 + 2,062)1/2 = 3,03.
Процесс итерации заканчивается, так как стало известным минимальное значение = 3,03. Этому значению соответствует PR = 0,9988.
Следовательно, приближённое значение вероятности безотказной работы несколько завышает надёжность плиты.
Заключение
В рамках курсового проекта определена вероятность отказа (исчерпание несущей способности по нормальному сечению) сборной железобетонной плиты. Приближённое значение вероятности безотказной работы несколько завышает надёжность плиты.
Список литературы
здание проектирование железобетонный
1.СП 20.13330.2016. Свод правил. Нагрузки и воздействия.
2.СП 63.13330.2012. Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.
3.ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия.
4.Основы проектирования конструкций зданий и сооружений: Учебное пособие / Ю.В. Краснощеков, М.Ю. Заполева. - 2-е изд., испр. и доп. - М.: Инфра-Инженерия, 2019. - 316 с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Определение арматуры монолитной балочной плиты для перекрытия площади. Расчет и конструирование второстепенной балки, ребристой плиты перекрытия, сборной железобетонной колонны производственного здания и центрально нагруженного фундамента под нее.
дипломная работа [798,0 K], добавлен 17.02.2013Описание компоновки плиты покрытия телятника, проведение ее теплотехнического, статического и конструктивного расчетов. Определение постоянных и временных нагрузок на плиту. Расчет верхнего и нижнего поясов, раскосов, узлов для проектирования фермы.
курсовая работа [180,4 K], добавлен 04.10.2010Схема нагрузок на поперечную раму. Разделы конструирования, расчет железобетонной плиты покрытия. Установление геометрических размеров ребристой плиты покрытия. Геометрические размеры полки плиты. Установление геометрических размеров продольного ребра.
курсовая работа [907,9 K], добавлен 11.12.2014Проведение теплотехнического и статического расчета плиты для проектирования крыши зерносклада. Определение временных (снеговой, ветровой) и постоянных (собственного веса, утеплителя) нагрузок. Оценка геометрических характеристик расчетного сечения плиты.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 04.10.2010Конструктивное решение сборного железобетонного каркасного здания. Проектирование сборного железобетонного перекрытия. Расчет плиты по деформациям и раскрытию трещин. Определение приопорного участка. Расчет сборной железобетонной колонны, ребристой плиты.
курсовая работа [411,8 K], добавлен 27.10.2010Сбор и определение нагрузок на элементы здания. Расчет многопустотной плиты, сборного железобетонного ригеля перекрытия, параметров поперечного армирования, сборной железобетонной колонны и простенка первого этажа, столбчатого фундамента под колонну.
курсовая работа [985,3 K], добавлен 09.12.2013Расчет плиты монолитного ребристого перекрытия. Расчет рабочей арматуры продольных ребер. Проверка прочности плиты по сечениям, наклонным к ее продольной оси. Конструирование сборной железобетонной колонны. Расчет центрально нагруженного фундамента.
курсовая работа [94,8 K], добавлен 21.03.2016Конструирование монолитной железобетонной балочной плиты. Определение эффектов воздействий на плиту пустотного настила и длины анкеровки обрываемых стержней. Расчет потерь предварительного напряжения, прочности наклонных сечений по поперечной силе.
курсовая работа [802,6 K], добавлен 05.04.2015Конструирование сборной железобетонной плиты, назначение геометрических размеров, классов арматуры и бетона, определение потерь предварительного напряжения. Расчет прочности сплошной колонны среднего ряда фундамента и основных геометрических размеров.
курсовая работа [318,7 K], добавлен 16.11.2009Подбор геометрических размеров пустотной плиты покрытия для спортзала. Определение нагрузок, расчет сопротивления бетона осевому сжатию и растяжению. Определение пролета плиты, расчет на прочность; обеспечение несущей способности плиты, подбор арматуры.
контрольная работа [2,6 M], добавлен 13.03.2012Компоновка фрагмента фасада, междуэтажных перекрытий и покрытия здания из железобетонных плит. Сбор постоянных и временных нагрузок на простенок. Расчет простенка по прочности. Определение усилий, действующих в расчетных сечениях стены подвала.
контрольная работа [299,0 K], добавлен 03.06.2012Особенности расчета веса пола и кровли, временных нагрузок на плиты перекрытия и колонну. Характеристика назначения здания, определение класса ответственности спортивного зала. Порядок расчета снеговой и погонной нагрузки на ригель покрытия и колонну.
контрольная работа [902,5 K], добавлен 13.03.2012Варианты разбивки балочной клетки. Сбор нагрузок на перекрытие. Назначение основных размеров плиты. Подбор сечения продольной арматуры. Размещение рабочей арматуры. Расчет прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси по поперечной силе.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 14.03.2009Сбор нагрузок на ребристую плиту перекрытия. Расчетное сечение плиты при подборе монтажной арматуры. Расчет полки плиты на местный изгиб. Сбор нагрузок на колонны с покрытия и перекрытий. Расчет монолитного железобетонного фундамента, размеров подошвы.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 29.11.2013Сбор нагрузок на плиту покрытия, колонну, стеновую панель и определение усилий них. Расчет поперечного ребра плиты покрытия на действие изгибающего момента и поперечной силы. Определение характеристик бетона и арматуры. Армирование конструкций резервуара.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 20.05.2015Определение нагрузки на предварительно напряженную плиту покрытия. Методика расчета полки плиты. Действие постоянной и сосредоточенной нагрузки. Вычисление параметров продольных ребер. Расчет плиты по II группе предельных состояний. Прогиб плиты.
курсовая работа [288,7 K], добавлен 09.11.2010Знакомство с основными этапами расчета зимнего бетонирования монолитной железобетонной плиты. Анализ схемы расположения секций поочередного бетонирования. Рассмотрение особенностей определения расстояния между схватками. Характеристика метода "термос".
курсовая работа [1,5 M], добавлен 16.03.2015Особенности расчета многопустотной плиты по предельным состояниям. Определение усилий в ригеле поперечной рамы. Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси. Конструирование арматуры ригеля. Расчет сборной железобетонной колонны.
курсовая работа [362,0 K], добавлен 22.01.2010Рассмотрение структуры и характеритсик монолитного ребристого перекрытия. Расчет и конструирование балочной плиты, второстепенной балки, поперечной арматуры. Проектирование сборной железобетонной колонны, фундамента, наружной несущей стены здания.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 28.01.2015Объемно-планировочное решение и конструктивная схема здания: фундаменты, стены и перегородки, перекрытия и покрытия, лестницы, окна и двери, кровля. Расчет монолитной железобетонной плиты перекрытия, а также параметров монолитной железобетонной балки.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 24.09.2012
