Проектирование механической части воздушной линии в заданных природных условиях

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проектирование механической части воздушной линии в заданных природных условиях

ВВЕДЕНИЕ

Воздушные линии электропередач предназначены для передачи электроэнергии на расстояния. Основными элементами воздушных линий являются провода и тросы, опоры, изоляторы, линейная арматура и т.д., [1].

В курсовом проекте необходимо произвести расчет линии электропередач 110 кВ в анкерном пролете на механическую прочность. Напряжения в проводе АС-120/19 и тросе ТК-50 не должны превышать допустимых при любых погодных условиях, возможных в данной местности. Стрелы провеса провода и троса также не должны превышать допустимых значений в любом режиме.

Проектирование механической части воздушных ЛЭП ставит своей главной задачей обеспечение высокой надежности работы ВЛ в естественных природных условиях. Это проектирование включает следующие основные этапы:

расчет механических нагрузок на элементы ВЛ:

выбор элементов ВЛ (опор, изоляторов, арматуры и др.);

расчет элементов ВЛ на механическую прочность;

расстановку опор по профилю трассы;

построение шаблона;

расчет монтажных стрел провеса проводов и тросов.

Целью выполнения курсового проекта является освоение основ проектирования механической части ВЛ, [2].

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Тип ЛЭП: одноцепная воздушная линия напряжением 110 кВ, проходящая в ненаселенной местности.

Климатические условия:

район по ветру - II;

район по гололеду - IV;

температура:

высшая t_max=42°С;

низшая t_min= -43°С;

среднегодовая t_ср=4,5°С.

Тип опор: унифицированные железобетонные.

Марки провода: АС-120.

Марка грозозащитного троса: ТК-50.

Материал изоляторов: стекло

Степень загрязненности атмосферы II.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОВОДА И ТРОСА

Физико-механические характеристики провода и троса приведены в таблицах 1 и 2.

Таблица 1 - Физико-механических характеристики провода АС-120/19

течение, мм2: алюминиевой части стальной части суммарное F	117,62 18,81 136,43
Диаметр провода d, мм	15,2
Количество и диаметр проволок, штмм: алюминиевых стальных	262,4 718,85
Количество повивов, шт. алюминиевой части стальной части	2 1
Вес провода Gп, даН/км	471
Модуль упругости Е, даН/мм2	8250
Температурный коэффициент линейного удлинения б, град-1	19,2
Предел прочности, даН/мм2	8,25103
Удельная нагрузка от собственного веса г1, даН/(ммм2)	3,4610-3
Допустимое напряжение, даН/мм2 при среднегодовой температуре уt.ср при низшей температуре уt min при наибольшей нагрузке уг max	8,7 13,0 13,0

Таблица 2 - Физико-механических характеристики троса ТК-50

Течение, мм2: номинальное фактическое Fт	50 48,6
Диаметр троса dт, мм	9,1
Количество и диаметр проволок, штмм	191,8
Количество повивов, шт.	2
Вес троса Gт, даН/км	417
Модуль упругости Ет, даН/мм2	20103
Температурный коэффициент линейного удлинения б т, град-1	1210-6
Предел прочности, даН/мм2	120
Удельная нагрузка от собственного веса гт1, даН/(ммм2)	8,510-3
Допустимое напряжение, даН/мм2 при среднегодовой температуре утt.ср при низшей температуре утt.min при наибольшей нагрузке утг.max	42 60 60

3. ВЫБОР УНИФИЦИРОВАННОЙ ОПОРЫ

По исходным данным выбирается тип унифицированной

промежуточной опоры ПБ110-5 . Основные размеры опоры показаны на

рисунке 3, технические характеристики опоры приведены в таблице 3.

H=22,6м; h₁=2,0м; h₂=14,5м; h₃=4,0м; a₁=2,0м; a₂=3,5м; a₃=2,0м;

b=3,0м ; h₁=1,1

Рисунок 1 - Унифицированная железобетонная опора ПБ110-5

Таблица 3 - Технические характеристики опоры ПБ110-5

Марка провода	Район по гололеду	Пролет, м	Масса,т
		габаритный	ветровой	весовой
АС120/19	II,IV	255	300	320	6,8

Расчетный пролет, м,

(1)

где =0,9 для ненаселенной местности;

=0,9·255=229,5

4. РАСЧЕТ ПРОВОДОВ И ТРОСА НА МЕХАНИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ

Определение толщина стенки гололеда и величины скоростного напора ветра .

Средняя высота подвеса проводов на опоре, м,

(2)

где h_i - расстояние от земли до j-ой траверсы опоры, м;

m - количество проводов на опоре;

л - длина гирлянды изоляторов, м.

,

Средняя высота подвеса троса на опоре, м,

( 3)

Допустимая стрела провеса провода, м,

(4)

где h₂ - расстояние от земли до нижней траверсы, м;

Г - габаритный размер, м;

Допустимая стрела провеса троса, м,

(5)

где z - наименьшее допустимое расстояние по вертикали между

проводом и тросом в середине пролета, м, для lр=229,5 м z=4;

Высота приведенного центра тяжести провода и троса, м,

(6)

Толщина стенки гололеда для провода и троса, мм,

(7)

где С - нормативное значение стенки гололеда, мм, (для 4-го района по

гололеду С=15мм);

k_г1,k_г2 - поправочные коэффициенты на высоту и диаметр провода или

троса.

Скоростной напор ветра на провод и трос, даН/м²,

 (8)

где q - нормативный скоростной напор ветра, даН/м²;

k_В - поправочный коэффициент;

Определение удельных нагрузок на провод и трос.

Удельная нагрузка от собственного веса, даН/(м•мм²), берется из

таблиц 1 и 2:

Удельная нагрузка от веса гололеда, даН/(м•мм2),

(9)

где d - диаметр провода или троса, мм;

F - фактическое сечение провода или троса, мм²;

g0=0,9·10^-3 даН/(м•мм²) - плотность гололедных отложений;

Удельная нагрузка от веса гололеда и собственного веса провода

(троса), даН/(м•мм²),

 (10)

Удельная нагрузка от давления ветра при отсутствии гололеда,

даН/(м•мм²),

где k_l - коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на

ветровую нагрузку;

k_H - коэффициент, учитывающий неравномерность скоростного напора ветра по пролету;

С_Х - коэффициент лобового сопротивления, равный 1,1 - для проводов диаметром 20 мм и более, свободных от гололеда; 1,2 - для всех проводов, покрытых гололедом, и для проводов диаметром меньше 20 мм, свободных от гололеда;

Удельная нагрузка от давления ветра на провод и трос при наличии гололеда, даН/(м•мм²),

(11)

где q?=0,25•q_max для районов с толщиной стенки гололеда до 15 мм;

Удельная нагрузка от давления ветра и веса провода (троса) без

гололеда, даН/(м•мм²),

(12)

Удельная нагрузка на провод от давления ветра и веса провода,

покрытого гололедом, даН/(м•мм²),

(13)

Расчет критических пролетов

Первый критический пролет, м,

(14)

где Е - модуль упругости, даН/мм2;

б - температурный коэффициент линейного удлинения материала

провода, град-1;

Второй критический пролет, м,

(15)

где t_гол - температура гололеда, равная -5⁰ С;

г_max=г₇;

Третий критический пролет, м,

(16)

В результате получается следующее соотношение критических пролетов и расчетного пролета: l_к1 - 107,7 м> l_k2=107,3 м,l_к3=мнимый.

На основании полученных соотношений определяется исходный режим. Это режим максимальной нагрузки с параметрами: у=[у_г.max]=13,0 даН/мм², г=г_max=4,9·10^-3 даН/(м·мм²), t=t_гол=-5°С.

Расчет напряжений в проводе

По уравнению состояния провода рассчитываются напряжения в проводе для режимов среднегодовой температуры - у_tср, режима низшей температуры - у_tmin и наибольшей нагрузки - у_гmax. Расчет напряжения в проводе для режима низшей температуры. В уравнение состояния провода подставляются все известные параметры.

(17)

Полученное уравнение приводится к виду:

Решение полученного уравнения выполняется итерационным методом касательных. В качестве нулевого приближения принимается значение у0=10 даН/мм². Определим поправку на первой итерации:

Найдем новое значение напряжения:

Выполним проверку окончания итерационного процесса. Для этого зададимся точностью расчета :

,

следовательно, расчет нужно продолжить, приняв в качестве нового приближения .

Определим поправку на второй итерации:

.

Выполним проверку:

.

Найдем новое значение напряжения:

.

Определим поправку на третьей итерации:

.

Выполним проверку:

.

Найдем новое значение напряжения:

Определим поправку на четвёртой итерации:

.

Выполним проверку:

.

Найдем новое значение напряжения:

Определим поправку на пятой итерации:

Выполним проверку:

Следовательно, за искомое значение принимаем :

.

Расчеты напряжений в проводе для режимов среднегодовой температуры и наибольшей нагрузки:

;.

Проверка условий прочности провода для режимов низшей и среднегодовой температур и режима наибольшей нагрузки:

5,57< 13,0 8,62 < 8,7 12,2 <13,0

Условия выполняются, значит механическая прочность проводов будет

достаточной для условий проектируемой линии.

По уравнению состояния провода выполняются расчеты напряжений

для режимов гололеда без ветра -у_гол, высшей температуры - у_tmax,

грозового режима - у_гр. Результаты расчетов следующие:

Определение стрелы провеса проводов и троса.

Определяются стрелы провеса проводов в режиме гололеда без ветра,

высшей температуры и грозовом режиме, м,

(18)

где и - удельная нагрузка и напряжение в проводе в соответствующем режиме.

Проверка соблюдения требуемых расстояний от низшей точки провисания провода до земли:

f_гр=1,81<7,2

f_гол =2,47<7,2

f_tmax =1,86<7,2

Условия выполняются, значит расстояние от провода до земли будет не

менее габаритного размера. Стрела провеса грозозащитного троса в грозовом режиме, м,

(19)

где - стрела провеса провода в грозовом режиме;

- длина гирлянды изоляторов;

- расстояние от точки подвеса гирлянды верхнего провода до точки подвеса троса.

Определение напряжений в тросе

Напряжение в тросе в грозовом режиме, даН/мм²,

(20)



В качестве исходного принимается грозовой режим с параметрами:

у^т_гр, г_т1, t=15°C. По уравнению состояния провода определяются

напряжения в тросе для режимов максимальной нагрузки, низшей и

среднегодовой температуры.

Расчет напряжения в тросе для режима среднегодовой температуры. В

уравнение состояния провода подставляются все известные параметры.

Полученное уравнение приводится к виду:

В качестве нулевого приближения принимается значение у₀=50 даН/мм².

Производная полученной функции Определим поправку на первой итерации:

Найдем новое значение напряжения:

Выполним проверку окончания итерационного процесса. Для этого зададимся точностью расчета :

,

следовательно, расчет нужно продолжить, приняв в качестве нового приближения .

Определим поправку на второй итерации:

Выполним проверку:

.

Найдем новое значение напряжения:

.

Определим поправку на третьей итерации:

Выполним проверку:

.

Найдем новое значение напряжения:

.

Определим поправку на четвёртой итерации:

Следовательно, за искомое значение принимаем :

.

Расчеты напряжений в тросе для режимов низшей температуры и наибольшей нагрузки:

Полученное уравнение приводится к виду:



В качестве нулевого приближения принимается значение у₀=42 даН/мм².

Производная полученной функции

Определим поправку на первой итерации:

Выполним проверку:

.

Определим поправку на второй итерации:

Выполним проверку:

.

Следовательно, за искомое значение принимаем :

.

Расчеты напряжений в тросе для режимов среднегодовой температуры и наибольшей нагрузки:

. .

Проверка условий прочности троса для режимов низшей и среднегодовой температур и режима наибольшей нагрузки:

60 =60

60= 60

41,9< 42

Условия выполняются, значит выбранный трос пригоден для условий проектируемой линии.

5. ВЫБОР ИЗОЛЯТОРОВ И ЛИНЕЙНОЙ АРМАТУРЫ

Тип изолятора выбирается по механической нагрузке с учетом коэффициента запаса прочности, который представляет собой отношение разрушающей электромеханической нагрузки к нормативной нагрузке на изолятор. Согласно ПУЭ, коэффициенты запаса прочности в режиме наибольшей нагрузки должны быть не менее 2,7, а в режиме среднегодовой температуры - не менее 5,0. В нормальных режимах поддерживающая гирлянда изоляторов воспринимает осевую нагрузку, состоящую из веса провода, гололеда и самой гирлянды. Вес гирлянды предварительно принимается Н/м.

Нормативная нагрузка на изолятор от веса провода без гололеда, Н/м

В нормальных режимах поддерживающая гирлянда изоляторов воспринимает осевую нагрузку, состоящую из веса провода, гололеда и веса самой гирлянды. С учетом этого расчетные условия для выбора типа изоляторов в подвесной гирлянде имеют вид:

(21)

где - нагрузка на изолятор от веса провода, покрытого гололедом;

- нагрузка на изолятор от веса гирлянды;

- нагрузка на изолятор от веса провода;

- разрушающая электромеханическая нагрузка.

Нагрузки и можно рассчитать следующим образом:

, (22)

где - длина весового пролета (указывается в технических характеристиках опор);

F - общее фактическое сечение провода;

- удельная нагрузка от ветра и веса провода, покрытого гололедом;

- удельная нагрузка от собственного веса провода

G_и - нагрузка на изолятор от веса гирлянды, даН, предварительно

G_и=50 даН;

Тогда:

Выбирается изолятор ПС-70Е с такой разрушающей электромеханической нагрузкой, чтобы выполнялись условия (21). Выбирается изолятор с разрушающей электромеханической нагрузкой 7000 даН:

1248<7000;

1089<7000,

т.е. условия выполняются.

Определяется число изоляторов в поддерживающей гирлянде,

(23)

где л_эф - нормированная удельная эффективная длина пути утечки.

Для степени загрязненности атмосферы II л_эф=1,6 мм/кВ;

U_наиб=1,15·U_ном;

l_эф - эффективная длина пути утечки, мм,

(24)

где l_ут =303 мм для выбранного изолятора;

k - поправочный коэффициент,

(25)

где D - диаметр тарелки изолятора, D=255 мм;

Полученное значение округляется до десяти и увеличивается на один. В итоге число изоляторов в поддерживающей гирлянде равно одиннадцати .

При выборе изоляторов натяжных гирлянд в условия (21) добавляется величина тяжения провода.

Нагрузка на изолятор натяжной гирлянды, даН,

(26)

(27)

Выбирается изолятор ПС-70Е с разрушающей электромеханической нагрузкой 7000 даН:

4513,94<7000;

3851,06<7000,

т.е. условия выполняются.

Число изоляторов в натяжной гирлянде принимается на один больше, чем в поддерживающей, т.е. двенадцать . Выбор арматуры аналогичен выбору изоляторов. Коэффициент запаса прочности для условий гололеда должен быть не менее 2,5. Нагрузка на арматуру поддерживающей гирлянды, даН,

(28)

Выбирается узел крепления гирлянды к траверсе опоры КГП-7-1, серьгу СР-7-16, ушко У1-7-16 с разрушающей минимальной нагрузкой 70 кН; глухой поддерживающий зажим ПГН-3-5 с минимальной разрушающей нагрузкой 25 кН.Нагрузка на арматуру натяжной гирлянды, даН,

 (29)

Для натяжной гирлянды выбирается та же арматура что и для

поддерживающей. Для натяжной гирлянды выбираем болтовой зажим.

Изолятор и линейная арматура изображены на рисунках 2-6:

Рисунок 2 - Изолятор ПС70Е

H=146(127) мм,D=255 мм,d=16 мм.

Рисунок 3 - Узел крепления КГП-7-1

D=16 мм; А=17 мм; d=16 мм; L=80 мм; Н1=32 мм; Н=82 мм

Рисунок 4 - Зажим поддерживающий ПГН-3-5

L=220 мм; А=20 мм; Н=66 мм

Рисунок 5 - Серьга СР-7-16

D=17 мм; d=16 мм; А=65 мм; b=16 мм

Рисунок 6 - Ушко У1-7-16

D=17 мм;D1=19,2 мм; b=16 мм; Н= 104 мм

Фактический вес поддерживающей гирлянды, даН,  (30)

где G_из - вес одного изолятора, даН; G_арм - суммарный вес элементов арматуры, даН;

Фактическая длина

(31)

где Н_из - высота одного изолятора, м;

Н_арм - суммарная высота элементов арматуры, м;

Получили л_гир.ф =2,069 больше, чем принятое в расчетах л=1,3.

Проверка соблюдения габарита.

Пересчитанная допустимая стрела провеса, м,

(32)

Проверка соблюдения требуемых расстояний от низшей точки провисания провода до земли по условию:

Условие соблюдается, т.е. такая длина гирлянды допустима. ащита от вибрации осуществляется с помощью гасителей вибрации, представляющих собой два груза, закрепленных на стальном тросе (рисунок 7).



Рисунок 7- Гаситель вибрации ГПГ-1,6-11-400/21

d=11 мм; 2R=21 мм; L=400 мм; H=78 мм

Выбор гасителя вибрации осуществляется с учетом марки и сечения провода. Выбирается гаситель вибрации ГПГ-1,6-11-400/21. Для грозозащитного троса гаситель вибрации не требуется, так как у^т_tср<18,0 даН/мм².

Расстояние от зажима до места крепления виброгасителя, мм,

(33)

где d - диаметр провода, мм;

G_п - вес одного метра провода, даН;

6. РАССТАНОВКА ОПОР ПО ПРОФИЛЮ ТРАССЫ

Построение шаблона

На заданном профиле трассы расстановка опор производится с помощью специальных шаблонов. Шаблон представляет собой три кривые провисания провода, сдвинутые относительно друг друга, построенные в виде парабол для режима, при котором возникает наибольшая стрела провеса. В п. 4.5 была определена максимальная стрела провеса, которая соответствует режиму максимальной температуры, f_max=1,86 м.

Кривая 1 - кривая провисания нижнего провода - строится на основе формулы стрелы провеса:

(34)

где - удельная нагрузка и напряжение в проводе в режиме, отвечающем наибольшей стреле провеса .

Данная формула представляется в виде уравнения:

где , тогда .

Для режима максимальной температуры уравнение примет вид:

l	0	50	100	150	229,5
x	0	25	50	75	114,75
y	0	0,187	0,749	1,685	3,43

Кривая 2, называемая габаритной, сдвинута о вертикали вниз от кривой

1 на расстояние требуемого габарита от земли Г=6 м. Кривая 3 - земляная - сдвинута от кривой 1 вниз на расстояние h₂-л_гир.ф=14,5-2,069=12,431 м (рисунок 8).



Рисунок 8 - Построение шаблона

Шаблон накладывают на профиль трассы так, чтобы кривая 3 пересекала профиль в месте установки первой анкерной опоры, а кривая 2 касалась его, при этом ось у должна быть строго вертикальной. Тогда другая точка пересечения кривой 3 с профилем будет соответствовать месту установки первой промежуточной опоры. При таком положении шаблона во всех точках пролета габарит будет не меньше допустимого. Аналогично находится место установки второй промежуточной опоры и т.д.

После монтажа анкерного участка в проводах происходит выравнивание напряжения, которое соответствует какому-то условному пролету. Этот пролет называется условным, и его длина, м, определяется из выражения:

(35)

где li - фактическая длина i-го пролета в анкерном участке, м;

n - количество пролетов в анкерном участке;

В результате расчетов получили что l_пр отличается от l_р на

В результате расчета разница между приведенным и расчетным пролетом не более 5%.

Проверка опор на прочность

При расстановке опор по профилю трассы все они должны быть проверены на прочность в реальных условиях. Проверка выполняется сопоставлением вычисленных для каждой опоры весового и ветрового пролетов со значениями этих пролетов, указанных в технических характеристиках опоры.

Весовой пролет, м,

(36)

где эквивалентные пролеты вычисляются по формулам:

-первый (большой) эквивалентный пролет, м,

(37)

- второй (малый) эквивалентный пролет

, (38)

где - действительная длина пролета, - разность между высотами точек подвеса провода, - удельная нагрузка, - напряжение в проводе.

Ветровой пролет для каждой опоры рассчитывается как полусумма смежных пролетов:

. (39)

Расчет для второй опоры.

Для остальных опор расчет сводится в таблицу 4.

Таким образом, для каждой опоры выполняются условия

Таблица 4 - Проверка опор на прочность

№ опоры i	l'эi-1, м	l”эi-1, м	l'эi, м	l”эi, м	Дhi-1, м	Дhi, м	lвес, м	lветр, м
1 2 3 4 5 6 7	- 145,1 - - 204,3 - -	184,3 108,4 43,1 168,0 - 104,6 148,7	205,6 283,25 200,0 - 189,4 173,3 165,0	- - - 143,7 - - -	0,55 2,23 2,99 0,86 1,54 1,82 0,58	2,23 2,99 0,86 1,54 1,82 0,58 0,41	194,9 215,75 121,5 155,8 196,8 138,9 156,8	175,5 219,5 154,5 179,0 160,5 154,0 158,5

7. РАСЧЕТ МОНТАЖНЫХ СТРЕЛ ПРОВЕСА ПРОВОДА И ТРОСА

Определяется исходный режим из соотношений трех критических пролетов и приведенного пролета: l_к1 - мнимый, l_пр=166 м>l_к3=144,2 м.

На основании полученных соотношений определяется исходный режим. Это режим максимальной нагрузки с параметрами: у_и=[у_г.max]=13,0 даН/мм², г_и=г_max=8,5·10-3 даН/(м·мм²), t_и=t_гол=-5°С.

Расчет напряжения при монтаже осуществляется с помощью уравнения

(40)

Стрела провеса провода в интересующем пролете l_ф, м, определяется из выражения

(50)

Тяжение провода, даН, рассчитывается по формуле

(51)

С помощью уравнения состояния рассчитывается напряжение в проводе при температуре монтажа t_max=42°C и t_min=-43°C.

при t_max=42°C:



Полученное уравнение приводится к виду:

Тяжение в проводе, даН

Полученное уравнение приводится к виду:

Тяжение в проводе, даН,

Для наибольшего пролета l_max=239 м и наименьшего пролета l_min=167 м по формуле (7.2) рассчитываются стрелы провеса при максимальной и минимальной температурах, м, l_max=239 м

l_min=167 м

Расчет при других температурах выполняется аналогично, результаты заносятся в таблицу 5.

Стрела провеса провода в габаритном пролете при температуре 15°С,

Исходные данные для троса: у_тгр=14,7 даН/мм², г_т1=8·10-3

даН/(м·мм²), t=15°C.

Стрела провеса троса в габаритном пролете в режиме грозы исходя из

требуемого расстояния z для габаритного пролета, м,

Определяется величина напряжения в тросе по известной величине

f^т_гр, даН/мм²,  (52)

Определяются напряжения в тросе при температуре монтажа из

уравнения состояния, принимая в качестве исходного грозовой режим.

Для наибольшего пролета l_max=239 м и наименьшего пролета l_min=167

м рассчитываются стрелы провеса троса, м,

(53)

(54)

Тяжение в тросе, даН,

(55)

Расчет для температуры -43°С.

Полученное уравнение приводится к виду:



Тяжение в тросе, даН,

Стрела провеса при l_max=239 м, м,

Стрела провеса при l_min=167 м, м,

Расчет при других температурах выполняется аналогично, результаты

заносятся в таблицу 6.

Таблица 5 - Монтажная таблица провода

Температура, град	Напряжение, даН/мм2	Тяжение, ДаН	Стрела провеса в пролете длиной, м
			239	167
-43 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 42	12,27 4,31 4,16 4,02 5,89 6,78 8,02 8,57 9,84 10,31 12,64	1673,99 903,96 872,66 843,89 817,39 792,90 770,21 749,15 820,53 911,22 1813,15	4,94 4,86 5,04 5,21 5,39 5,54 5,71 5,87 6,03 6,18 7,33	5,41 2,90 3,01 3,11 3,21 3,31 3,41 3,51 3,60 3,69 4,78

Таблица 6

Температура, град	Напряжение, даН/мм2	Тяжение, даН	Стрела провеса в пролете длиной, м
			239	167
-43 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 42	9,41 9,22 9,03 8,85 8,69 8,50 8,37 8,23 8,09 7,96 7,83	457,41 447,90 438,87 430,30 422,14 414,38 406,97 399,91 393,16 386,71 380,53	5,14 5,25 5,36 5,47 5,57 5,68 5,78 5,88 5,98 6,08 6,18	3,07 3,14 3,20 3,26 3,33 3,39 3,45 3,51 3,57 3,63 3,69

Монтажные графики для провода приведены на рис. 9 . Аналогичные графики строятся для троса рис 10 .

Рисунок 9 - Монтажные графики для провода.

Рисунок 10 - Монтажные графики для троса .

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В этом курсовом проекте мы рассмотрели основные этапы проектирования механической части воздушных линий электропередачи: выполнены выбор промежуточных опор; механический расчет проводов и грозозащитного троса; выбор линейной арматуры; произведены расстановка опор по профилю трассы и расчет монтажных стрел провеса.

После выполнения этой работы я получил опыт в проектирование механической части воздушных линий электропередачи, пользуясь современными интернет источниками, а так же литературой. Мы достигли всех целей в этой курсовой работы и сделаю такой вывод, что: проектировка механической части воздушных линий электропередачи является важнейшим этапом для постановки ВЛ, после расчетов которых, опоры могут в определенной местности стоять достаточно долговечно и качественно.

СПИСОК ИНТЕРНЕТ-ИСТОЧНИКОВ

электропередача механический монтажный

1. http://textarchive.ru/c-1900768-p31.html

2. http://slavmet.com/products/izolyatory-farforovye/lineiny-podvesnoy/izolyator-ps-120-b

3. http://elektropostavka.ru/

4. http://docamix.ru/load/45-1-0-188

5. http://www.energocon.com/pages/id1292.html

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Вихарев А.П., Вычегжанин А.В., Репкина Н.Г. Проектирование механической части воздушных ЛЭП. Учебное пособие. Киров: изд. ВятГТУ, 2009. - 140 с. ПУЭ, 7 издание 2003г

3. Учебник «Проектирование механической части воздушных ЛЭП»

Размещено на Allbest.ru

...