Конструкции из дерева и пластмасс

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1.Расчёт клеефанерной плиты покрытия

1.1 Расчетные усилия в плите

1.3 Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость

2. Проверка ребер по касательному напряжению

3. Расчет полигональной фермы с клееным верхним поясом

3.1 Исходные данные

3.2 Определение усилий в элементах фермы

3.3 Конструирование и расчет узлов фермы

4. Расчёт колонны

4.1 Расчёт принятого сечения по сжатию с изгибом в опасном сечении

5. Мероприятия по защите древесины

5.1 Защита от гниения

Список литературы

Введение

Современные темпы развития промышленного и гражданского строительства требуют широкого применения различных конструкционных материалов. Одним из путей улучшения структуры применяемых материалов, а также снижения металлоемкости строительства является внедрение конструкций из дерева и пластмасс. Деревянные конструкции, особенно заводского изготовления, в основном отвечают требованиям надежности и долговечности в условиях агрессивных химических воздействий и повышенной сейсмичности.

Наиболее рациональными областями применения деревянных конструкций являются здания, в атмосфере которых присутствуют слабоагрессивные газы, пыль или аэрозоли. В промышленности это предприятия по производству минеральных удобрений, электролитные цехи цветной металлургии, здания нефтяного и целлюлозно-бумажного производства. В сельском хозяйстве - это животноводческие помещения (коровники, свинарники, птичники), а также склады минеральных удобрений. Деревянные конструкции эффективны в условиях рассредоточенного строительства, так как для их перевозки и монтажа не требуются механизмы и машины повышенной грузоподъемности. В зданиях общественного значения спорт- и кинозалы, выставочные павильоны, крытые рынки при больших пролётах эффективно применение клееной древесины, где малый собственный вес конструкций играет важную роль. Интерьер таких зданий получается более выразительным. древесина плита ферма

Курсовой проект по дисциплине "Конструкции из дерева и пластмасс" является важной частью подготовки инженера-строителя по специальности "Промышленное и гражданское строительство". Цель проекта - закрепить теоретические знания студентов, дать необходимые навыки проектирования зданий с несущими и ограждающими конструкциями на основе древесины, научить самостоятельной работе с технической и учебной литературой по данному предмету.

Исходные данные:

- Вариант - 16;

- Пролёт здания - 22 м;

- Длина здания - 33 м;

- Шаг колонн - 5,5 м;

- Высота колонн - 7,5 м;

- Место строительства - Саратов

- По снеговой нагрузке - III, S0 = 1.875 кН/мІ;

- Клеефанерная плита покрытия;

- Ограждающие конструкции стен - навесные клеефанерные стеновые панели;

- Несущие конструкции-гнутоклееная рама

- Режимы нагружения Б-В;

- Класс условий эксплуатации - 2.2;

- Срок службы здания - 95 лет;

1.Расчёт клеефанерной плиты покрытия

Рис.2.1. Клеефанерная плита покрытия

Размеры плиты в плане назначаем 5500х 1500 мм. Ширина панели принимается равной ширине фанерного листа с учетом обрезки кромок. Толщину фанерных обшивок принимаем 8 мм на две стороны. Направление волокон наружных шпонов фанеры должно быть продольным для обеспечения стыкования листов фанеры "на ус" и для лучшего использования прочности фанеры.

Деревянный каркас панели образуем четырьмя продольными ребрами из досок, жестко склеенных с фанерными обшивками и четырьмя поперечными ребрами. По рекомендуемому сортаменту пиломатериалов для продольных ребер идут доски сечением 50 х 200 мм. Общая высота всей панели составит hп=209 мм.

Нагрузки

Вид нагрузки	нормативная нагрузка, gn, н/м 2	Коэффициент надёжности по нагрузке, гf	Расчётная нагрузка, g, кн/м 2
1.3 слоя рубероида по битумной мастике 3?10?3	90	1,2	108
2.Фанера ФСФ ВВ 650?2?8?10-3?10	104	1,1	114,4
3.Продольные ребра	154,4	1,1	170
4.Утеплитель пенопласт	75,6	1,2	90,7
Итого	424	-	483,1
Снеговая нагрузка S0=ce•ct•µ•Sg ce=0.85 ct=1.0 µ=1.25 Sg=1.5 S0=0.851.01.251.5=1.594кН/м 2	1594	1,4	2231,6
Снег+постоянная	2018	-	2714,7

Расчетные сопротивления материалов:

Rф.р= 21 МПа - растяжение в плоскости листа;

Rф.с= 18 МПа - сжатие в плоскости листа;

Rф.и= 24 МПа -изгиб из плоскости листа;

Rск= 2,4 МПа -скалывание вдоль волокон;

Коэффициенты условия работы:

- конструкций, эксплуатируемых при температуре воздуха ниже 35?С;

- когда высота сечения 50 см и менее;

- когда толщина слоя 33 мм;

- в зависимости от срока службы сооружения.

- совместное действие постоянной и кратковременной снеговой нагрузки;

Снеговая нагрузка.

Вычисление снеговой нагрузки производится согласно разделу 10 [2].

Нормативная снеговая нагрузка определяется по формуле:

,

где ce - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с п.10.5- 10.9[2];

ct - термический коэффициент, принимаемый в соответствии с п.10.10[2];ct=1,0 ;

µ - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с п.10.4 [2]; µ = 1,25;

Sg - вес снегового покрова на 1 м 2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый в соответствии с п.10.2 [2]. Город Саратов относится к III снеговому району, Sg = 1.5 кПа;

Нормативная снеговая нагрузка:

S0=0.851.01.251.5=1.594кН/м 2=1594 Н/м 2

Расчёт прочности верхней обшивки плиты на изгиб от веса монтажника с инструментом:

;

;

1.1 Расчетные усилия в плите

Определение максимальных изгибающих моментов в кровельной плите.

Проверка нижней обшивки на растяжение

;

,

где - приведенный момент инерции.



,

где , если l6a;

a = c+= 420+50 = 470мм = 47см;

476=282 см <l=550см;

;

;

;

;

;

Условие выполняется.

1.3 Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость

Проверка выполняется в соответствии с п.7.28 [1]:

;

при

Так как в нашем примерето определяется по формуле:

Проверка пройдена.

2. Проверка ребер по касательному напряжению

Проверка выполняется в соответствии с п.7.29 [1].

Здесь;

;

;

Проверка пройдена.

Расчет плиты на прогиб

Прогиб плиты определяться с учетом деформаций сдвига по формуле:

Проверка пройдена.

3. Расчет полигональной фермы с клееным верхним поясом

3.1 Исходные данные

Расчету и проектированию подлежит металлодеревянная ферма с клееным верхним поясом и нижним поясом из прокатных парных уголков Материалы для изготовления элементов фермы:

- для клееных деревянных элементов -доски из пихты стандартного сортамента по ГОСТ 24454 1-го сорта, клей на основе резорцина и меланина с предварительным перемешиванием компонентов (таблица 2 [1]).

- для металлических элементов и узловых деталей - сталь марки С 245 по ГОСТ 27772-88 (таблица В.1 приложения В [3]).

Расчетные сопротивления материалов:

Rс =Rи =Rсм =21?1?0,9?0,66?1?1?1=12,47 МПа - расчетное сопротивление древесины сосны 1-ого сорта на сжатие (таблица 3 [1]);

Rуn =245 МПа - предел текучести стали при толщине проката от 2 до 20 мм (таблица В.5 приложения В [3]);

Run = 370 МПа - временное сопротивление стали при толщине проката от 2 до 20 мм (таблица В.5 приложения В [3]);

Ry = 240 МПа - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести при толщине проката от 2 до 20 мм (таблица В.5 приложения В [3]);

Ru =360 МПа - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению при толщине проката от 2 до 20 мм (таблица В.5 приложения В [3]).

Геометрические размеры элементов фермы

Рис.3.1. Геометрические размеры полигональной фермы

Учитывая необходимость точного изготовления элементов фермы, все геометрические размеры ее стержней должны определяться с точностью до 1мм.

Расчетный пролет фермы: lф = 17,7 м;

Назначаем высоту фермы равной

Нижний пояс фермы разбиваем на 6 равных панелей длиной

Высота фермы на опоре

Разность высоты фермы

Длина верхнего пояса по скату

Длина панели верхнего пояса по скату:

м;

Длина стоек:

Длина раскосов:

м;

м;

м;

3.2 Определение усилий в элементах фермы

Нагрузки от собственного веса покрытия:

Н/м 2;

Н/м 2;

Снеговые нагрузки:

Н/м 2;

Н/м 2;

Ориентировочно нормативная нагрузка от собственного веса фермы

Н/м 2,

гдеkсв= 4 - коэффициент собственного веса фермы.

Расчетная нагрузка

Н/м 2.

Расчётная узловая нагрузка от веса кровли и самой фермы

Н,

где B - шаг несущих конструкций здания; d - горизонтальная проекция панели верхнего пояса.

Расчётная узловая нагрузка от снега на покрытии

Рис.3.2. Обозначения элементов фермы

Эпюры усилий от единичной нагрузки



Эпюры усилий от веса кровли и самой фермы (Н)

Эпюры усилий от снеговой нагрузки (Н)

Расчётные усилия в стержнях фермы

Наим. стержня	Обознач.стержня	Усилия от един. нагрузки	Усилия от собственной массы, кН	Усилия от снеговой нагрузки, кН	Расчетные усилия
					Растяжение	Сжатие
Верхний пояс	О 1	0	0	0	0	0
	О 2	-3,58	-28,66	-100,28	-	-128,9
	О 3	-5,12	-40,97	-143,38	-	-184,35
Нижний пояс	U1	-1,05	-8,41	-29,43	-	-37,84
	U2	0,48	3,86	13,52	17,38	-
	U3	0,57	4,55	15,92	20,47	-
Стойки	V1	-0,5	-4,0	-13,99	-	-17,99
	V2	1,2	9,61	33,84	43,45	-
	V3	0,07	0,6	2,08	2,68	-
Раскосы	D1	-4,36	-34,86	-121,98	-	-156,84
	D2	-1,95	-15,59	-54,56	-	-70,15
	D3	-0,11	-0,9	-3,18	-	-4,08

Расчёт верхнего пояса. Верхний пояс проектируем из клеедощатых блоков прямоугольного сечения.

Рассчитываем пояс как сжато-изгибаемый стержень на продольное сжимающее усилие

Кроме усилия О 3 в верхнем поясе возникает изгибающий момент от местной нагрузки.

Расчетная погонная нагрузка от собственного веса и снега

Для уменьшения расчётного изгибающего момента от местной поперечной нагрузки Mq узлы верхнего пояса конструируются с внецентренной передачей продольных усилий О с отрицательным эксцентриситетом е, благодаря чему достигается разгружающий момент

Конструктивно это достигается смещением площадок смятия в узлах на величину е относительно геометрической оси элемента.

Задаёмся расчётной шириной сечения пояса b = 175 мм и высотой h = 320 мм, компонуя его из досок толщиной 32 мм (40 мм до острожки).

Геометрические характеристики принятого сечения:

- площадь поперечного сечения

;

- момент сопротивления

;

- гибкость в плоскости изгиба

Изгибающий момент от местной нагрузки

кНм.

Задаемся величиной эксцентриситета, равной e = 2,4 см.

Разгружающий момент

кНм.

Изгибающий момент от действия поперечных и продольных сил

кНм.

Коэффициент определяется по формуле

где =1,2 кН/см 2 - расчетное сопротивление сжатию.

Расчетный изгибающий момент

кНм.

Напряжение по формуле

кН/см 2.

Определяем напряжение в опорных сечениях по формуле

кН/см 2,

где Q - поперечная сила на опоре, равная

кН;

kск = 1,47 - коэффициент концентрации скалывающих напряжений; 0,6 - коэффициент, учитывающий непроклеивание; Rск = 0,24 кН/см 2 - расчётное сопротивление скалыванию древесины при изгибе.

Расчет нижнего пояса. Пояс проектируем из двух прокатных уголков.

Расчетное усилие U2 = -37,84 кН. Необходимая площадь поперечного сечения металлического пояса

,

где Ry = 22,5 кН/см 2 - расчетное сопротивление растяжению прокатной стали; гс = 1,05 - коэффициент условий работы элементов стальных конструкций; m = 0,85 - коэффициент, учитывающий неравномерное натяжение уголков.

Принимаем сечение пояса из двух уголков (с учётом ослабления крепёжным болтом) 65Ч50Ч5 (ГОСТ 8510-86) с F = 5,56 см 2>Fтр = 1,9 см 2

Расчет среднего раскоса. Расчетное усилие D1 = -156,84 кН, расчетная длина l = 3,621 м. Задаёмся гибкостью л = 120 < [150], тогда

Принимаем раскос из пяти досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм. Проверяем принятое сечение на устойчивость.

Напряжение по формуле

;

;

Расчет опорной стойки. Расчётное усилие сжатия V1 = -17,99 кН, расчётная длина стойки равна

где м0 - коэффициент, принимаемый при шарнирно закреплённых концах элемента равным 1 ; - длина стойки.

Задаёмся гибкостью л = 120 < [150], при которой высота сечения стойки

Принимаем стойку из четырёх досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм.

Проверяем принятое сечение 128Ч175 мм.

Фактическая гибкость .

Так как л < 70, коэффициент ц определяется по формуле

Проверяем сечение стойки на устойчивость:

;

Расчет средней стойки. Расчётное усилие сжатия V2 = 43,45 кН, расчётная длина стойки равна

где м0 - коэффициент, принимаемый при шарнирно закреплённых концах элемента равным 1 ; - длина стойки.

Задаёмся гибкостью л = 120 < [150], при которой высота сечения стойки

Принимаем стойку из трех досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм.

Проверяем принятое сечение 96Ч175 мм.

Фактическая гибкость .

Так как л 70, коэффициент ц определяется по формуле

Проверяем сечение стойки на устойчивость:

;

3.3 Конструирование и расчет узлов фермы

Рис.3.3. Узел А

Узел А.Расчётные усилия О 2 = -128,9 кН, О 3 = -184,35 кН, V3 = 2,68 кН,

D2 = -70,15. Усилия от одного элемента верхнего пояса на другой передаются лобовым упором через площадки смятия. Глубина пропила для создания эксцентриситета e = 8,0 см равна 2e = 16,0 см. Стык перекрывается деревянными накладками сечением 125х 100 мм на болтах d = 12 мм.

Расчётное сопротивление древесины пихты местному смятию поперёк волокон кН/см 2.

Требуемая площадь смятия

.

Условие прочности на смятие выполняется.

Рис. 3.4. Узел Б

Узел Б. Отдельные полуфермы, поступающие на стройплощадку, соединяются между собой деревянными накладками сечением 125х 100 мм на болтах d = 12 мм. Необходимый эксцентриситет обеспечивается прорезью глубиной 160 мм.

Сжимающее усилие в раскосе D3 = -4,08 кН передаётся через упорный элемент парным накладкам из швеллеров № 16. Упорный элемент из швеллера № 16 приваривается к парным накладкам.

Напряжение изгиба в упорном элементе

где Wy = 13,8 см 3 - момент сопротивления швеллера; b = 17,5 см - длина элемента.

Проверяем сварные швы, прикрепляющие упорный элемент к накладкам длинойlw = 2(6,4 2 + 16) = 58 см:

Растягивающее усилие воспринимается двумя болтами d = 12 мм.

Узел Д. Расчётные усилия: U2 = 17,37 кН, D2 = -70,15 кН, V2 = 43,45 кН.

Необходимые длины сварных швов (kf = 6 мм) для крепления уголков нижнего пояса определяем длины сварных швов:

- по обушку

- по перу

Усилие сжатия от раскоса D2 = -70,15 кН передаётся на металлические диафрагмы узла. Давление на вертикальную диафрагму

Изгибающий момент в диафрагме как пластинке, при 17,5/13,5 = 0,94 и б = 0,109

Требуемая толщина вертикальной диафрагмы

принимаем

Горизонтальную диафрагму рассчитываем на давление от стойки:

При 4,8/17,5 = 0,27 и б = 0,037

Требуемая толщина вертикальной диафрагмы

принимаем

4. Расчёт колонны

Рис. 4.1. Расчетная схема колонны

Предварительные размеры поперечного сечения

Колонну принимаем по предварительному расчету из условия достижения предельной гибкости 120

;

;

где м - коэффициент, учитывающий закрепление концов колонны, значения которого принимаются по п.6.23 [1];

H =7,0 м - высота помещения от пола до низа несущих конструкций;

Сечение колонн каркаса проектируем из досок сортамента пиломатериалов по ГОСТ 24454 с учетом припусков на фрезерование их пластей до склеивания пакета и фрезерования боковых граней склеенного пакета по ГОСТ 7307.

Для изготовления колонн принимаем доски сечением 225x40 мм. Их толщина после фрезерования пластей составит 33 мм, а ширина склеенного пакета после фрезерования его боковых граней будет равна b=225?15 =210 мм. Принимаем доску 210х 33мм. Количество досок равно h=14?33=462 мм=46,2 см.

Рис. 4.2.Поперечное сечение колонны каркаса

Сбор нагрузок на колонну

Вид нагрузки	нормативная нагрузка, gn, н/м 2	Коэффициент надёжности по нагрузке, гf	Расчётная нагрузка, g, кн/м 2
1.вес вышележащих конструкций	389,7	-	443,72
2.Собственный вес фермы	142,19	1,1	156,41
3.Собственный вес колонны [H] 500?h?l?b?10= 500	3395,7	1,1	3735,27
Снеговая нагрузка	1500	1,4	2100

Ветровая нагрузка

Средняя составляющая ветровой нагрузки определяется по формуле:

где w0 - нормативное значение ветрового давления в зависимости от ветрового района,

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, зависит от эквивалентной высоты ;

с - аэродинамический коэффициент с наветренной и подветренной стороны, зависит от формы здания, учитывает условия обтекания ветром, снав=0,8;спод=-0,6.

Сосредоточенная нагрузка от ветра:

Рассмотрим раму 1 раз статически неопределимую систему.

Определим внутренние усилия в колонне от действия ветровой нагрузки.

Mmax, приходит на опорные сечения.

Момент от внецентренного действия.

Момент в опорном сечении колонны от постоянной и снеговой нагрузки.

4.1 Расчёт принятого сечения по сжатию с изгибом в опасном сечении

где

Определение усилий в колоннах с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний.

Первое сочетание нагрузок:



Момент на уровне верха фундаментов:

Опасное сечение это нижнее сечение правой колонны, где M=

Площадь сечения колонны: A=

Момент сопротивления:

Расчёт колонн на прочность плоской формы деформации

Расчёт на прочность плоской формы деформациипроизводится по формуле:

При эпюре моментов треугольного очертания, поправочный коэффициент равен:

;

;

Прочность плоской формы деформации обеспечена.

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования

Расчет на устойчивость плоской формы деформированияпроизводится по формуле:

+ (n

где

Для элементов имеющих закрепление растянутой кромки n=1.

+ (1

Устойчивость обеспеченна.

Расчёт устойчивости колонны из плоскости рамы

Устойчивость из плоскости рамы обеспеченна.

Расчет узла защемления колонны в фундаменте с помощью анкерных болтов.

Для крепления анкерных болтов сбоку стойки приклеиваем дополнительно по три доски общей толщиной 106 мм.

Рис. 4.3. Конструкция узла защемления колонны в фундаменте и схемы к расчету

Расчет болтов ведем на комбинацию усилий: M=

Напряжения на поверхности фундамента определяются по формуле:

Принимаем бетон класса В 15. Расчетное сопротивление бетона сжатию

Участки эпюры определяем из условия равенства нулю моментов внешних и внутренних сил:

;

Тогда, =3,9кН;

Площадь поперечного сечения болта определяется по формуле:

где - расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов.

Принимаем болт d=16мм,

Траверса для крепления анкерных болтов рассчитывается как балка по схеме, приведенной на рис. 4.3.

Изгибающий момент:

Из условия размещения анкерных болтов d= 16 мм принимаем уголок 80х 6 (Iх=57 см 4;z0 = 2,19 см; b= 8 см).

Напряжение в траверсе:

Проверяем прочность приклейки досок, на которые опираются траверсы. Принимаем длину приклейки hш= 95 см.

Расчетное среднее сопротивление клеевого шва на скалывание определяем по формуле:

Напряжение в клеевом шве:

Условие выполнено.

5. Мероприятия по защите древесины

5.1 Защита от гниения

Химические средства для защиты древесины от гниения и биовредителей называют антисептиками, которые представляют собой пасты или жидкие растворы. Эти вещества изготавливают на основе неорганических и органических веществ. Как правило, для химической защиты древесины используют водные растворы солей.

Для защиты древесины от гниения и биовредителей используем антисептик - "Сенеж" ТУ 2389-001-18796270-2003. Сертификат соответствия № РОСС RU. АЯ 12.Н 01090.

Состав: Вода, неорганические компоненты.

Свойства: Средний срок защиты 30-35 лет. Трудновымываем - химически связывается с древесиной. Высокоэффективен против домовых грибов. Образует в древесине три степени защиты. Не ухудшает прочность, склеиваемость, окрашиваемость древесины. Останавливает уже начавшееся биопоражение. Пожаро-, взрыво-безопасный материал.

Технология применения: Антисептик наносят на очищенную от грязи, пыли, коры, луба, прочих покрытий поверхность древесины кистью, валиком, распылителем при температуре воздуха не ниже , а также погружением, вымачиванием или автоклавированием. Нанесение кистью, валиком, распылителем проводят в 2-3 приема с интервалом 20-40 минут, обеспечивая нормируемый суммарный расход. Вымачивание или пропитку в автоклаве проводят до достижения нормируемого расхода. Устойчивость к вымыванию формируется через 3-5 суток.

Норма расхода: Суммарный расход при нанесении кистью, валиком, распылителем - не менее 250-300 г/м 2 (3-4 м 2/кг); расход при вымачивании и автоклавировании - 200-240 кг/м 3. Расход зависит от условий эксплуатации и требуемого срока службы обрабатываемой древесины.

Меры безопасности: При нанесении антисептика исключить контакт с открытыми частями тела, попадание внутрь. При попадании в глаза и рот - промыть водой. Класс опасности - IV(малоопасно) по ГОСТ 12.1.007. Утилизировать как бытовые отходы.

Защита от возгорания.

К химическим средствам защиты деревянных конструкций от возгорания относится применение пропитки огнезащитными составами или нанесение огнезащитных красок. Защитные средства, предохраняющие древесину от возгорания, называются антипиренами. Они представляют собой вещества, способные при нагревании разлагаться с выделением большого количества негорючих газов, либо увеличиваясь в объеме, создавать защитный слой, препятствующий возгоранию древесины и распространению по ней огня.

Для внешней и глубокой пропитки древесины с целью снижения ее пожарной опасности и защиты от биоповреждений используем "негорин-люкс" ту 2386-005-52470838-2005

Свойства: Состав огнебиозащитный "Негорин-Люкс" (сертификат пожарной безопасности № ССПБ. RU. ОП 052. В.00006 от 16.03.05) предназначен для внешней и глубокой пропитки древесины и материалов на ее основе с целью снижения их пожарной опасности и защиты от биоповреждений. При нанесении выявляет текстуру древесины, тонирует в желтоватые тона. Не корродирует цветные металлы.

Технология применения: Обрабатываемые поверхности должны быть очищены от пыли и грязи. Поверхности, ранее обработанные эмалями, красками, пропиточными и другими составами не совместимыми с данным составом, а так же имеющие масляные и битумные пятна, перед нанесением состава необходимо тщательно очистить. Работы производить при tо не ниже минус 15 оС. Состав наносится на древесину и деревянные конструкции, которые в дальнейшем не будут подвергаться механической обработке, истиранию, прямому контакту с водой, приводящие к снятию и вымыванию огнебиозащитного покрытия.

Норма расхода: Обработка древесины возможна любым способом: распылением, погружением, кистью. Состав наносится в 1-2 слоя, расход составляет: 350 г/м 2 для 1-группы огнезащитной эффективности и 200 г/м 2 для 2-группы (НПБ 251-98), без учета потерь. Перед применением состав тщательно перемешать.

Меры безопасности: В помещениях где проводят работы с составом "Негорин-Люкс", должна быть естественная или приточно-вытяжная вентиляция. При работе следует соблюдать санитарно-гигиенические требования: работать используя средства индивидуальной защиты, соблюдать правила личной гигиены, не допускать попадания состава внутрь организма. При попадании на кожу или глаза смыть большим количеством воды.

Список литературы

1. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1982. - 65 с.

2. СП 20.13330.2013 "Нагрузки и воздействия".

3. СП 16.13330.2011. Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81*. / Минрегион России. - М.: ЦПП, 2010. - 173 с.;

4. Конструкции из дерева и пластмасс. [Текст]: учебно-методическое пособие по курсовому и дипломному проектированию / В.Д. Ли. - Томск: Изд-во Том. гос. архит.- строит. ун-та, 2012. - 476 с.

5. Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования: Учебное пособие для вузов /Под ред. Ю.В. Слицкоухова. - М.: Стройиздат, 1991. - 254 с.

Размещено на Allbest.ru

...