Размещено на http://www.allbest.ru/

3

Министерство образования и науки России

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

"Восточно - Сибирский Государственный Университет Технологий и Управления"

ФГБОУ ВО ВСГУТУ

Строительный факультет

Кафедра "Теплогазоснабжение и вентиляция"

Курсовой проект

На тему: "Вентиляция универсама торговой площадью 400 м2 со столовой на 50 мест”

Цыремпилова А.В.

Улан-Удэ, 2019

Содержание

Введение

1. Подбор и расчёт оборудования систем вентиляции

1.1 Аэродинамический расчёт воздуховодов систем вентиляции

1.2 Подбор оборудования приточной камеры

1.3 Подбор вентиляторов для вытяжных систем с механическим побуждением

1.4 Расчёт естественной вентиляции

2. Акустический расчёт приточной системы

2.1 Подбор и расчёт глушителей шума

Список использованной литературы

Введение

Комплекс устройств для обработки, транспортирования, распределения и удаления воздуха называется системой вентиляции. Системы вентиляции обеспечивают поддержание допустимых метеорологических параметров в по-мещениях различного назначения. Эти параметры определяются по СП 60.13330.2016 "Отопление, вентиляция и кондиционирование" и СП 131.13330.2012 - "Строительная климатология".

Здоровье человека в значительной степени определяется условиями микроклимата и воздушной среды помещения.

Создание требуемых нормами условий микроклимата в помещении определяется совокупностью мероприятий, главными из которых являются строительные и теплофизические.

Поддерживать в помещении состав и состояние воздуха, удовлетворяю-щие гигиеническим и технологическим требованиям -- это основная внутрен-няя задача вентиляции. Гигиенические требования к вентиляции сводятся к созданию определенных метеорологических условий, чистоты и качества воз-духа в помещении. Технологические требования к вентиляции вытекают из особенностей производственных процессов, сохранения строительных кон-струкций здания и его оборудования.

Эффективность вентиляции помещений определяется, прежде всего, правильным выбором и расположением устройств подачи и удаления воздуха.

Наличие различных конструктивных решений для систем вентиляции позволяет выбирать для каждого случая наиболее оптимальную систему. При этом возможны сочетания нескольких вариантов систем вентиляции.

Задача курсового проекта - спроектировать эффективные и экономичные системы вытяжной и приточной вентиляции для данного гражданского здания.

1. Подбор и расчёт оборудования систем вентиляции

1.1 Аэродинамический расчёт воздуховодов систем вентиляции

При перемещении воздуха в системах вентиляции происходит потеря энергии, которая обычно выражается в перепадах давлений воздуха на отдельных участках системы и в системе в целом.

Аэродинамический расчёт вентиляционной системы состоит из двух этапов: расчёта участков основного направления - магистрали и увязки всех остальных участков системы.

Цель аэродинамического расчёта воздуховодов:

а) определение размеров поперечных сечений воздуховодов;

б) определение потерь давления, возникающих при движении воздуха в сети;

в) увязка потерь давления в ответвлениях.

Аэродинамический расчет выполняется отдельно для системы приточной, вытяжной и естественной вентиляции. Методика расчетов ответвлений аналогично расчету участков магистрали, при этом скорости в ответвлениях не должны быть больше рекомендуемых.

Значение скоростей задаются с учётом следующих рекомендаций:

Назначение помещения	Рекомендуемая скорость,
	В магистралях	В ответвлении
Пром. здания	?12	?8
Обществ. здания	?8	?5(6)

Последовательность расчёта:

1. Разрабатывается пространственная аксонометрическая схема системы вентиляции, на которой выделяются все фасонные части (решётки, воздухораспределители, повороты, тройники и т.п.).

2. Определяем нагрузки отдельных расчётных участков. Для этого систему разбиваем на расчетные участки. Расчётный участок характеризуется постоянным по длине и расходу воздуха. Границами между отдельными участками служат тройники. Расчётные расходы на участках определяют суммированием расходов на отдельных ответвлениях, начиная с отдаленных участков.

3. Выбираем основное (магистральное) направление, для чего выявляем наиболее протяжённую и наиболее нагруженную цепочку последовательно расположенных расчётных участков.

4. Нумерацию участков магистрали начинают с самого удалённого от вентилятора, и определяют на них расход воздуха и длину участка. Результаты расчётов заносятся в таблицу аэродинамического расчёта.

5. Размеры сечения расчётных участков определяют, задаваясь скоростью движения воздуха. Рекомендуемая скорость движения воздуха в воздуховодах устанавливается из экономических соображений. Малые скорости вызывают меньшие потери давления, но требуют большего расхода металла на воздуховоды. А большие скорости снижают капитальные затраты на воздуховоды, но увеличивают эксплуатационные расходы на электроэнергию, идущую на преодоление возросшего сопротивления в воздуховодах.

6. Размеры сечения воздуховода определяем по формуле:

(м2)

где: L - расход воздуха на участке, м3/ч; Vр - рекомендуемая скорость движения воздуха, м/с.

7. Зная ориентировочную площадь сечения, определяем стандартный воздуховод и рассчитываем фактическую скорость воздуха:

 , (м/с)

8. Зная значения (Vфакт, м/с) и (dэкв, мм) по [7, табл. 22.15] находим удельную величину потери давления на трение (R, Па/м) и динамическое давление (Pv, Па).

9. Потери давления на трение на участке ДРтр=Rln [Па],

где n=1 - поправка на шероховатость для стальных воздуховодов

10. Определяем коэффициенты местных сопротивлений.

11. Полученные данные Pv и о перемножаются.

12. Сложением потерь на трение и в местных сопротивлениях получают общие потери давления на участке.

Методика расчета ответвлений аналогична.

Общие потери от начала магистрали на данном участке равны общим потерям на данном участке. На последующих участках сумма общих потерь от начала магистрали определяется как сумма потерь на расчетном участке воздуховода и сумма общих потерь на предыдущих участках от начала магистрали.

Произведем аэродинамический расчет 1-го участка системы П1:

1. 1.L=1575 - расход воздуха на участке, м3/ч;

2. Длина участка - 18 м

3. Задаемся скоростью воздуха в воздуховоде, равной 4 м/с.

4. Определяем размеры сечения воздуховодов

,

AхB = 250 х 400 мм, т.к. воздуховод прямоугольный, то

,

Определяем фактическую скорость:

,

5. Определяем удельные потери давления на трение R= 0,724 Па/м

6. Определяем динамическое давление Pv= 12,1 Па

7. Потери давления на трение на участке:

ДРтр=Rln, Па

где n=1 - поправка на шероховатость для стальных воздуховодов

ДРтр = 0,724181= 13,032 Па

8. Рассчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений к.м.с:

к.м.с. решетки равен ВР:РР - 2,2; к.м.с. тройника на проход - 0; отвода на 90? - 0,21.

?ж= 2,2+0+0,21 = 2,41

Потери давления в местных сопротивлениях:

Z=?жPv, Па,

Z =2,41 12,1= 29,161 Па.

9. Общие потери на участке составят:

ДРпот=R l n + ?ж Pv, Па,

ДРпот = 13,032+29,161= 42,193 Па.

Общие потери от начала магистрали на данном участке равны общим потерям на данном участке. На последующих участках сумма общих потерь от начала магистрали, определяется как сумма потерь на расчетном участке воздуховода и сумма общих потерь на предыдущих участках от начала магистрали.

Значения коэффициентов местных сопротивлений приведены в табл. 7.

Найденные, в результате расчета, величины сводятся в таблицу аэродинамического расчета табл. 8.

Таблица 7 - Коэффициенты местных сопротивлений П1

№ уч.	Наименование МС	КМС, о
1	2	3	4
1	1) Воздухораспределитель (ВР): РР	2,2	2,41
	2) Отвод на 900 R/d=1	0,21
	3) Тройник на проход	0
2	1) Тройник на проход	0,8	0,8
3	1) Тройник на проход	0,1	0,1
4	1) Отвод на 900 R/d=1	0,21	0,21
	2)Тройник на проход	0
5	1) Два отвода на 900 R/d=1	2 0,21=0,42	0,42
6	1) Воздухораспределитель (ВР): РР	2,2	3,2
	2) Тройник на ответвление	1
7	1) Воздухораспределитель (ВР): РР	2,2	4,25
	2) Тройник на ответвление	2,25
8	1) Воздухораспределитель (ВР): РР	2,2	4,73
	2) Тройник на ответвление	2,53
9	1) Воздухораспределитель (ВР): РР	2,2	4,86
	2) Тройник на ответвление	2,66

Таблица 7.1 - Коэффициенты местных сопротивлений В1

№ уч.	Наименование МС	КМС, о
1	1) Решётка Р	2	2,21
	2) отвод на 900 R/d=1	0,21
	2) Тройник на проход	0
2	1) Тройник на проход	0,8	0,8
3	1) Тройник на проход	0,1	0,1
4	1) Три отвода на 900 R/d=1	3 0,21=0,63	0,63
5	1) Решётка Р	2	4,59
	2) Тройник на ответвление	2,59
6	1) Решётка Р	2	7,86
	2) Тройник на ответвление	2,59
7	1) Решётка Р	2	8,56
	2) Тройник на ответвление	6,56

После расчета потерь давления на всех участках производится увязка потерь давления в узловых точках, общих для магистрали и ответвления.

Для увязки т.е уравнивания потерь давления в ответвлении с потерями в магистральных участках можно использовать следующие методы:

а) изменением размеров сечения ответвлений

б) установка на ответвлении дроссель клапана, диафрагмы, шибера. Назначение этих элементов погасить избыточное давление в ответвлении за счет потерь в дополнительных местных сопротивлениях.

Увязка потерь в узлах не должна превышать 10%:

где Рмаграсп - располагаемые потери давления по магистрали до рассчитываемого ответвления (узловой точки); Ротв - потери давления по участку ответвления.

Если условие выполняется, то ответвления считается увязанным.

Расчёт диафрагм, дроссель-клапанов и шиберов сводится к определению к.м.с. и размеров дополнительных местных сопротивлений:

где Рvотв - динамическое давление в ответвлении, Па.

Произведём увязку ответвлений системы П1:

1) Для узла «А» системы П1 невязка по давлению составляет:

Т.к невязка более 10% требуется установка дополнительных местных сопротивлений. Для этого необходимо определить величину избыточного давления:



Далее определяется величина коэффициента местных сопротивлений по формуле:

По [7, табл. 22.33] определяется дроссель-клапан с характеристиками:

? n=1 - число створок;

? б=14,3? - угол открытия створок.

По [7, табл. 22.48] определяются размеры диафрагмы 218х368 мм.

2) Для узла «Б» системы П1 невязка по давлению составляет:

Т.к невязка более 10% требуется установка дополнительных местных сопротивлений. Для этого необходимо определить величину избыточного давления:

Далее определяется величина коэффициента местных сопротивлений по формуле:

По [7, табл. 22.33] определяется дроссель-клапан с характеристиками:

? n=1 - число створок;

? б=30,35 ? - угол открытия створок.

По [7, табл. 22.48] определяются размеры диафрагмы 262х262 мм.

3) Для узла «В» системы П1 невязка по давлению составляет:

4) Для узла «Г» системы П1 невязка по давлению составляет:

Произведём увязку ответвлений системы В1:

1) Для узла «А» системы В1 невязка по давлению составляет:

Т.к невязка более 10% требуется установка дополнительных местных сопротивлений. Для этого необходимо определить величину избыточного давления:

Далее определяется величина коэффициента местных сопротивлений по формуле:



По [7, табл. 22.33] определяется дроссель-клапан с характеристиками:

? n=1 - число створок;

? б=27,6? - угол открытия створок.

По [7, табл. 22.48] определяются размеры диафрагмы 299х299 мм.

2) Для узла «Б» системы П1 невязка по давлению составляет:

Т.к невязка более 10% требуется установка дополнительных местных сопротивлений. Для этого необходимо определить величину избыточного давления:

Далее определяется величина коэффициента местных сопротивлений по формуле:

По [7, табл. 22.33] определяется дроссель-клапан с характеристиками:

? n=1 - число створок;

? б=23,6 ? - угол открытия створок.

По [7, табл. 22.48] определяются размеры диафрагмы 323х323 мм.

3) Для узла «В» системы П1 невязка по давлению составляет:



Т.к невязка более 10% требуется установка дополнительных местных сопротивлений. Для этого необходимо определить величину избыточного давления:

Далее определяется величина коэффициента местных сопротивлений по формуле:

По [7, табл. 22.33] определяется дроссель-клапан с характеристиками:

? n=1 - число створок;

? б=25,3 ? - угол открытия створок.

По [7, табл. 22.48] определяются размеры диафрагмы 305х305 мм.

1.2 Подбор оборудования приточной камеры

Воздухозаборные устройства

Воздухозаборное устройство выбирают из условия, что скорость движения воздуха не должна превышать 68 м/с при расчетной производительности системы. В данном проекте воздухозаборное устройство подбирается на П1.



1) Определяем расчетную (суммарную) площадь решеток:

2) Выбираем решетки типа АРН с размерами 1000х500, площадь одной решетки равна fж.с=0,226 м2 3) Определяем количество решёток:

4) Потери давления в решетке:

Утеплённый клапан

Утеплённые клапаны предназначены для предотвращения поступления холодного наружного воздуха в приточные камеры и помещения при отключённом вентиляторе для системы П1. Клапаны выбираются исходя из скорости движения воздуха в живом сечении 612 м/с.

Подбор утепленного клапана для системы П1

Выбираем клапан КВУ с размерами 600х800 мм с площадью живого сечения 0,38 м2.



Потери давления в утепленном клапане:

Воздушный фильтр

Фильтры предназначены для очистки наружного воздуха, поступающего в приточную установку от пыли. В данной работе применяем фильтры ячейковые. Исходными данными для подбора фильтров являются расход воздуха, равный производительности системы вентиляции, м3/ч, и требуемая эффективность очистки.

Фильтры ФяВБ (фильтрующий материал-перфорированная сетка винипласта), размером 514514мм, производительность одной сетки составляет 1540м3/ч.

Количество ячеек составит:

Компоновочное решение: 3х2, 15421028 мм.

Начальное сопротивление:Рнач. = 60 Па из технической характеристики: Р = 100 Па.

Рфяв= Рнач + Р,

Рфяв= 60 + 100 = 160 Па.

Подбор и расчёт калориферной установки

В холодный и переходный периоды года возникает необходимость в нагревания приточного воздуха, для этого устанавливают калориферы.

Температура воды на входе и на выходе из калорифера:

T1=95С, T2=70С (Теплоноситель вода),

L= 7758 м3/ч,

tн. = - 370С,

tк. = 12,60С.

1) Массовый расход воздуха:

2) Расход тепла на нагрев воздуха в калориферной установке, Вт:

Qвозд=0,278GСв(tп.хп - tн.хп),

где G - количество воздуха, нагреваемого в калориферах, кг/ч; Св - теплоёмкость воздуха, равная 1,006 кДж/кг0С; tп.хп, tн.хп - соответственно температура приточного и наружного воздуха в холодный период, 0С.

3) Задаёмся значением массовой скорости (Vс)рек=3-8 кг/м2*с:

(Vс)рек=5 кг/м2с.

4) Находим площадь живого сечения:

 По вычисленному значению площади выбирается марка, модель, номер и количество параллельно установленных по воздуху калориферов с таким расчётом, чтобы действительное живое сечение было возможно ближе к величине fвозд.

Принимаются два калорифера КСк3-6 с характеристиками [7, прил. II.1]:

- m=1;

- n=2 шт. параллельно по воздуху;

- площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха Fн=13,26 м2;

- площадь сечения фронтального fвозд=0,267 м2;

- площадь сечения для прохода теплоносителя fт/н=0,000846 м2.

4) Находим фактическую массовую скорость воздуха:

5) Скорость движения воды по трубкам калориферов, м/с:

где воды - плотность воды, равная 1000 кг/м3; своды - теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/кг0С; Т1, Т2 - температура воды соответственно на входе и выходе из калориферов; m - количество калориферов, параллельно соединённых по воде, шт; fт/н- площадь сечения трубок одного калорифера для прохода теплоносителя, м2.

6) Коэффициент теплопередачи, Вт/м20С, для принятой модели калорифера определяют по [7, табл. II.7]:

К = 61,02 Вт/м20С.

7)Теплопроизводительность калориферной установки определяется, Вт: вентиляция камера калориферный вытяжной

Qк.у = KFn·tср ,

где F - поверхность нагрева калорифера, м2; n- количество калориферов, параллельно соединённых по воздуху, шт; tср - средняя температура воды в калорифере, 0С:

Теплоотдача калориферной установки должна быть больше необходимого расхода тепла на нагрев воздуха на величину запаса:

Условие выполнено, значит расчет и выбор калорифера произведен верно. Сопротивление калориферной установки по воздуху определяется по [7, табл. II.7]: Рк.у = 115,47 2=230,94 Па.

8) Гидравлическое сопротивление калориферной установки:

,

где - гидравлическое сопротивление одного калорифера, принимается по [7, табл. II.7].

Вентилятор для приточной системы

Производительность вентилятора, м3/ч:

Lв = kпод Lсист. = 1,17758= 8533,8 м3/ч;

где кпод- коэффициент, учитывающий подсосы и утечки воздуха через неплотности, принимается равный 1,1 для систем с воздуховодами из металла;

Lсист. - расход воздуха на головном участке системы, м3/ч.

Давление, создаваемое вентилятором, Па:

Рв = 1,1(Рвсас + Рнагн),

где Рвсас - потери давления (сопротивление) по всасывающей линии, равные сумме потерь давления в воздухозаборном устройстве, утеплённом клапане, фильтре, калорифере;

Рнагн - потери давления по нагнетательной линии системы, Па;

1,1 - коэффициент запаса давления на неучтённые потери.

Рвсас = 125+3,86+160+230,94= 519,8 Па

Рнагн= 111,401 Па

Рв = 1,1(Рвсас + Рнагн)=1,1(519,8+111,401)=694,3 Па

Используя индивидуальные характеристики, подбираем серию и номер вентилятора. Подбираются вентиляторы, сравнивая характеристики вентиляторов разных номеров и серий.

По [7, прил.1] подбираем вентилятор ВР85-77-5 (исполнение 1):

диаметр колеса D = Dном,

частота вращения рабочего колеса - n =1500 об/мин,

КПД - ,

тип двигателя - АДМ80В4,

мощность эл/двигателя - 1,5 кВт,

Масса вентилятора M=83,1 кг.

1.3 Подбор вентиляторов для вытяжных систем с механическим побуждением

Производительность вентилятора, м3/ч:

Lв = кподLсист. = 1,16297=6926,7 м3/ч;

где кпод- коэффициент, учитывающий подсосы и утечки воздуха через неплотности, принимается равный 1,1 для систем с воздуховодами из металла;

Lсист. - расход воздуха на головном участке системы, м3/ч.

Давление, создаваемое вентилятором, Па:

Рв = 1,1(Рвсас + Рнагн),

где Рвсас - потери давления (сопротивление) по всасывающей линии, равные сумме потерь давления в воздухозаборном устройстве, утеплённом клапане, фильтре, калорифере;

Рнагн - потери давления по нагнетательной линии системы, Па;

1,1 - коэффициент запаса давления на неучтённые потери.

Рвсас = 90,764 Па

Рнагн= 42,016 Па

Рв = 1,1 (Рвсас + Рнагн)=1,1(90,764+42,016)=146,058 Па

Используя индивидуальные характеристики, подбираем серию и номер вентилятора. Подбираются вентиляторы, сравнивая характеристики вентиляторов разных номеров и серий.

По [6, прил.1] подбираем вентилятор ВР85-77-5 (исполнение 1):

диаметр колеса D = Dном,

частота вращения рабочего колеса - n =1000 об/мин,

КПД ,,

тип двигателя - АДМ71В6,

мощность эл/двигателя - 0,56 кВт,

Масса вентилятора M=81,4 кг.

1.4 Расчёт естественной вентиляции

1. Определяем располагаемое гравитационное давление по формуле:

где g - ускорение свободного падения, g=9,8 м/с2

сн и св - плотности соответственно внутреннего и наружного воздуха, кг/м3, определяемые по формуле:



где tв и tн - температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, 0С;

Н - высота вентиляционного канала, м

Температура наружного воздуха принимается tн=+100С и температура внутреннего воздуха tв=+160С.

Тогда по формуле определяем плотности внутреннего и наружного воздуха:

2. .

3.

4. Вытяжной канал кирпичный, расположенный во внутренней капитальной стене.

Размеры канала 1/2х1=140х270. F=0,038 м2

5.

6.

7.

8.



9.

10.

2. Акустический расчёт приточной системы

Таблица 9 - Акустический расчёт

№ п.п	Величина	Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1		74	65	58	53	50	47	45	44
2		80	84	93	84	83	82	73	64
3	Поправка
4	Снижение уровней звуковой мощности в элементах сети
4.1	Участок 5: l=17,1 м; a*b=500*600; dэ=545 мм
	-потери по длине, дБ/м	10,26	10,26	5,13	2,565	2,565	2,565	2,565	2,565
	-поворот на 90? шириной 600 мм, n=2 шт	0	0	2	4	6	6	6	6
	-тройник в разветвлении на проходе	1,46	1,46	1,46	1,46	1,46	1,46	1,46	1,46
4.2	Участок 4: l=7,4 м; a*b=500*500; dэ=500 мм
	-потери по длине, дБ/м	4,44	4,44	2,22	1,11	1,11	1,11	1,11	1,11
	-поворот на 90? шириной 500 мм	0	0	0	1	2	3	3	3
Продолжение таблицы 9
	-тройник в разветвлении на проходе	1,8	1,8	1,8	1,8	1,8	1,8	1,8	1,8
4.5	Участок 8: l=1,6 м; a*b=250*400; dэ=308 мм
	-потери по длине, дБ/м	0,96	0,96	0,72	0,48	0,32	0,32	0,32	0,32
	- ВР: РР (200*200)	18	12	6	2	0	0	0	0
5	Сумма снижения уровня звуковой мощности , дБ	36,92	30,92	19,33	14,42	17,26	16,26	16,26	16,26
6	Параметр	11,34	22,5	45	90	180	360	720	1440
7	Коэфф-т направленности Ф	8	7,3	6,2	5,6	5	4,9	4,2	4
8	Сумма m=8; r=5,5	0,17	0,15	0,13	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08
9	Частотный множитель м. V=1280 м2	0,5	0,5	0,55	0,7	1	1,6	3	6
10	Постоянная помещения	106,65	106,65	117,32	149,31	213,3	341,3	639,9	1279,8
11	Отношение	1,2	1,2	1,09	0,86	0,6	0,38	0,2	0,1
12	Величина	1,36	1,3	0,86	-0,09	-1,5	-3,18	-5,37	-7,44
13	Октавные УЗД в расчётной точке L, дБ	44,44	54,38	74,53	69,49	64,24	62,56	51,37	40,3
14	Требуемое снижение УЗД	-	-	19,53	19,49	17,24	18,56	9,37	-
15	Заглушение шума , дБ	3	7	22	32	25	18	14	13

2.1 Подбор и расчёт глушителей шума

1) По допустимому уровню звука (давления), зависящему от назначения помещения, определяют допустимую скорость воздуха в шумоглушителе [9. п. 6.6]:

2) Необходимая площадь свободного сечения для прохода воздуха:

3) По [9. рис. 7] подбираем размеры H*B=500*800 по и

По [9. рис.4] принимаем площадь свободного сечения ГП1-1

H*B=500*800 мм, l=1м, m=68,2 кг.

4) По [9. табл. 4] выбираем глушитель, у которого перекрывает из расчёта по всем октавным полосам. Принимаем глушитель l=2 м с шагом пластин b*h=200*200 мм. Фактор свободной площади ц= 50%.

5) Определяем количество пластин:

6) Аэродинамическое сопротивление шумоглушителя:

0,5 [9. табл. 7], [9. табл. 8].

- ширина проходных каналов.

7) Если выполняется условие, то корректировка подбора вентилятора не требуется:

7 Технико-экономические показатели проекта

1. Годовой расход тепла на вентиляцию:

где - теплопроизводительность калориферной установки, Вт;

- температура приточного воздуха, ;

- температура наружного воздуха для вентиляции в холодный период, ;

- продолжительность отопительного периода, сут.;

а - общее количество воскресных и праздничных суток, приходящихся на отопительный период;

m - продолжительность работы систем вентиляции в сутки, ч.

2. Стоимость годового расхода теплоты на вентиляцию:

где - годовой расход теплоты на вентиляцию, кДж/ч;

- стоимость тепловой энергии, равная 1983,5 руб./Гкал.

3. Годовой расход электроэнергии:

где 0,7 - среднее значение коэффициенты использования оборудования за год;

- суммарная номинальная мощность электродвигателей, кВт;

- продолжительность работы электродвигателей в сутки, ч;

- число рабочих дней в году.

4. Стоимость годового расхода электроэнергии на вентиляцию:

где N - годовой расход электроэнергии, кВт*ч;

- стоимость электроэнергии, руб./кВт ч

5. Годовой фонд заработной платы персонала, обслуживающего системы вентиляции здания:

, где

М=11860 - средний должностной оклад на единицу обслуживающего персонала, руб./мес.;

П - количество персонала, чел.;

12 - число месяцев в году;

1,3 - коэффициент, учитывающий средний размер премий и отчислений на социальное страхование.

6. Ориентировочная стоимость годовой эксплуатации систем вентиляции здания:

Список использованной литературы

1. СП 131.13330.2012 - Строительная климатология;

2. ГОСТ 30494-2011 Здания жилые и общественные ;

3. СП 60.13330.2012 - Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха;

4. ГОСТ 12.1.005-88 "Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны".

5. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Учеб. пособие для вузов/В. П. Титов, Э. В. Сазонов, Ю. С. Краснов, В. И. Новожилов. - М.: Стройиздат, 1985.-208 с.

6. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: Жилые здания со встроенно-пристроенными помещениями общественного назначения и стоянками автомобилей. Коттеджи: Справочное пособие. - М.:Пантори, 2003. - 308 с.: ил.

7. Проектирование вентиляции промышленного здания: Учебное пособие/Волков О.Д. - Х.: Высшая шк. Издательство при ХГУ, 1989. - 240 с.: ил.

8. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. - М.: Стройиздат, 1978. - 416 с.

9. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под ред. И. Г. Староверова. - М.: Стройиздат, 1977. - 502 с.

10. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 1. Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. - М.: Стройиздат, 1992. - 319 с.

11. Серия 5.904-17 Глушители шума вентиляционных установок. Технические характеристики и рекомендации по применению.

Размещено на Allbest.ru

...