Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Исходные данные

Шаг колонн в продольном направлении - 5,60 м

Шаг колонн в поперечном направлении - 7,60 м

Число пролетов в продольном направлении - 4

Число пролетов в поперечном направлении - 3

Высота этажа - 4,8 м

Количество этажей - 6

Постоянная нормативная нагрузка от массы пола - 1,2 кН/м3

Временная нормативная нагрузка на перекрытие - 7,5 кН/м2

Класс бетона для сборных конструкций - В25

Класс арматуры для монолитных конструкций т фундамента - А400

Класс арматуры сборных ненапрягаемых конструкций - А400

Класс предварительно напрягаемой арматуры - Вр1200

Способ натяжения арматуры на упоры - механический

Условия твердения бетона - тепловая обработка

Тип плиты перекрытия - “круг”

Вид бетона для плиты - тяжелый

Район строительства - г.Казань

Влажность окружающей среды - 85%

Класс ответственности здания - 1



Содержание

Введение

1. Проектирование предварительно-напряженных плит с круглыми пустотами

1.1 Расчет плиты с круглыми пустотами

1.2 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

1.3 Проверка прочности плиты по наклонным сечениям к продольной оси

1.4 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

1.4.1 Определение первых потерь предварительного напряжения арматуры

1.4.2 Определение вторых потерь предварительного напряжения арматуры

1.5 Проверка образования трещин в плите

1.6 Расчет прогиба плиты

2. Проектирование неразрезного ригеля

2.1 Геометрические размеры поперечного сечения ригеля

2.2 Сбор нагрузок ригеля крайнего пролета

2.3 Проверка высоты ригеля

2.4 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси

2.5Расчет прочности ригеля по наклонным сечениям

2.5.1 Расчет на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе

2.5.2 Расчет на действие поперечной силы по наклонной трещине

3. Проектирование сборной железобетонной колонны

3.1 Сбор нагрузок на колонну

3.2 Расчет прочности сечения колонны

4. Расчет центрально-нагруженного фундамента под колонну

4.1 Выбор конструктивной схемы фундамента

Список используемых источников



Введение

Курсовая работа по дисциплине «Железобетонные и каменныеконструкции» выполняется на тему «Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания».

Цель курсового проекта состоит в ознакомлении и закреплении теоретических знаний принципов проектирования железобетонных конструкций. напряжение арматура ригель фундамент

Работа выполняется в соответствии с заданием, в котором представлены исходные данные по проектированию.



1. Проектирование предварительно-напряженных плит с круглыми пустотами

1.1 Расчет плиты с круглыми пустотами

По результатам компоновки конструктивной схемы перекрытия принята номинальная ширина плиты 2100м.

Расчетный пролет плиты при опирании на ригель поверху

(1)

где - шаг колонн в продольном направлении, м;

- половина ширины ригеля

Подсчет нагрузок на 1м² перекрытия приведен в таблице:

Таблица1 - Нагрузки на 1м² перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянная: - от массы плиты с круглыми пустотами д=0,22м,с=2200/м3 - от массы пола	4,8 1,2	1,1 1,2	5,28 1,44
Итого:	6,0		6,72
Временная: -длительная; -кратковременная	7,5 5 2,5	1,2 1,2 1,2	9 6 3
Всего:	13,5		18
В том числе постоянная и длительная	11,0



Расчетные нагрузки на 1м длины при ширине плиты 2,1м , с учетом коэффициента надежности по назначению здания (для I класса ответственности здания):

- для расчетов по первой группе предельных состояний

кН/м

- для расчетов по второй группе предельных состояний

полная

кН/м

длительная

кН/м

Расчетные усилия:

- для расчетов по первой группе предельных состояний:

- для расчетов по второй группе предельных состояний:

Назначаем геометрические размеры плиты с учетом требований:



Рисунок 1- Поперечное сечение плиты с круглыми пустотами

Нормативные ирасчетные характеристики легкого бетона класса В25, твердеющего в естественных условиях.

Е_b=30000МПа

R_bt=1,93Мпа

R_bt,ser=1,55МПа

R_bn = R_b,ser =18,5МПа

R_b =14,5МПа

Нормативные и расчетные характеристики напрягаемой арматуры класса Вр1200диаметром 10мм:

R_sn = R_s,ser= 1200МПа

R_s=1000МПа

Е_s=200000 МПа

Назначаем величину предварительного напряжения арматуры

Проверяем условие:

(2)

где, значение Р при механическом способе натяжения арматуры принимается равным:

Так как

,

Следовательно, условия выполняются.

Предварительное напряжение при благоприятном влиянии с учетом натяжения арматуры будет равно:

у_sp·(1-Д г_sp)=600·(1-0,1)=540МПа

где Д г_sp=0,1 согласно [1,n.1.27].

1.2 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).

Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси:

М=кН· м

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне(рис.1).

Расчетная ширина b?_f=2100мм

Параметр а=30мм, рабочая высота h₀=h-а=220-30=190мм

Проверяем условие:

R_b·b?_f·h?_f (h₀-0,5h?_f)?М(3)

14,5·2,1·0,031 (0,19-0,5·0,031)=164,71кНм>М=115.4кНм

Т.е. граница сжатой зоны проходит в полке и стенке, расчет производим как для прямоугольного сечения шириной полкиb=b?_f=2100мм.

Определяем значение:

Пользуясь СНиП2.03.01.-84* находим:

о=0,01 и ж=0,995.

Вычислим относительную граничную высоту сжатой зоны о_R по форму- лам [1,n.3.12

где, щ - характеристика сжатой зоны бетона;

щ =б-0,008·Rb=0,85 -0,008·14,5=0,734;

где, б=0,85 для тяжелого бетона;

уSR-напряжение в арматуре:

уSR=RS+400-уSP =1000+400-540=860 Мпа,

уSС,U=500МПа при гb2<1,0.

Так как о=0,01< 0,5 ???? =0,5·0,47=0,235, то согласно [3, п.3,7], ко-эффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести можно принимать равным ?_s6= ?=1,2.

Вычислим требуемую площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

Принимаем 6 стержней диаметром 10мм, Вр1200, А_SР= 470мм²

1.3 Проверка прочности плиты по наклонным сечениям к продольной оси:

Q_max=83,57кН; q₁= q=30,24кН/м

Поскольку [2, п.5,26] допускается не устанавливать поперечную арматуру в многопустотных плитах, выполним проверку прочности сечения плиты на действие поперечной силы при отсутствии поперечной арматуры согласно [2, п.3,32].

Проверим условие [3]:

2,5 R_bt·b·h₀Q_max; (5)

где b=2100-11·159=351мм

2,5·1,93·351·190=321,8кН ?83,51кН

Условие выполняется.

Проверим условие [3], принимая упрощение Q_b1 = Q_b,min и

С=2,5h₀=2,50*19=0,475м

Находим усилие обжатия от растянутой продольной арматуры

Р=0,7·у_SP А_SР = 0,7·500·10³·470·10^-6=164,5кН.

Вычислим:

Согласно [1]ц_b3=0,6, тогда:

Q_b,min= ц_b3 · (1+ ц_n) ·R_bt·b· h₀ = 0,6· (1+ 0,01) ·1,93·351· 0,19=

=78,9кН

Так как

Q= Q_max- q₁·c= 83,57 - 30,24·0,475=69,206кН

Q? Q_b1 - условие выполняется.

Следовательно, для прочности наклонных сечений расчет поперечной арматуры не требуется.

1.4 Расчет плиты по предельному состоянию второй группы

Согласно таблицы [1, табл.2] пустотная плита, эксплуатируемая в закрытом помещении и армированная напрягаемой арматурой класса Вр1200 диаметром 10мм, должна удовлетворять 3-й категории требований по трещиностойкости, то есть допускается непродолжительное раскрытие трещин шириной и продолжительное - . Прогиб плиты от действия постоянной и длительной нагрузок не должен превышать:(см.[1, табл.4])

Геометрические характеристики приведенного сечения:

Площадь приведенного сечения:

(8)

0,1893349м²

Статический момент сечения относительно нижней грани расчетного сечения:

S_red= b^ґ_f·h^ґ_f·(h -0,5·h^ґ_f)+ b·h^ґ_f·0,5h+ b^ґ_f·h^ґ_f·0,5h^ґ_f +б·A_s·а (9)

S_red=2,1·0,031·(0,22-0,5·0,031)+ 0,351·0,031·0,5·0,22+ 2,1·0,031·0,5·0,031+ +6,67·470·10^-6·0,031

S_red=0,015297м³

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

(10)

Момент инерции сечения:

(11)

Момент сопротивления сечения относительно грани, растянутой от внешней нагрузки:



Относительно грани, сжатой от внешней нагрузки:

Так как,г=1,25

и упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии эксплуатации:

То же по растянутой зоне в стадии изготовления и монтажа:

1.4.1 Определение первых потерь предварительного напряжения арматуры

Используя табл.5 СНиП 2.03.01-84

1) потери от релаксации напряжений в арматуре:

- при механическом способе натяжения арматуры:

(12)

принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю.

2)потери от температурного перепада (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона):

- для бетона классов В15-В40:

; (13)

где ?t-разность между t нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимаемых усилия натяжения, т.к. точных данных не дано,топринимаем ?t=.

3) потери от деформации анкеров при механическом способе натяжения:

где ??-обжатие опрессованных шайб, смещение стержней в инвентарных зажимах:

-длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы), мм:

Таким образом, усилие обжатия P_I с учетом потерь равно:



Точка приложения усилия совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры, поэтому e_op= y₀=0,08м

Определяем потери от быстронатекающей ползучести бетона, для чего вычислим напряжения в бетоне в середине пролета от действия силы и изгибающего момента от собственного веса плиты:

Нагрузка от собственного веса плиты:

кН/м

тогда

Напряжение на опоре растянутой арматуры (т.е. при y= e_op=0,08 м) будет:

Напряжение на уровне крайнего сжатого волокна при эксплуатации (то есть при ) равна:



Назначаем передаточную прочность бетона =20МПа.

4) Потери от быстронатекающей ползучести бетона равна:

- на уровне растянутой арматуры:

б=0,25+0,025+ R_вp

б=0,475<0,8

поскольку

То для бетона:

Определяются первые потери:

у_los1= у₁+ у₂+у₃+у₆(15)

у_los1=6+81,25+98,2+1,428=186,88 МПа

Тогда усилие обжатия с учетом первых потерь будет равно:

P₁= (у_sр- у_los1) • А_sp=(600- 186,88) • 407•10^-6=168,14кН

Вычислим максимальные сжимающие напряжения в бетоне от действия силы P₁ без учета собственного веса, принимая y= y₀=0,08м

Поскольку



- требования [2]n.1.29 удовлетворяются.

1.4.2 Определение вторых потерь предварительного напряжения арматуры

Используем табл.5n.8 СНиП 2.03.01-84

-потери от усадки бетона:

Длялегкогобетона подвергнутого тепловой обработке у₈35МПа.

- потери от ползучести бетона:

Напряжение в бетоне от действия силы P₁ и изгибающего момента M_w будут равны:

Если =43,73

где б=0,85, для тяжелого и легкого бетонаподвергнутого тепловой обработке.

Итого вторые потери:

у_los2= у₈+ у₉=35+43,73=78,73МПа

Суммарные потери:

у_los= у _los1+ у _los2=186,88+78,73=265,81МПа

у_los= 265,81МПа>100МПа

Потери не увеличиваем.

Усилие обжатия с учетом суммарных потерь будет равно:

P₂=( у_sр- у_los) • А_sp=(600-265,81)470•10^-6=157,1кН

1.5 Проверка образования трещин в плите.

Выполняется по формулам СНиП 2.03.01-84 n.4.5.Для выяснения необходимости расчета по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчета по деформациям.

При действии внешней нагрузки в стадии эксплуатации максимальных напряжений в сжатом бетоне (т.е. по верхней грани) равно:

тогда

Коэффициент принимается не менее 0,7 и не более 1.

Принимаемц=1МПа.

Так как при действии усилия обжатия P_I в стадии изготовления минимальное напряжение в бетоне (в верхней зоне), равное:

Следовательно напряжение в бетоне будет сжимающим, верхние начальные трещины не образуются.

Согласно СНиП 2.03.01-84 n.4.5 принимаем:

Должно выполняться условие:M_r<M_crc

M_r= 86,54кНм<M_crc=кНм-выполняется

Следовательно трещины в нижней зоне не образуются, т.е. расчет ширины раскрытия трещин не требуется.

1.6 Расчет прогиба плиты

Согласно СНиП 2.03.01-84 n4.25 и n4.24.При условии отсутствия трещин в растянутой зоне бетона.

Находим кривизну от действия постоянной и длительной нагрузок

ц_b1=0,85

ц_b2=1.6

Прогиб плиты без учета выгиба от усадки и ползучести бетона при предварительном обжатии будет равен:

Условие выполняется.



2. Проектирование неразрезного ригеля

2.1 Геометрическиеразмерыпоперечного сечения ригеля

Неразрезной ригель многопролетного перекрытия представляет собой элемент рамной конструкции. При свободном опирании концов ригеля на наружные стены и равных пролетах ригель можно рассматривать как неразрезную балку.

Предварительно назначаются размеры поперечного сечения ригеля по следующей формуле:

, (16)

где - шаг колонн в поперечном направлении, м.

Ширина сечения ригеля:

, (17)

.

Принятые размеры поперечного сечения ригеля (размеры должны быть кратны 50 мм):;.

2.2 Сбор нагрузок ригеля крайнего пролета

Нагрузка на ригеле от многопустотных плит считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу колонн в поперечном направлении здания, т.е. .



Таблица 2 - Сбор нагрузок на ригель крайнего пролета

Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м	гf	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянная: - от веса перекрытия (с учетом коэффициента надежности по назначению здания ): 6,72·5,6·0,8 -от собственного веса ригеля (сечение ., плотность железобетона , с учетом коэффициента надежности ): 0,7·0,3·19,9·0,8	30,1 3,34	1,1	30,1 3,68
Итого: Постоянная нагрузка	33,78

2.3 Проверка высоты ригеля

Проверяется условие:

, (18)

где - несущая способность ригеля, кН·м;

- внешний момент конструкции, кН·м.

, (19)

, (20)

где - расчетный пролет ригеля (длина от середины глубины опирания до середины глубины опирания ригеля на консоль колонны, рисунок 2), м.

Уточняется значение по формуле:

, (21)

.

Условие (18) выполняется. Следовательно, принимаются окончательные высоту и ширину ригеля 300Ч700 мм.

2.4 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси

Сечение в пролете: принимается схема армирования согласно рисунку 2.

Рисунок 2 - Схема армирования ригеля

Подбор продольной арматуры производится исходя из значения a_m

Если выполняется условие (23),то сжатая арматура не требуется:

(23)

.

Условие (23) выполняется.

При :

.

Тогда требуемая площадь растянутой арматуры определяется по следующей формуле:

, (24)

Таким образом принимается 6 стержнейдиаметром 8 мм класса Вр1200 (.

2.5 Расчет прочности ригеля по наклоннымсечениям

Проверяется выполнение условий (25) и (26).

, (25)

, (26)

где - поперечная сила в конце наклонного сечения, начинающегося от опоры длиной проекции :

, (27)

Поперечная сила на опоре равна:

, (28)

;

, (29)

=387.9

, (30)

, (31)

;

Условия (25)и(26) выполнены.

2.5.1 Расчет на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе

Расчет на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе определяется из условия (33):

, (33)

, (34)

где - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, и определяемый по формуле (35);

- коэффициент, определяемый по формуле (39).

, (35)

При этом:

, (36)

, (37)

;

.

Условие (36) выполнено, следовательно,.

, (39)

где - коэффициент, принимаемый равный 0,01 для тяжелого бетона.

,

кН

То есть условие (33) выполнено.

2.5.2 Расчет на действие поперечной силы по наклонной трещине

Расчет на действие поперечной силы по наклонной трещине выполняется из условия:

, (40)

где - поперечная сила от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, кН;

- поперечное усилие, воспринимаемое бетоном, кН.

, (41)

, (42)

, (43)

где - коэффициент, учитывающий вид бетона (равен 2,0).

, (44)

Интенсивность поперечных стержней у опоры и в пролете будет соответственно равна:

, (45)

И проверяется условие:

, (46)

(47)

где - коэффициент, учитывающий вид бетона, длятяжелого составляет 0,4.

.

.

Условие (46) выполняется.

Определяется длина проекции .

,(48)

;

Тогда:

, (49)

.

, (50)

.

Причем , , тогда:

.

Определяется длина проекции опасного наклонного сечения :

(51)

Причем, следовательно:

;

;

.

Условие выполнено, следовательно, прочность наклонного сечения обеспечена.



3. Проектирование сборной железобетонной колонны

3.1 Сбор нагрузок на колонну

Определениенагрузки на колонну с грузовой площади, соответствующей заданной сетке колонн:

,

Коэффициент надежности по назначению здания:

.

Постоянная нагрузка от конструкций одного этажа:

-от перекрытия:

.

-от собственного веса ригеля сечением , и длиной при плотности с=25 кН/м³ и г_f=1,1:

.

-от собственного веса колонны сечением 0,4·0,4 при высоте этажа 4,8м составит:

.

Итого:

.

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа:

.

В том числе длительная:

.

Постоянная нагрузка от покрытия при нагрузке от кровли и плит составит:

,

Нагрузка с учетом нагрузки от ригеля и колонны составит:

25,87+16,9+163,4=206,17

Временная нагрузка от снега для г. Казань (IV снеговой район,s₀=2,4 кН/м²)при коэффициенте надежности по нагрузке будет равнаг_f=1,2(определяемому по СНиП 2.01.07-85 таб.4)-расчетное значение веса снегового покрова.

,

Временная нагрузка от снегасоставит:

,

Таким образом, суммарная (максимальная) величина продольной силы в колонне первого этажа (при заданном количестве этажей-6):

,

в том числе длительно действующая:

.

, (57)

Принимается 4 стержня диаметром 20 мм класса А400: .

Рисунок 4 - Схема армирования колонны



3.2 Расчет прочности сечения колонны

Выполняется проверку прочности сечения колонны с учетом фактически принятой арматуры:

, (58)

,

, (59)

.

Условие выполняется, следовательно, прочность колонны обеспечена.

Так же удовлетворяются требования по минимальному армированию, поскольку:

, (60)

.

.

Поперечная арматура в колонне конструируетсяиз арматуры класса Вр1200 диаметром 20мм, устанавливается она с помощью контактной сварки с шагом S=300мм.



4. Расчет центрально нагруженного фундамента под колонну

4.1 Выбор конструктивной схемы фундамента

Фундамент проектируется под колонну сечением 400х400мм с расчетным усилием в заделке .

Для определения размеров подошвы фундамента вычисляется нормативное усилие от колонны, при этом принимается среднее значение коэффициента надежности по нагрузке г_f=1,15:

, (61)

.

Принимается средний вес единицы объема бетона фундамента и грунта на обрезах:

г_mt=2000кг/м³=20кН/м³

Вычисляется требуемая площадь подошвы фундамента:

, (62)

Размер стороны квадратной подошвы фундамента должен быть не менее:

, (63)

.

Назначается размер , при этом давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки будет равно:

, (64)

Рабочая высота фундамента определяется по условию продавливания:

, (65)

т.е.

.

По условию заделки колонны в фундаменте полная высота фундамента:

H=1,5·h_c+250, (66)

H=1,5·400+250= 850 мм.

По требованию анкеровки сжатой арматуры колонны диаметром 20Вр1200 в бетоне класса В25:

Н=л_аn+250, (67)

Н=0,018·0,02+0,25=0,250мм.

С учетом удовлетворения всех условий принимается окончательно фундамент высотой Н=1050мм.Трехступенчатый с высотой нижней ступени h₁=450мм.

С учетом бетонной подготовки под подошвой фундамента расчетная высота составит:

h₀=1050-50=1000мм,

для первой ступени:

h₀₁=300-50=250мм.

для второй ступени:

h₀₂=600-50=550мм.

для третьей ступени:

h₀₃=1050-50=1000мм.

Выполняется проверка условия прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении начинающимся в сечении I-I. Для единицы ширины этого сечения (b=1м).

Q=0,5(а- h_c-2 h₀)·b·с^?_s, (68)

Q=0,5(2700- 400-2·1050)·1000·0,29=29кН.

Поскольку

Q_bmin=0,6·R_bt·b·h₀₁, (69)

Q_bmin=0,6·1,93·1000·250=289,5кН,

Q_bmin>Q, (70)

289,5>29

Следовательно, прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.

Площадь сечения арматуры подошвы квадратного фундамента определяем из условия расчета фундамента на изгиб в сеченияхI-I, II-II,III-III.

Изгибающие моменты определяютсяпо следующим формулам:

М_I=0,125· с^?_s ·(а-h_c)²·b, (71)

М_I=0,125·0,29 ·(2700-400 )²·2700=517,8кН·м,

М_II=0,125· с^?_s ·(а- а₁)²·b, (72)

М_II=0,125·0,29 ·(2700-1200)²·2700=220,23·кН·м,

М_III=0,125· с^?_s ·(а- а₂)²·b, (73)

М_III=0,125· 0,29 ·(2700- 1800)²·2700=79,28кН·м.

Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента определяется из условия:

А_sI= М_I/(0,9· h₀ ·R_s), (74)

А_sI= 517,8/(0,9· 1050 ·1050)=521мм²,

А_sII= 220,23/(0,9· 650 ·1050)=358мм²,

А_sIII= 79,28/(0,9· 350 ·1050)=239мм².

Конструируется сварная сетка конструкции с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 8 стержней диаметром 10ммA400 (А_sI =630мм²), 8 стержней диаметром 8 мм А400 (А_sII = 400мм²),6 стержней диаметром 8 мм А400 (А_sIII= 300 мм²⁾

Соответственно получим фактические проценты армирования:

м_I= А_sI ·100/(b_I·h₀), (75)

м_II= А_sII ·100/(b_II·h₀), (76)

м_III= А_sIII ·100/(b_III·h₀), (77)

м_I=521·100/(2700·1050)= 0,018%;

м_II=358·100/(1800·1050)= 0,019%;

м_III=239·100/(1200·1050)= 0,0189%;

Расчет на продавливание фундамента от действия равномерно распределенной нагрузки ведется из условия

(78)

где - коэффициент, зависящий от виде бетона (для тяжелого =1);

- полупериметр верхнего и нижнего основания пирамиды продавливания, определяется по формуле:

109,8

Продавливающая сила по формуле:

где - расчетное усилие в заделке, равное кН;

- сила, которая действует на нижнее основание пирамиды продавливания, определяется, как:

, кН

где - нормативное усилие от колонны, кН;

- площадь подошвы фундамента, м²



Список используемых источников

1. СНиП 2.03.01.-84*. Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР. - М: ЦИТП Госстроя СССР,1989

2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01.-84*)/ ЦИТПпромзданий Госстроя СССР,1989

3. Пособие по проектированию предварительно напряженных бетонных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01.-84*)/ ЦИТП Госстроя СССР,1990

4. Бородачев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов - М: ЦИТП Стройиздат.,1995

5. СНиП 2.01.07.-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. - М: ЦИТП Госстроя СССР,1987

6. СНиП 23-01-99. Строительная климатология/ Госстрой России 2000

7. ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей.

8. Цай, Т. Н.Строительные конструкции. Металлические, каменные, армокаменные конструкции. Конструкции из дерева и пластмасс. Основания и фундаменты [Электронный ресурс] / Т. Н. Цай, М. К. Бородич, А. П. Мандриков - Лань, 2012.

9. Бондаренко В.М. Примеры расчета железобетонных и каменных конструкций. Учебное пособие для студентов вузов/ В.М. Бондаренко, В.И. Римшин - М.: «ТИД»Студент, 2011.-576с.

10. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003: утв. приказом Минрегион России от 29 декабря 2011г. № 635/8: дата введения 01.01.2013г. - М.: ООО «Аналитик», 2013. - 155с.

11. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-22-81*: утв. приказом Минрегион России от 29 декабря 2011г. № 635/5: дата введения 01.01.2013г. - М.: ООО «Аналитик», 2013. - 73с.

Размещено на Allbest.ru

...